1、 成都大学学士学位论文（设计）全套图纸，加 153893706毕业设计（论文）题 目 空调金属制件级进模设计 学院(部) 工业制造学院 专 业 材料成型及控制工程 学生姓名 学 号 年级 指导教师 职称 讲 师 2011 年 6 月 10 日成都大学学士学位论文（设计）I空调金属制件级进模设计摘 要：本课题是空调金属制件级进模设计。通过分析零件图知道有折弯和翻孔这两大工艺。首先了解国内关于这方面工艺存在问题；然后依照级进模的设计步骤：进行冲压件的工艺分析，工艺方案的比较，排样图的设计，工艺力和工艺尺寸计算，步距与定位方式的选择，凸、凹模的结构和固定，模架的选择，卸料装置和导料装置、自动送料机构
2、设计、校核压力机这一系列过程，完成模具的结构设计；最后用装配图、零件图、说明书来表达整个结果。关键词：级进模；折弯；翻孔；凸模；凹模。成都大学学士学位论文（设计）IIDesigning progressive die for air conditioning MetalworkAbstract: This topic is about designing progressive die for air conditioning Metalwork. It contain Bending and Burring By analyzing the parts. Firstly, understan
3、d the process of domestic problems in this Field ; In accordance with the design of progressive die steps: Analysis Technology of stamping, Compare the Process Plan, design Layout Chart, calculate technology force and technology dimension; choice step mode 、the way of location 、the structure of the
4、punch Concave die and its fixed; choice mold frame unloader device, Guide feeder, Automatic feed mechanism design, Check press, Complete the die structure design; finally, Express the results with assembly drawings, parts drawing, manual.Key words: Progressive die; Bending ; Burring; punch; Concave
5、die.成都大学学士学位论文（设计）III目录绪论 11.1 选题目的和意义 11.2 国内外文献综述 11.3 论文所要研究的主要内容 1第 2章 零件工艺分析 32.1 零件工艺确定 32.2 弯曲工艺性 42.3 翻边工艺性 42.4 冲裁的工艺性 .52.5 方案的确定 5第 3章 主要工艺参数计算 73.1 毛坯尺寸计算 73.2 排样图尺寸计算 83.2.1确定预制孔尺寸 .83.2.2 条料、导料板间距离 83.3 步距与步距精度 93.4 材料的利用率 103.5 工艺力计算 103.5.1 冲预制孔 113.5.2 冲切刃 113.5.3 冲槽所需力 113.5.4 翻孔工序
6、： 123.5.5 弯曲工序 123.5.6 落料工序 123.6 压力中心计算 133.7 压力机选则 14第 4章 工艺尺寸计算 154.1 刃口尺寸 154.1.1 冲预制孔 154.1.2 侧刃 164.1.3 导正销 164.1.4 切槽 174.1.6 弯曲凸、凹模尺寸计算 194.1.7 落料 194.2 凸、凹模的设计 214.2.1 冲预制孔凸模设计 214.2.2 切槽设计 214.2.3 翻孔凸模 224.2.4 弯曲凸模 224.2.5 落料凸模 23成都大学学士学位论文（设计）IV4.2.6 凹模 23第 5章 模具结构件设计 255.1 模架的选择 255.1.1
7、模座 255.1.2 导向装置 255.1.3 模柄 255.2 卸料装置的选择 255.3 浮顶装置 265.4 定距定位装置 275.4.1 侧刃的设计 275.4.2 侧刃挡块 275.4.3 独立导正销 285.5 自动送料 285.6 模具结构连接和定位 28第 6章 校核 296.1 导柱导套 296.2 压力机校核 29结论 30致谢 31参考文献 32附录一 二维装配体总成图视图 33附录二 中英文翻译 37附录三 文献综述 46成都大学学士学位论文（设计）1绪论1.1 选题目的和意义通过这一实践教学过程，帮助学生巩固所学知识，培养独立分析、解决实际问题的能力，培养学生独立解决
8、现场实际问题的工作能力，为今后工作和继续学习打下良好的基础,全面提高学生的专业综合素质.通过空调金属制件级进模的设计。让学生了解从事新产品的开发应该经历的过程，以及学会如何查阅相关资料，在别人做过类似的课题研究中找到本课题的切入点和突破点。本课题级进模设计涉及到翻孔、折弯这两大工艺。通过对特定零件的分析，可以让学生对具体选择合理的工艺方案、工序步骤、排样图设计、及相关结构、部件的设计有一个整体的概念。对所学的专业课或基础课知识进行一次组合，对查阅文献进行分析。1.2 国内外文献综述根据本课题所涉及到的带翻孔、折弯工序的级进模。通过查阅相关文献期刊具体情况如下。翻孔技术目前国内可以通过求最大一次
9、性翻孔高度来确定翻孔的次数，如果不能一次翻孔则采用先拉伸、冲底孔再翻孔的工艺方案；预制孔的大小的确定，应采用的是简单的弯曲公式还是体积不变定律也很清楚，对于材料变薄的翻孔应该采用简单的弯曲公式，否则，采用后者；根据目前的产品需求，人们将将研究中厚板翻孔过程中预制孔径、凹凸模间隙和凹模半径对中厚板翻孔过程的影响，多孔翻孔模设计和翻孔工艺。折弯技术最大来难题一直是弯曲件的回弹，目前国内的解决方案也就只是一些减小的技巧：用过度弯曲法对消回弹、采用反复弯曲对消回弹、对变形区进行整形来减少较厚板料的回弹、用强力顶件器对消弯曲回弹的方法、采用橡胶弯曲模具、采用可调整凸/凹模间隙的模具结构减小回弹、压制加强
10、筋以减小回弹、利用滚轴结构设计不破裂和无回弹的弯板方法。目前和将来将建立金属板材折弯回弹数学模型及其应用范围，反复折弯的剧烈塑性变形,运用先进方法改变折弯机的精度等来彻底解决弯曲回弹这一难题。级进模主要体现在目前可以采用反顶式结构，避免因定位不准、尺寸超差而导致材料利用率低、工作效率低、成本高的缺陷。将来将对级进模表面加工工艺开发与应用，自动送料切断机构，高速冲压存在的问题和解决方法，排样设计进行重点研究，以满足生产高效率、高精度的发展需求。1.3 论文所要研究的主要内容1、通过文献综述了解本课题涉及到的翻孔、折弯、级进模的国内外研究现状以及发展趋势，为具体设计提供切入点和突破点，避免重复劳动
11、，提高研究的意义和价值。2、对工件图和技术要求进行分析，得到制件形状、结构、尺寸、材质和一些技术条件。3、通过对制件进行全面的工艺分析，特别是难点地方（翻孔、折弯）进行重点分析，提出解决方案。4、排样图要确定冲预制孔、翻孔、折弯的先后顺序，多少工位、采用什么方式定距，工位间成都大学学士学位论文（设计）2步距多大。5、模架形式（包括导向系统） ，卸料结构，导料装置，送料和定距方式，凹、凸模的结构形式及固定方法。6、模具的闭合高度，所用的压力机型号。成都大学学士学位论文（设计）3第 2章 零件工艺分析2.1 零件工艺确定零件图见下图 2-1 零件图由零件图知，零件含翻孔和折弯两大工艺。由于翻孔高度
12、决定了翻孔的方法。若工件要求的翻孔高度大于一次能达到的极限翻孔高度时，可采用多次翻孔或经拉深、冲底孔后再翻孔的工艺方法。一次翻孔的极限高度maxmin10.43.722DHKrt()1-式中 低碳钢的极限翻孔系数；minKD 翻边后孔中径，mm；r 翻边与工作平面的圆角半径，mm；t 板料厚度，mm。预制孔直径 为0d成都大学学士学位论文（设计）4020.43.72dDHrt()-式中 D 翻边后孔中径，mm；H 翻边高度，mm；r 翻边与工作平面的圆角半径，mm；t 板料厚度,mm。代入数据到 ：()2-00.43.72104.320.715.48dDrt m5.86d由球形凸模、冲孔、 选
13、 ，得 ，带入 得0.t0tmin.K()-maxmin1.21.437.4032.714.622HKr m由于工件翻孔 ，所以一次翻孔能够完成。那么本零件涉及到冲裁、翻孔、弯maxH曲这三大工艺。2.2 弯曲工艺性结合本零件特点，涉及到板材弯曲以下三个方面：（1） 弯曲件的最小压弯半径：235Q压弯线与材料轧纹垂直 min0.81.2096rtm压弯线与材料轧纹平行 in4t而零件图为 min3rR（2）板材弯曲零件的弯边高度直角弯曲条件 H 2.5t由于零件 .5182.150Ht（3）孔的边缘距弯曲线的距离 应满足l当 时， ；2t 零件 L.6m综合以上三个条件知道弯曲可以实现。成都大
14、学学士学位论文（设计）52.3 翻边工艺性孔翻边的变形，主要危险在于边缘被拉裂，破裂的条件取决于变形程度的大小。翻边时孔边不破裂所能达到的最大变形程度，即最小的 值，称为极限翻边系数。K由上面知道预制孔直径 05.48dm05.48.1dKD球面凸模、用模具冲孔、 时得 ，3tmin0.42实际 ，大于极限翻孔系数能实现翻孔。min0.548K2.4冲裁的工艺性结合本零件特点，本零件主要涉及到以下两个工艺点：(1)冲孔的最小尺寸：对于钢 ，圆孔时， ,实际407bMPa1.3dt。1.35481.32.8dt m(2)孔间距要求： 但不小于 ，零件孔间距为at29由以上两点知道满足要求可以实现
15、冲裁预制孔。2.5 方案的确定表 2-1 单工序模、级进模和复合模具特点比较项目 单工序模 级进模 复合模冲压精度 较低 较高（IT10IT13） 高（IT8IT11）制件平整程度 一般 不平整，高质量件需校平因压料较好，制件平整冲模制造的难易程度级价格容易、价格低 简单形状制件的级进模比复合模制造难度低，价格比较低复杂形状制件的复合模比级进模制造难度低，相对价格低生产率 较低 最高 高使用高速压力机的可能性有自动送料装置可以连冲，但速度不能太高适用于高速自动压力机不宜用高速自动压力机材料要求 条料要求严格，可用边角料条料或卷料，要求严格除用条料外，小件可用边角料，但生产率低生产安全性 不安全
16、 比较安全 不安全，要有安全装置成都大学学士学位论文（设计）6本零件的材料为 Q235,制件生产批量大，零件尺寸精度如下，孔心距为 IT11IT12，宽度公差进度为 IT10IT11，精度不是很多高，考虑自动化以及生产效率等因素选择级进模设计。设计方案如下：方案一、冲预制孔折弯翻孔落料方案二、冲预制孔翻孔折弯落料方案一，折弯后再翻孔容易造成折弯部分的扭曲，导致精度达不到要求。方案二能有效的避免这种情况，合理的过程能避免不必要的误差。考虑是级进模设计，所以准备采用侧刃即可实现粗定位也可以保证外形尺寸，精定位采用导正销，由于级进模的效率最高时一般采用自动送料，所以也要留个送料孔，由于本零件有折弯而
17、且高度为18mm，而这时其余凸模还离凹模有一定距离，不是利用凸模前端导正，必须用独立导正销。具体排样如下：冲预制孔导正冲预制孔切槽折弯落料。图 22 排样图成都大学学士学位论文（设计）7第 3章 主要工艺参数计算3.1 毛坯尺寸计算（31）120Lll式中 直边长度，mm；1l 直边长度，mm；2 弯曲中性层长度，mm；0l图 31 毛坯计算图由料厚 、弯曲件内圆角半径 ，查 形弯曲件（弯曲 90时）圆角部分中性层的弧1.2trL长 ，得中性层弧长 。则S5.Sm120(83)(8.2)50.2Lll m查标准公差数值得尺寸 100.12， , 则毛坯尺寸为 。具体情况如下：14ITs70.8
18、71成都大学学士学位论文（设计）8图 32 零件展开图3.2 排样图尺寸计算3.2.1确定预制孔尺寸由上面知道预制孔的尺寸为 。05.48dm3.2.2 条料、导料板间距离条料宽度000max1max1(2)(.5)(.75)BLnbLnba(32)-导料板之间的距离ax1 .ZZ()-1m5BLy34式中 条料宽度方向冲裁件的最大尺寸，mm；maxL成都大学学士学位论文（设计）9a 侧搭边值；n 侧刃数； 侧人冲切的料边宽度，通常取 =1.52.5mm,薄料取小值，厚料取大值；1b1bZ 冲切前的条料宽度与到料板间的间隙,对于 t2,Z=0.30.8mm;y 冲切后的条料宽度与导料板间的间隙
19、，通常取 y=0.10.2mm.。本排样图为沿送料方向有废料冲裁而垂直送料方向为无废料冲裁。根据材料厚度 、1.2tm自动送料冲裁，得沿着送料方向搭边 、垂直送料方向搭边 。由于排样方式为侧2am3b边无废料冲切所以 。选侧刃冲切的料边宽度 。根据条料宽度 、 ，0b1b(0,5)B.t得条料裁剪公差 。代入 得.7(3)-00 00max1 .7.7(5(.252)14BLnbm选冲切前条料与导料板之间的间隙 ；冲切后的条料宽度与导料板间的间隙Z=8m。将以上数据代入 、 得到导料板冲切前后的距离：.13y(3)-(4)-max1 .50.210.ZLnb1 . 3By图 33 毛坯尺寸及导
20、料板间距离3.3 步距与步距精度多工位级进模的步距公差32TKn()35-成都大学学士学位论文（设计）10式中 步距对称偏差值，mm；2T 冲件沿送料方向最大轮廓（展开后）的精度提高三级或四级后的实际公差值，mm； 工位数；n 修正系数。K由零件毛坯展开图沿送料方向最大轮廓知 ，原图冲件精度为 ,提高到25Lm10IT,则 ；由 查修正系数 ，得 ；由排样图只工位为 ，则7IT0.21m0.126ZK.36。带入 得6n()35-330.21.0.62Tn而实际生产中，步距精度一般为 、 、 ，所以本模具选.m5m。0.5m3.4 材料的利用率 送料选择一个步距内材料的利用率来衡量：10%AB
21、S()36-将 , , 带入 式得10.25A104.2B7()36-.2508910473.5 工艺力计算采用弹性卸料装置和下出料方式的冲裁模时按式 (37)-ZXTF冲裁力 bLt()8-卸料力 XK39推件力 TFn()10-式中 F 冲裁力（N） ；n 同时梗塞在凹模内的工件（或废料）数； hth 凹模洞口的直壁高度(mm)；t 卸料厚度（mm） ；成都大学学士学位论文（设计）11、 、 卸料力、推件力、顶件力系数。XKX3.5.1 冲预制孔的 选 ,带入 则单个预制孔的冲裁力为235Q7450MPab40Pab()38-35.1.240.1FLt N由 、 得 ,取 ，代入 得卸料力
22、2351.t.XKXK()9-3.8凹模得孔口 的选用，由料厚 得孔口 ，取 ，则H12tm6H6m5.n由 、 得 ,代入 得推件力235Q1.t0.5TK()30-。33.8.21.0FN3.5.2 冲切刃由于冲切刃只需冲裁力则带入 则()38-3271.40.921bFLt N冲 侧 刃3.5.3 冲槽所需力由于冲槽类似于冲孔，所以其工艺力为冲裁力、卸料力、推件力之和，由于前面凸模和后面凸模冲裁裁面对的板料边界不一样，所以工艺力分别计算，带入 、 、 则前面凸()38-9-()310-模冲裁力为 325+1.240=5.1bFLt N前面凸模卸料力 3309.6XK前面凸模推件力 335
23、.2.107.28TFn N则后面凸模冲裁力为成都大学学士学位论文（设计）12325+1.240=.961bFLt N后面凸模卸料力 33096.8XK后面凸模推件力 335.24.10.64TFn N3.5.4 翻孔工序：采用球头凸模的翻边力 可按下式计算FN（311）01.2bKDt式中 翻边力系数；0K板料抗拉强度， 。bMPa05.48.1dKD由于实际 介于 之间，选择 ，代入（311）得0K.560.93012.2.240.51bFt N翻孔工序由于翻孔后料会箍在凸模上,所以也存在卸料力按（39）得 3=0.51=7XKF3.5.5 弯曲工序L 形件弯曲工艺力20.71bktFr(
24、)312-则2 2335.40.780bkt Nr 3.5.6 落料工序由于是落料所以工艺力只有冲裁力，带入（38）得。310.2-51.240=8.1bFLt N成都大学学士学位论文（设计）13表 3-1 工艺力分布工艺力工步序号工步名称冲裁力 卸料力 推件力总计38.210423.51023.7101 冲预制孔+侧刃 .9 .92 导正 3 切槽 +325.10496+3.2961048+37.28106434.10724 翻孔 3.75 3.50.781 5 折弯+侧刃 3.92 0.7813926 落料 48.10 48.10 37.263.6 压力中心计算将上表中的压力带入排样图中,
25、得到整个冲压过程的压力分布,.建立坐标求解压力中心如下：成都大学学士学位论文（设计）14图 34 压力中心图148.2(6.5+1.920789.5+=niixF） （ ） （ ） （ -1）3407213.967.52139=7.86m（ ）18.2+.5(+.+05.2(17326niiyF .-.)（ -） -.)460.287.m13在模柄孔范围内啊，所以压力中心按照原定的方案。3.7 压力机选则根据要求，压力机的公称压力要大于工艺力。查冲压模具设计及实例精解冲压常用压力机技术参数表，选 具体参数如下：235J表 32 压力机参数公称压力压力行程滑块行程滑块行程次数封闭高度 滑块节量滑
26、块中心至机身距离250KN 5mm 60mm 140 275mm 60 170mm模柄孔尺寸 工作台尺寸直径 深度机身两立柱间距 工作台至导轨距离垫板厚度机身可倾角 前后 左右30mm 55mm 220mm 325mm 50mm 30 320 420工作台落料孔尺寸 电动机前后 左右 功率 转速 型号 长 宽 高总机重量（约）145mm 220mm 2.2kw 950r/min Y112M-6 1110mm 676mm 1896mm 1200kg成都大学学士学位论文（设计）15第 4章 工艺尺寸计算4.1 刃口尺寸4.1.1 冲预制孔冲孔时凸、凹模尺寸及孔心距0mindppx()41-i0dZ
27、2minmin=228ddLL()43-式中 、 冲孔凸、凹模尺寸；pd 凹模孔心距的尺寸； 工件孔心距的最小极限尺寸；minL 冲孔件孔的最小极限尺寸；id 冲裁件制造公差； 最小初始双面间隙；minZ、 凸、凹模的制造公差；pd 系数， 值在 0.51 之间，与冲裁件的精度等级有关。xx由 ,材料为 得到 、 。由于凸、凹模按照t1.2235Qmin0.126Zmax0.18Z设计，按照预制孔尺寸 ，则 、 ；由于翻孔精度为6,7IT.48.p.2dm，则选择预制孔的精度为 ，则 。当制件公差为 ,取 。4IT13IT0.75x查零件图知道工件图孔心距为 。3.01校核： maxin.8.
28、2.00.54Pd Z故符合条件。将已知和查表数据带入式 分别得到如下结果：()()4143-、 、成都大学学士学位论文（设计）160 00min -.8.8d=5.48.712=53ppx m.+.12i 000.3.64dpZminmin 4.-13.52288ddLL4.1.2 侧刃在有导正销的情况下，侧刃的公称尺寸等于步距的公称尺寸加 ，制造偏差取负0.5.1m值一般取 。侧刃断面长度 可按式 计算，即0.1.2mL()4-0.5.1S()4-式中 送料步距的工称尺寸/mm;S 系数，工步数大的取大值，冲薄料取小值。0.5.1综述所述，选择 。00.1.127Lm侧刃孔的尺寸由侧刃的实
29、际尺寸与按冲制件材料所选的单面间隙确定（可参照有关凸凹模间隙的内容） 。通常侧刃孔按侧刃的实际尺寸配制，来保证要求的单面间隙。采用配合加工法时凸、凹模的尺寸及公差得冲孔时凹模尺寸按凸模尺寸配制，保证单面间隙为 即minax2Z，选单面间隙选择 。0.63.9m0.74.1.3 导正销导正销的直径 和高度 的确定，1Dh12da()45-式中 冲孔凸模直径d 导正销与孔径两边的隙，mm。 2a将已知数据代入上式得 12=5.380.45.98Ddam导正销直径 与让位孔 之间的关系，让位孔 与导正销直径 之间保持足够间隙，一般取d1Dd，即 。那么让位孔0.12.Zt10.t.254980.24
30、5.6.738D选择 。15.7m成都大学学士学位论文（设计）174.1.4 切槽多工位级进模的步距公差32TKn46式中 步距对称偏差值 ；2Tm 冲件沿送料方向最大轮廓（展开后）的精度提高三级或四级后的实际公差值 ； m 工位数；n 修正系数。K由零件毛坯展开图沿送料方向最大轮廓知 ，原图冲件精度为 ,提高到25Lm10IT,则 ；由 得 ；由排样图只工位为 ，则 。带入7IT0.21m0.126Z1.03K6n得4633.226Tn而实际生产中，步距精度一般为 、 、 ，所以本模具选 。0.m.01.05m0.5m由于要保证制件的精度，所以切槽的尺寸精度要用完全互换法计算其精度。 =+.
31、5005LESIIS增 环 封 闭 环增 环 封 闭 环275查公差等级知道为 。由 ,材料为134ITt1.2得到 、235Qmin0.16Z 。凸、凹模按照max0.8Z设计，切槽宽度6,7IT 尺寸为 ，则25、.p , 。而切.1d.1m槽长度基本尺寸为 ,由于这个尺寸与决定工件形状尺寸关系不大 ,只与最后落料工序垂直送料方25向有关,所以选择 ,则 、 , 。当制件公差为14IT0.13pm0.21d0.52,取 ，当制件公差为 ,取 。查零件图知道工件图孔心距为13IT.7x4ITx，由于要求不高，选择 ，0.LI则 即 。m52.L沿送料方向尺寸校核 maxin0.6.10.60
32、.54Pd Z故符合条件。将已知和查表数据带入式 分别得到如下结果：4243、 、000min -.6.6=.751=82ppx成都大学学士学位论文（设计）180.1+0.1min0d=2.85.6=285dpZm垂直送料方向尺寸校核 maxin.1334.4Pd Z故符合条件。将已知和查表数据带入式 分别得到如下结果：56、 、000min -.13.13=2.=25ppx.+.2i 000d. 8dZ凹模孔心距minmin .74.=75.123=5.19228ddLL m4.1.5 翻孔翻孔凹模圆角半径 可取该值等于零件的圆角半径，则 ； 1 2Rm凹翻孔凸模圆角半径 应尽量取大些，做成
33、球形或抛物线。 2由于零件标注为 z 中性层尺寸为 ，所以凸模尺寸按照冲孔工序的凸模设计。10凸、凹模按照 设计，按照预制孔尺寸 ，则 、 ；由6,7IT8.0.9p0.15dm于翻孔精度为 ， ，即 。当制件公差为 ,取 。查零件图知14.3m0.3614IT.x道工件图孔心距为 。将已知和查表数据带入式 分别得到如下结果：.036、000min -.9.9d=8.536=8ppx minin 24.-1+43.2522dLL平板料毛坯翻边时凸凹模之间的间隙，由 得到 。结合凸模.tm.0Z， 则凹模 。0-.9d18pm0.18d0+.18.15d9829m4.1.6 弯曲凸、凹模尺寸计算
34、查冲压模具设计和加工计算速查手册凸、凹模工作部分尺寸计算。由零件图知弯曲件标注外形尺寸，工件为单向偏差 ，凹模的尺寸为：0L成都大学学士学位论文（设计）19(47)+03=4L凹凹式中 L 弯曲件的基本尺寸； 凹模的工作部分尺寸；凹 冲裁件制造公差。凸模尺寸 按凹模实际尺寸配置，保证间隙 。凸 Z由于凸模按照 设计，按照弯曲尺寸 ，则 。将工件弯曲尺寸 带入6IT850.2pm0.875(47)式得： +0.2+0.2033=7=84.37544L凹凹件和其他形状工件弯曲，凸、凹模间的间隙为 。黑色金属用弯曲凸、凹模间隙为UZ(48)12Ztn式中 材料的厚度；t 系数。n由零件图知弯曲件高度
35、 ， ， 选18Hm.2t2518BH 0.5n将已知数据代入上式得 .1062Ztnm结合 弯特点，凸模圆角半径L=36.72rt凸选择 ；凹模圆角半径等于弯曲件的圆角半径 。=5rm凸 =3r凹 弯4.1.7 落料落料时凸、凹模尺寸max0Ddd49inppZ10式中 、 落料凹、凸模具尺寸；Ddp 落料件孔的最大极限尺寸；max成都大学学士学位论文（设计）20 冲裁件制造公差； 最小初始双面间隙；minZ、 凸、凹模的制造公差；pd 系数， 值在 0.51 之间，与冲裁件的精度等级有关。xx由 ,材料为 得到 、 。由于凸、凹模按照t1.2235Qmin0.126Zmax0.18Z设计，
36、按照预制孔尺寸 ，则 、 ；制件的精度6,7IT3p.021dm要求为 。当制件公差为 ,取 。0.mIT.5校核 maxin0.13.20.4.54Pd Z故符合条件。将已知和查表数据带入式 分别得到如下结果：3、0.210.21max0D5.ddin 0.130.1326487ppZ 表 41 刃口尺寸总表工作尺寸工步序号 工序名称凸模 凹模 中心距 0-.853 +0.125643.0251 冲预制孔 +侧刃 0.127单面间隙选择 .72 导正+送料 5498 5无3 切槽 0-.136-0.2 +0.2186.009254 翻孔 -.98 +.1843.5 +0.24375=r凸 与
37、凹模 26=r凹 无弯曲侧刃6 落料 0.1324870.215无成都大学学士学位论文（设计）214.2 凸、凹模的设计4.2.1 冲预制孔凸模设计由于预制孔为圆孔，所以仿照标准 型圆形凸模的结构形式。参照 型圆凸模结构参数和刃口BB尺寸得到结构如下：图 41 冲预制孔凸模4.2.2 切槽设计由于切槽为异性凸模且尺寸较小，所以采用带台式固定方式，结构尺寸如下：图 42 切槽凸模4.2.3 翻孔凸模由于翻孔为圆形，所以仿照标准 型圆形凸模的结构形式。参照 型圆凸模结构参数和刃口尺BB成都大学学士学位论文（设计）22寸得到结构如下：图 43 翻孔凸模4.2.4 弯曲凸模由于弯曲凸模为异形尺寸而且较
38、大，所以采用螺钉吊装凸模。尺寸长度要应满足闭模状态，保证深入凹模的尺寸为 18mm。图 44 弯曲凸模4.2.5 落料凸模由于落料凸模为最后一个工序，是要将料冲才后直接让其落下而不能停留在凹模的孔口 内，H所以它在闭模具状态时要使料能落下来。形状为异形尺寸而且较大，所以采用螺钉吊装凸模。成都大学学士学位论文（设计）23图 45 落料凸模4.2.6 凹模凹模厚（高）度 H(不小于 8) ks41式中 s 垂直送料方向的凹模刃壁间的最大距离(mm);k 系数，考虑板料厚度的影响。垂直送料方向的凹模宽度 B2.540SH412送料方向的凹模长度12L3式中 送料方向的凹模刃壁间的最大距离(mm);1
39、S 送料方向的凹模刃壁至凹模边缘的最小距离（mm） 。2将有关数据带入上式的 0.18.204.18.72.9HKSm选则 ；2m.54.(.5)5.1.B126042LS鉴于此， 选矩形凹模板各部分的结构参数为 。凹模内刃口尺寸为062LBH按照凸模确定的尺寸滑到凹模上面啊！具体情况如下：成都大学学士学位论文（设计）24图 46 凹模成都大学学士学位论文（设计）25第 5章 模具结构件设计5.1 模架的选择5.1.1 模座考虑到级进模在工作状态下，模架的微量变形，会使模具的精度和使用寿命降低，因此，选用模架时，对模座的刚度应特别加以关照。所以为了避免高速冲压的振动，上下模座的材料用铸铁的较好
40、。由于四导柱模架的四个导柱分布在模架的四角，模架受力平衡，导向精度较高，适用于进度要求较高、大量生产和自动化的多工位级进模。由凹模的尺寸为 ，所以25016LBH模座的工作尺寸也为 ，根据冲压模具标准件选用与设计指南表 四导柱25016LB 上模座结构参数 H根据冲压模具标准件选用与设计指南表 四导柱下模座结构参数2。25016LB5.1.2 导向装置由于滑动导向应用较多，只要导柱、导套之间配合间隙小于模具的冲裁间隙就可以了。为避免模具应调整不当可能使压力机滑块底平面与导柱上到面相碰，导柱长度应保证上模座在最低位置时（闭合状态） ，导柱上端面低于上模座上平面不小于 ，而下模座的底面与导柱底面的
41、距105m离不小于 ，但最大在 之内。导柱的长度，须保证在冲压时导柱一定进入导套内 以3m5 10m上，既要保持一定的导向长度；同时导套也不能太长，即不能因模具闭合时由于导套太长碰到下模座上平面而无法进行冲压。根据冲压模具标准件选用与设计指南铸铁模架导柱导套，导套为 ；32108A导柱为 。5.1.3 模柄根据上模座的参数选择大小为的 旋入式模柄，通过螺纹与上模座连接，上端两平行面供20A扳手旋紧用。骑缝螺钉防止木柄转动。模柄的尺寸见冲压模具设计及简明手册旋入式木柄，骑缝螺钉螺钉选择开槽锥端紧定螺钉，大小按 的结构尺寸选择。5.2 卸料装置的选择由于弹性卸料装置不仅可以冲压完后起卸料作用，冲压开始前还起压料作用，防止冲压过程中的材料的滑移和扭曲，同时对小凸模还有导向保护作用，所以选择弹性压料板。根据冲压模具标准件选用与设计指南刚性卸料板的有关尺寸，弹性卸料板的厚度，由冲裁件厚度 ，0.815t
