1、I摘 要针对设计要求，对单螺杆食品挤出机进行了设计。主要包括传动系统、挤出系统、加料系统、冷却和加热系统的设计。此单螺杆挤出机是通过电机将动力传给带轮，经减速传给螺杆，为了满足变速范围的要求，采用普通电机加变频器进行无级调速。为了便于安装和拆卸，机筒采用的是左右剖分式结构，分三段进行加热和冷却。通过电磁阀和传感器进行温度的控制和冷却水的进出，保证温度在所允许的范围内。关键词：单螺杆；挤出机；剖分式全套图纸，加153893706IIAbstractAccording to the design requirement, the single screw food extruder is desi
2、gned. Mainly comprises a transmission system, extrusion system, feeding system, the cooling and heating system design. The single screw extruder is through the motor transmits power to the belt wheel through a speed reducer, transmitted to a screw, in order to meet the requirements of speed range, t
3、he common motor with frequency converter for stepless speed regulation. In order to facilitate the installation and disassembly, barrel is based around a split structure, is divided into three parts for heating and cooling. Through an electromagnetic valve and a sensor for temperature control and co
4、oling water import, ensure the temperature in the allowed range. Keyword single-screw； extruder；splitIII目 录摘 要 .IAbstractII第 1 章 绪 论 .11.1 研究的意义 .11.2 挤压技术的发展 .11.3 国内外发展的现状 .21.4 挤压加工的原理 .3第 2 章 方案设计 .52.1 设计的要求 .52.2 方案设计部分 .52.2.1 方案的整体确定 .52.2.2 机筒与螺杆材料的选择 .6第 3 章 设计计算 .83.1 传动系统设计 .83.1.1 电机的选择
5、 .83.1.2 传动比的分配 .83.2 螺杆的设计 103.3 齿轮的设计 .143.3.1 输入轴上齿轮的设计. 143.3.2 轴轴上一对齿轮的设计 .183.3.3 计算输出轴上的小齿轮 .233.4 轴的计算 .273.5 带轮计算 .283.5.1 确定计算功率 .28caP3.5.2 选窄 V 带带型 .29 3.5.3 确定带轮的基准直径 29IV3.5.4 确定窄 V 带的基准长度和中心距 293.5.5 包角 .303.5.6 计算根数 .303.6 轴的校核 .30第 4 章 冷却装置 .354.1 水冷 .354.2 风冷 .35结 论 .37致 谢 .38参考文献
6、.39VCONTENTSAbstractIIChapter 1 Introduction 11.1 Significance of the Research .11.2 Extrusion technology, the development 11.3 Domestic and international development status 21.4 The principle of the extrusion process.3Chapter 2 Design.52.1 Design Requirement 52.2 Design Part 52.2.1 program as a who
7、le to determine the 52.2.2 barrel and screw material to select six 6Chapter 3 Design calculations .83.1 Transmission System Design.83.1.1 Motor Selection .83.1.2 Transmission ratio distribution83.2 Screw .103.3 Gear design143.3.1 Esign of the input shaft gear143.3.2 II shaft axis 20 of a pair of gea
8、r design 193.3.3 Calculate the output shaft of the pinion 233.4 Axis calculation .273.5 Pulley calculation 283.5.1 To determine the computing power of 283.5.2 The selected narrow V-belt with a type 293.5.3 To determine the reference diameter pulley293.5.4 To determine the benchmark narrow V-belt len
9、gth 293.5.5 Package angle of30VI3.5.6 Calculate the number of 303.6 Axis check .30Chapter 4 The cooling device.354.1 Water-cooled .354.2 Air-cooled35Conclusion 37Thanks.38References.391第 1 章 绪 论1.1 研究的意义单螺杆挤出机由于结构简单，造价便宜，因此广泛的应用于食品、塑料、饲料等各个领域。在塑料加工行业，挤出成型作为聚合物加工工业中的一项重要技术，在聚合物树脂应用工程技术、挤出生产设备研制技术两方面互
10、相促进。各种结构与功能的挤出机如混炼型螺杆挤出机，排气式挤出机，双螺杆、多螺杆挤出机，反应式挤出机，组合式挤出机，适应高分子材料物理与化学特性而建造的成型装置，具有各种制品所需要的专门功能，能够实施成型步骤的挤出生产线辅机，以追求操作简便、控制精确、节能高效，清洁生产的目标而不断改进的新兴设备。在食品加工行业不仅用于谷物食品加工，而且也越来越多地用于糖果糕点类产品乃至香料等产品的加工，涉及主餐类，早餐类，儿童营养食品、中老年食品、健康功能性和休闲小食品等领域。逐渐应用在水产品、仿生制品、调味品、方便面、速溶饮料、变性淀粉和加湿宠物食粮等方面。通过挤压技术生产的食品具有松脆可口，有助于消化的特点
11、。在饲料加工方面我国现有的饲料加工仍以单螺杆膨化挤出机为主。当今挤压技术已经渗透到人们生活的各个方面，因此有必要不断改进挤压设备，降低产品的成本 1-5。在我国挤出设备的总体技术水平相当于先进国家的八十年代水平。当然也不乏一批具备九十年代乃至当今国际领先水平的产品，但一些专用性强的高新技术产品还需依赖进口。据海关统计，近年来我国挤出机的进口量呈现出逐年递减之势，2000 年比 1999 年进口台数减少了 5.3%，外汇支出减少 32.7%，而出口台数减少了 73%，创汇却增加了 12.3%，这说明国产挤出机技术含量有一定的提高，出口的价格也相对的上涨。而国外的挤压技术已经有上百年历史，设备更新
12、的较快，功能越来越完备，因此有必要加强我国挤压机技术的发展，使生产出来的产品在国际市场上占有一席之地 2。1.2 挤压技术的发展挤出技术作为一种经济实用的新型加工方法广泛应用于食品生产中，并得到迅速的发展。谷物食品的传统加工工艺一般需经过粉碎、混合、成型、烘2烤或油炸、杀菌、干燥等生产工序，每道工序都需配备相应的设备，生产流水线长、占地面积大、劳动强度高、设备种类多 3。采用挤压技术来加工谷物食品，在原料经过初步粉碎和混合后既可用一台挤压机一步完成混炼、熟化、破碎、杀菌、预干燥、成型等工艺，制成膨化，组织化产品或制成不膨化的产品，这些产品在经油炸、烘干、调味后即可上市销售，只要简单的更换挤压模
13、具，便可以很方便的改变产品的造型。与传统生产工艺相比，挤压加工极大的改善了谷物食品的加工工艺，缩短了工艺过程，丰富了谷物食品的花色品种，降低了产品的生产费用，减少了占地面积，大大的降低了劳动强度，同时也改善了产品的组织状态和口感，提高了产品的质量 4。早期的食品挤压机采用的是活塞式或注塞式灌肠机。现在使用的挤压机是集混合、混炼、熟化、挤出成型于一体的加工设备，它的许多优点在挤压灌肠机中是得不到体现的。20 世纪 30 年代末期，首次将挤压机应用于方便食品谷物的生产中，1936 年第一台应用于谷物加工的单螺杆挤压蒸煮机问世，并在该行业取得成功。目前，美国生产的大型挤压机生产能力已达到每小时几吨至
14、十几吨。近年来，国外挤压食品已经成为单独一大类方便食品，有主食类、早点类、儿童食品、各种小食品等方便食品。膨化大米可做主食面包、点心面包、蒸制品、炸制品等，将玉米挤压膨化后粉碎，加入面包中，使面包具有特殊的口感和香味。1980 年，美国学者研究了挤压快餐食品的风味与色泽。在挤压食品中使用部分色素及风味剂，使挤压食品更具有吸引力。挤压技术不仅在食品工业中应用广泛，而且在其他工业中具有广阔的前景。如发酵工业，尤其是塑料工业中 3-5。1.3 国内外发展的现状中国双螺杆挤出机产品系列不全，规格较少。中国很多塑料支配企业仍采用进口的双螺杆挤出机。20 世纪 90 年代初。华南理工大学发明了电磁动态塑化
15、挤出机，新的理论与概念引人注目。近几年中国塑料机械成套性已有很大进展。如塑料造粒机组从主机、供料计量、机头、造粒和回收系统，到加热、冷却、电控、温控系统都达到了相当完善的程度。薄壁管、厚壁管、缠绕管、波纹管（单、双壁） 、复合管等各种管材机组的规格日趋齐全，产品水平、质量不断提高。为适应多层复合膜的需要，符合共挤技术及其成型机组（吹膜机组）也发展迅速。如青岛德意利集团最近研制的中空壁缠绕管生产线，生产的直管管径可达 300mm。又如广东3金明塑胶设备有限公司吸收、引进德国莱芬豪塞公司关键技术制造的大型多层共挤复合膜机组，吹制膜的单幅宽可达 20m。该机组可吹制棚膜、农膜和土工膜，是一机两用设备
16、，使用于线性低密度聚乙烯、茂金属线性低密度聚乙烯、低密度聚乙烯、高密度聚乙烯、 （乙烯/乙酸/乙烯酯）共聚物等多种原料。机组中除采用了内冷技术及超声波监控技术外，还同时采用了机、电、气动和液压等多种技术，并有多项技术申请了技术专利 6。20 世纪 50 年代，石油化工的发展使高分子工业迅速成熟；60 年代，塑料、橡胶、化纤三大合成材料的生产向规模化转变；70 年代，世界合成高分子材料在总体积上已经超过了金属材料。聚合物只有通过成型加工才能成为有使用价值的制品。成型加工是高分子材料不可缺少的生产环节。挤出成型作为聚合物加工工业中的一项重要技术，是在聚合物树脂应用工程技术、挤出生产设备研制技术两方
17、面互相促进，又互相依存而发展起来的。形形色色的挤出产品；早期的硬 PVC 型材，交联 PE、铝塑复合、PP-R 管材，双向拉伸聚丙烯薄膜，多层共挤复合膜，具有高阻隔性、透气性、自黏性，热收缩性、自消性等特殊性能的薄膜，功能母粒与色母粒，发泡制品。运用挤出加工手段制备改性聚合材料，共混增强、增契技术，辐射核性技术，纳米复合技术，以及其他的一些新型改性技术。各种结构与功能的挤出机如混炼型螺杆挤出机，排气式挤出机，双螺杆、多螺杆式挤出机，反应式挤出机、组合式挤出机，适应高分子材料物理与化学特性而建立的成型装置，具有各种制品所需要的专门功能，能够实施成型步骤的挤出生产线辅机，以追求操作简便、控制精确、
18、节能高效、清洁生产的目标而不断改进的新型设备 7。1.4 挤压加工的原理食品的挤压概括的说就是将食品物料置于挤压机的高温高压状态下，然后突然释放至常温常压，使物料内部结构和性质发生变化的过程。这些物料通常是以谷物原料如大米、糯米、小麦、豆类、玉米、高粱、等为主体，添加水、脂肪、蛋白质、微量元素等配料混合而成。挤压加工方法是借助挤压机螺杆的推动力，将物料向前挤压，物料受到混合、搅拌和摩擦以及高剪切力作用，使得淀粉粒解体，同时机腔内温度压力升高（可达到 150-200。 C，压力可达1MPa 以上） ，然后从一定形状的模孔瞬间挤出，由高温高压突然降至常温常压，其中游离水分在此压差下急骤汽化，水的体
19、积可膨胀大约 2000 倍。膨化的瞬间，谷物的结构发生了变化，他使生淀粉转化成熟淀粉，同时变成层状疏4松的海绵体，谷物体积膨大到几倍到几十倍。如图所示，当疏松的食品原料从加料斗进入机筒内时，随着螺杆的转动，沿着螺槽方向向前输送，称为加料段，与此同时，由于受到机头的阻力作用，固体物料逐渐压实，又由于物料受到来自于机筒的外部加热以及物料在螺杆与机筒的强烈搅拌、混合、剪切等作用，温度升高、开始熔融，直至全部熔融，称为压缩熔融段。由于螺槽逐渐变浅，继续升温升压，食品物料得到蒸煮，出现淀粉糊化，脂肪、蛋白质变性等一系列复杂的生化反应，组织进一步均化，最后定量、定压地由机头模口均匀挤出，称为计量均化段 8
20、。上述即为食品挤压加工的三段过程。1-物料 2-料斗 3-水槽 4-螺钉 5-加热板 6-料槽 7-模头 8-螺杆 9-模口 10-连头 11-密封圈 12-螺筒 13-轴 14-连轴图 1-1 挤压加工过程示意图5第 2 章 方案设计2.1 设计的要求单螺杆挤出机的直径为 35mm，长径比为 16，采用变频无级调速，转速范围为 15r/min-150r/min，公比 。1.42.2 方案设计部分2.2.1 方案的整体确定螺杆挤出机的设计应是一个整体的设计，包括传动系统，加料系统，加热冷却系统，控制系统的设计。传动系统包括电机的选择，为了满足转速范围在 15r/min-150r/min，变频无
21、级调速的要求，可直接使用变频电机还是采用普通电机加变频器两种方案。为了达到减少成本的目的，采用普通电机加变频器的方式，在普通电机中还有型号选择的问题，因为转速越低，成本越高，采用何种电机，也影响到以后的总传动比，电机转速越高，总传动比就越大，从而使变速箱过于庞大，综合以上因素，采用的是同步转速 1500r/min 的 Y112-4 的电机配合变频范围在 25Hz-50Hz 的变频器，这样只需要采用二级减速器就可以达到要求的转速范围。由于输出轴的最终转速是在一定范围内的，因此必须采用多联滑块，是采用二联还是三联，另外采用了多联滑块，变速比多大也是一个必须讨论的问题，过大则导致最小转速与最大转速的
22、比值过小，而使用的只是 15r/min-150r/min 的转速范围，造成了浪费。升速比与降速比的选择也影响到重合的速度范围，重合过多也造成了极大的浪费。因此在确定升降比的时候采用由后往前的推力方式，采用的是双联滑块。此时有两种方案，方案一升 2.5 降 2，方案二升 2 降 2.5，他们的转速重合范围都是 35-75r/min，采用不同的方案对减速部分的减速比有很大的影响。方案一中的减速比为 24，方案二中的减速比为 19.7，一中减速比过大，使得减速部分较大，因此采用的是方案二。在单螺杆挤出机传动系统的设计中，另一个重要的问题是输出轴上止推轴承的位置问题，选择不同的位置会影响到齿轮的位置，
23、拆装的方便等 8。机筒的设计采用剖分式还是整体式是整个设计中的一个关键，整体式中6的输出轴必须设计成空心轴，以便于螺杆的拆卸。并且要想了解挤出过程中物料沿螺杆的输送、混合、反应情况，只有停转将机筒通水冷却，然后把螺杆抽出才能看清。这样很不方便，有时还会破坏过程的原貌。为了克服上述缺点及操作方便，机筒做成剖分式。剖分式包括上下开合和左右开合，由于加料口在机筒的上部，因此采用的是左右开合式。设计成剖分式必须考虑合页的设计，考虑合页的开合角度是否能够使螺杆充分露出，保证拆卸的方便。由于机筒体积较大，因此在剖分式机筒的两边各设计一个支撑轴用以分担合页所承受的压力，支撑轴下带有滚轮，以便于机筒的开合 9
24、。冷却系统中采用的是水冷方式，因为水冷的速度较快，时间较短，并且采用水冷与风冷相比，所占的空间较小。水冷采用的是水套，水套属于铸铝加热器的一部分，在加热丝的外圈，这样可以使冷却的速度加快。水冷采用的是软管接头。加热系统采用的是铸铝加热器，因为此种加热器具有外形尺寸小、质量轻、拆装方便等优点。机筒径向温度均匀，预热时间短；调节温度时反应灵敏，温度稳定性好；热损失少，节能。其缺点：径向尺寸大、拆装不便、成本较高。一般不用于大型挤出机或形状复杂的机头上 9。普通螺杆的设计都分为三段，加料段、压缩段和计量段，螺杆的主要参数包括直径 D，长径比 L/D，螺杆三段的长度，加料段和计量段槽深度H1，H3，螺
25、纹升角 ，以及其他一些次要的参数。因为螺杆是向前输送物料，因此由加料段到计量段的槽深是越来越浅的。此外螺纹断面，螺纹头数，螺距的设计是很重要的。2.2.2 机筒与螺杆材料的选择由于机筒和料筒是在高温、一定腐蚀、强烈磨损、大扭矩下工作的，因此，机筒和料筒必须由耐高温、耐磨损、高强度的优质材料作成，故选用38CrMoAl，制成螺杆后经氮化处理，或选用氮化钢，氮化层厚度一般为 0.3-0.5mm，经表面处理后硬度不得小于 950HV，工作表面粗糙度 Ra 为 1.6m，并要求机筒内表面的硬度应比螺杆元件高 30-60HV。由于机筒和螺杆在相同的条件下工作，故其选材原则与螺杆相通。用于共混、填充改性的
26、机筒元件可用氮化钢 38CrMoALA 制成。这种材料具有一定的耐磨性，但耐腐蚀性较差。用于磨损大的填充、增强改性物料生产线的机筒，可采用金属机筒。即机筒元件不是由整块相通材料构成，而是有两种材料构成，与物料接触部分采7用耐磨（蚀）的材料，而不与物料接触部分则用廉价的一般碳素钢。这样可以节省材料，把耐磨材料用到刀刃上。8第 3 章 设计计算3.1 传动系统设计3.1.1 电机的选择根据要求的螺杆转速范围 15r/min-150r/min，采用普通电机加变频器调速方式，选用的电机型号为 Y112-4，同步转速为 1500r/min，额定功率为 4kW，转速 1440r/min，电流 8.77A，
27、效率 84.5%，变频器范围 25Hz-50Hz。由得变频器的转速范围60(2)fnpmax6051r/min2ni 7max140r/in实in752/mi实3.1.2 传动比的分配欲使螺杆达到 15-150r/min 的转速，由后往前推设升 a 降 b2xa=150Xb=15得 a=5b取 a=2.5，b=0.5，得 x=30（方案一）或 a=2，b=0.4，得 x=37.5（方案二）两方案的转速重合范围都为 30-75r/min。采用二级减速器，设带轮减速比为 ，依次为 ， 。1i2i39方案一中 =1i23i7024方案二中 = 195方案一中减速比过大，取方案二减速比分配为 =3.0
28、72， = =2.51i2i3得：当 n=720r/min 时 当 n=1440r/min140.963.8kWP14068.r/min3.72n带2.75r/min.n .5.33 1r/in2.n315r/in2.n4 70m.54拟定的转速图如图 3-1 所示。图 3-1 转速图传动系统图如图 3-2 所示。10图 3-2 传动系统结构图3.2 螺杆的设计已知螺杆的参数有直径为 D=35mm，长径比为 16。升角取 17 度，采用等矩变深螺杆，单头螺纹。在螺杆直径、螺槽深度和螺纹升程相同的条件下，多头；螺纹与单头螺纹相比，多头螺纹对物料的正推力较大、攫取物料的能力较强并可降低熔料的倒流现
29、象。但是整条螺杆都是多头螺纹时，物料分别从螺杆漏斗区几条螺槽通道进入达到螺杆头部。在漏斗区，往往由于几条螺槽的进料不均匀和各条螺槽的熔融和均化或对熔料输送能力不一致，容易引起生产能力的波动、压力波动。其结果是制品质量下降。综合以上因素，本设计采用单头螺纹螺杆 9。螺距11minta173.45tan173.62m.02r/i5sD实得 法向宽度 e=0.1D=3.5mm轴向宽度 3.6mcos17eb取 3052.1HD12%L2603m312（3-1）1 330.54()HDiH初选 173,.,.62ii得 得螺杆轴向力的确定：PZ螺杆轴向推力，NP1物料作用在螺杆端面上的总压力，NP2挤
30、压时由于动载荷产生的附加压力的轴向分量， N （3-2）214SPD式中 螺杆外径， m SDP螺杆端部的物料压力， Pa122612110.350924.5.3kW4.02.5.412.85kW8PP故 29.348.kz1.由轴向力 产生的压缩应力zPc（3-3）2 2max max2 001.541.5S ScSDDPddDS=35mm，冷却水孔径 DO=9mm27 77.351.5216.4921.561Pa0c2.由扭矩 产生的应力tM53max18t 3s N9.10n.460.20PaW.2d3.由螺杆自重 G 产生的弯曲应力 b取 37.8510kg/223sbLDd22 33
31、6a0.875.0.7.85101P13故 767cb.0561.20.1Pa4.螺杆的合成应力 r根据材料力学可知，塑性材料合成应力用第三强度理论计算，其强度条件为：（3-4）24r式中 cb267.41.0293MPa80r故满足要求。螺纹形状采用矩形端面。常见的螺纹断面形状有矩形面螺纹、锯齿形端面螺纹、梯形端面螺纹和半圆形端面螺纹。在本设计中采用矩形端面螺纹。螺纹根径表面与螺棱推进面成90 度夹角，用小圆弧过度。圆弧半径 r=1mm，螺纹后角 a=10 度。根据经验，螺棱顶面宽度一般取 e=（0.080.12）D。在保证螺棱强度的条件下，e 的取值小一些。因为比较大的 e 值不但占据一部
32、分螺槽容积，而且增加螺杆的功率损耗，又容易引起物料的局部过。E 值也不能过小，否则会削弱螺棱强度，增大漏流物量，从而降低生产能力。因此本设计中取 e=3.5。熔料在螺槽中的螺旋运动至进入口时的直线运动中，有一个急剧的改变过程。料流在螺杆头部前面的机筒中，料流速度在机筒中心点最快，而在机筒壁处为最慢。因而应选择合理的螺杆头部形状才能使料流平稳地进入口模，并可避免生产滞流和防止物料的局部过热分解。常见的模头形式有球形、大圆锥形、扇形、带螺纹的锥体等，从工艺方面考虑，本设计中采用大圆锥形模头。3.3 齿轮的设计3.3.1 输入轴上齿轮的设计14已知输入功率为 ，小齿轮转速为 468.8r/min，齿
33、数140.963.8kWP比为 2.5，由电机驱动，工作寿命为 15 年（设每年工作 300 天） ，两班制，工作平稳，转向不变。1.选定齿轮的类型，精度等级，材料及齿数（1）为直齿圆柱齿轮（2）选七级精度（3）选小齿轮的材料为 40Cr（调质）硬度为 280HBS，大齿轮为 45#钢（调质）硬度为 240HBS，二者的硬度差为 40HBS。（4）选小齿轮的齿数为 ，大齿轮齿数为120Z21.520ZU2.按齿面接触强度设计 23.t EdHkTud（3-5）(1)确定各值a.试选载荷系数 Kt=1.3b.计算小齿轮传递转矩 55 41459.0/=9.103.84/6.Nm=7.810Tpn
34、c. 由机械设计 10表 10-7 选取齿宽系数 dd.由机械设计 10表 10-6 查得材料的弹性影响系数1289.MPaEZe.由机械设计 10图 10-21 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳极限，大齿轮 lim160MPaHlim250MPaHf.由机械设计 10 式 10-13 计算应力循环次数 9198264.13152.0.0/0hNnjLg.由机械设计 10图 10-19 查得接触疲劳寿命系数15120.94;.3HNHNKh.计算接触疲劳许用应力取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由机械设计 10式（10-12 ）得1220.946MPa=54.2.aHNKS（2）计算小齿轮分
35、度圆直径 ，代入 中较小的值1tdHa. 分度圆直径 1td2 243 31d 1.7802.5189.2.564mEt HkTZud b.计算圆周速度 V 156.48.=139m/s600dnc.计算齿宽 b 156.4.dtAd.计算齿宽与齿高之比 b/h模数 1/56.4/20.8mttmz16齿高 2.5.286.35mthm/6.4/.9be.计算载荷系数根据 ，7 级精度，由机械设计 10图 10-8 查得动载荷系数1.39m/sv；05K直齿轮，假设 。由机械设计 10书中表 10-3 查得Ak/10NtFb；.2H由机械设计 10表 10-2 查得使用系数 ；1AK由机械设计
36、 10表 10-4 查得 7 级精度、小齿轮相对支撑非对称布置时，； (3-6)231.208.60.1HdKb将数据代入后得：；231.56.4 由 ， 查机械设计 10图 10-13 得 ；/8.9bh1.54HK 1.3FK故载荷系数 1.52.4.5AVHK（6）按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径，由机械设计 10式（10-10a）得 331/56.42.15/.6.mttd（7）计算模数 m /./0.z173.按齿根弯曲强度设计由机械设计 10式（10-5）得弯曲强度的设计公式为：(3-7)132FSdYKTmz1）确定公式内的各计算数值a.由机械设计 10图 10-20c 查得
37、小齿轮的弯曲疲劳强度极限，大齿轮的弯曲疲劳强度极限 ；150MPaFE 2380MPaFEb.由机械设计 10图 10-18 查得弯曲疲劳寿命系数：120.9,.5;FNFNKc.计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由机械设计 10式（10-2）得122.0328.6Mpa4.957.FNEKSd.计算载荷系数 K 1.21.439AVFe.查取齿形系数由机械设计 10表 10-4 查得 。12.80,.FFYf.查取应力校正系数由机械设计 10表 10-5 可查得 。12.5,1.7SSg.计算大、小齿轮的 ，并加以比较FSY18152.8015.320737956FSSFY
38、大齿轮的数值大。h.设计计算（圆整为 2.5）4321.9780.1529.7m12126(3)57.88.140zudmza取 取小齿轮齿宽为 30，大齿轮选 25。3.3.2轴轴上一对齿轮的设计已知输入功率为 ，小齿轮转速为 187.5r/min，齿13.84097.2kWp数比为 2.5，由电机驱动，工作寿命为 15 年（设每年工作 300 天） ，两班制，工作平稳，转向不变。1.选定齿轮的类型，精度等级，材料及齿数（1）为直齿圆柱齿轮（2）选七级精度（3）选小齿轮的材料为 40Cr（调质）硬度为 280HBS，大齿轮为 45#钢（调质）硬度为 240HBS，二者的硬度差为 40HBS。
39、（4）选小齿轮的齿数为 ，大齿轮齿数为324Z432.5460ZU2.按齿面接触强度设计1923112.t Et dHkTZud (3-8)（1）定各值a.试选载荷系数 Kt=1.3b.计算小齿轮传递转矩 55 51459.0/9.103.72/8.Nm=1.890NmTPnc. 由机械设计 10表 10-7 选取齿宽系数 dd.由机械设计 10表 10-6 查得材料的弹性影响系数1289.MPaEZe.由机械设计 10图 10-21 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳极限，大齿轮 lim160MPaHlim250MPaHf.由机械设计 10 式 10-13 计算应力循环次数 81882617.3
40、159.09.0/.53240hNnjLg.由机械设计 10图 10-19 查得接触疲劳寿命系数12.9;.7HNHNKh.计算接触疲劳许用应力取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由机械设计 10式（10-12 ）得1220.956MPa=70.753.aHNKS（2）计算小齿轮分度圆直径 ，代入 中较小的值1tdH20a. 小齿轮分度圆直径 2 53 3111.8902.189.2. . 35869mEtdHkTzud b.计算圆周速度 V 18.6917.508m/s600dnc.计算齿宽 b 118.69=1.dtd.计算齿宽与齿高之比 b/h模数 1/8.69/243.mttmz齿高
41、 2.5.7.th/81.69/0.6be.计算载荷系数根据 ，7 级精度，由机械设计 10图 10-8 查得动载荷系数0.8m/sv；1.5vK直齿轮，假设 。由机械设计 10书中表 10-3 查得/10NAtkFb；1.2HFK由机械设计 10表 10-2 查得使用系数 ；A由机械设计 10表 10-4 查得 7 级精度、小齿轮相对支撑非对称布置时，21； (3-9)231.208.60.1HdKb将数据代入后得：；231.8.69427 由 ， 查机械设计 10图 10-13 得 ；/10.6bh.54HK 1.35FK故载荷系数 1.2.47.92AVHK（6）按实际的载荷系数校正所得
42、的分度圆直径，由机械设计 10式（10-10a）得 331/8.691.2/93mttdk（7）计算模数 m /4.8z3.按齿根弯曲强度设计由机械设计 10式（10-5）得弯曲强度的设计公式为：(3-10)132FSdYKTmz1）确定公式内的各计算数值a.由机械设计 10图 10-20c 查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限，大齿轮的弯曲疲劳强度极限 ；150MPaFE 2380MPaFEb.由机械设计 10图 10-18 查得弯曲疲劳寿命系数：120.9,.4;FNFNKc.计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由机械设计 10式（ 10-2）得221220.95328.6MPa4
43、14FNEkSd.计算载荷系数 K 1.52.38AVFe.查取齿形系数由机械设计 10表 10-4 查得 。12.6,.FFYf.查取应力校正系数由机械设计 10表 10-5 可查得 。12.58,1.73SSg.计算大、小齿轮的 ，并加以比较FSY152.61580.274339FSSFY大齿轮的数值大。h.设计计算（圆整为 3）5321.97810.492.64m2312128.697.23(8)50417zudmza取 取小齿轮齿宽为 36，大齿轮选 36。3.3.3 计算输出轴上的小齿轮已知输入功率为 ，小齿轮转速为 150r/min，齿数13.7209.5kWp比为 2，由电机驱动
44、，工作寿命为 15 年（设每年工作 300 天） ，两班制，工作平稳，转向不变。1.选定齿轮的类型，精度等级，材料及齿数（1）为直齿圆柱齿轮（2）选七级精度（3）选小齿轮的材料为 40Cr（调质）硬度为 280HBS，大齿轮为 45#钢（调质）硬度为 240HBS，二者的硬度差为 40HBS。（4）选小齿轮的齿数为 ，大齿轮齿数为326Z43265ZU2.按齿面接触强度设计 2311.t Et dHkTud( 3-11)（1） 确定各值a.试选载荷系数 Kt=1.3b.计算小齿轮传递转矩 55 5145T9.0/9.103./Nm=2.310pnc. 由机械设计 10表 10-7 选取齿宽系数
45、 d24d.由机械设计 10表 10-6 查得材料的弹性影响系数1289.MPaEZe.由机械设计 10图 10-21 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳极限，大齿轮lim160MPaHlim250MPaHf.由机械设计 10 式 10-13 计算应力循环次数 81882613156.40.40/23.40hNnjLg.由机械设计 10图 10-19 查得接触疲劳寿命系数120.95;.6HNHNKh.计算接触疲劳许用应力取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由机械设计 10式（10-12 ）得1H220.956MPa=70.528NKS（2） 计算小齿轮分度圆直径 ，代入 中较小的值1tdHa. 小齿轮分度圆直径 2 253 31 .1890189.2. .854mEtdHkTzud b.计算圆周速度 V
