1、河南理工大学本科毕业设计（论文）111 绪 论全套图纸，加 1538937061.1 工程背景1.11工程概况郑州商贸大厦为八层框架结构体系，建筑面积约为 13000，建筑高度为 40.6m。建筑方案确定，一层为门面房，房间开间 8.4m，进深9m，考虑到高峰期的人流量可能较大，走廊的宽度为 9m。底层层高5.4m，标准层高 4.6m。室内外高差 0.6m。框架平面图柱网布置如图 1所示 908765432280ABCD0图 1框架梁、柱及屋面，楼面为整体现浇。河南理工大学本科毕业设计（论文）221.12设计资料、自然条件气温：冬季室外计算温度-10，冻土深度 40cm，季室外计算温度+33年
2、降水量 700拟建地段地势平坦，地层分布规律，地基承载力按 120/-140/夏季主导风向为南风，风速为 2.8m/s，冬季主导风向为北风，风速为 3.5m/s雪载：最大积雪厚度为 20，0.25/地下水位：常年地下水位深约 7m左右，水质对混凝土无侵蚀。、抗震设防设计烈度为 7度、屋面及楼面做法屋面做法：二毡三油防水层冷底子油热马蹄脂二道200厚水泥、石保温层 20厚水泥砂浆找平层 150厚钢筋混凝土整浇层 吊顶或粉底 楼面做法：水磨石地面150厚钢筋混凝土整浇层 吊顶或粉底 、材料：混凝土强度等级 C30，纵筋级，箍筋级1.13设计内容河南理工大学本科毕业设计（论文）331、确定梁柱截面尺
3、寸及框架计算简图2、荷载计算3、框架纵横向侧移计算4、框架在水平及竖向作用力下的内力分析5、内力组合及截面设计6、节点验算1.2 本章小结、工程概况：郑州商贸大厦为八层框架结构体系，建筑面积约为13000，建筑高度为 40.6m。、工程资料：抗震设防烈度为 7度；选用材料：混凝土强度等级C30，纵筋级，箍筋级、设计内容：、确定梁柱截面尺寸及框架计算简图；、荷载计算；、框架纵横向侧移计算；、框架在水平及竖向作用力下的内力分析；、内力组合及截面设计；、节点验算。2 框架结构设计计算2.1 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定2.11框架柱、底层柱 bh 45067182H取 bh700mm河南理工大学本
4、科毕业设计（论文）44、其它层柱 bh 38057182H同底层 取 bh700mm2.12 框架梁 梁编号见图 2L1 : h 509180Lbh 34h2取 bh300800同上 L2: bh300700L3: bh300700L4: bh300700L5: bh3006002.13梁的计算跨度如图 33 所示，框架的计算跨度以上柱的形心线为准，由于建筑与梁，柱，墙轴线重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同。河南理工大学本科毕业设计（论文）55L1L1L1L3L2L4L2L2L3 L3 L3 L3 L3L2L2L2 L2L2L2 L2L2L2L2L2L2 L1L1L2L5L2 L1图 22.1
5、4柱高度底层柱高度 h=5.4+0.60.5=6.5m，其中 5.4 m为底层层高，0.6m为室内外高差，0.5 m 为基础顶面至室外地面的高度。其它柱高等于层高，即 4.6m，由此得框架计算简图,如图 4所示。图 3河南理工大学本科毕业设计（论文）66图 42.2 荷载计算按屋面的做法逐项计算均布荷载，计算时应注意：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶，粉底为相同质量要逐项叠加计算，以免漏算二毡三油防水层 0.35kN/冷底子油热马蹄脂二道 0.05kN/200厚水泥、石保温层 0.26.51.3kN/20厚水泥砂浆找平层 0.02200.4kN/河南理工大学本科毕业设计（论文）771
6、50厚钢筋混凝土整浇层 0.15252.5kN/吊顶或粉底 0.5kN/共计 6.35kN/2.21屋面恒载标准设计值65.41（62+2.1+0.24）+（10.8+0.24）（6.6+0.12-0.122) 5.55960.39kN2.22屋面均布恒载水磨石地面 0.65kN/150厚钢筋混凝土整浇层 0.15252.5kN/吊顶或粉底 0.5kN/共计： 3.65kN/楼面恒载标准值为：65.41（62+2.1+0.24）+（10.8+0.24）（6.6+0.12-0.12） 24.3=4659.94kN2.23屋面均布活荷载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载0.2565.41（62
7、+2.1+0.24）+（10.8+0.24）（6.6+0.12-0.12 ） 2270.93kN2.24楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间活载标准值取 1.5KN/，会议室、走廊、楼梯、门厅等处活载标准值取 2.0KN/，为计算方便，此处偏安全地取活荷载标准值 2.0KN/。楼面均布活载标准值为：2（143.6+0.24+0.24）（62+2.4+0.24）1483kN2.25梁柱自重梁柱自重计算时包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量。梁侧、梁底抹灰，河南理工大学本科毕业设计（论文）88柱周围抹灰近似按加大梁宽、柱宽来考虑。 （详见下表 1）表 1梁柱重量计算：L1：0.30.892554k
8、N其它梁柱自重计算同上，其结果列于下表墙体 每片面积（） 片数 重量（kN）8.34.7 637.34.7 2底层纵墙6.54.8 23032.8488.34.6 6底层横墙8.34.7 53+23247.798.33.9 637.33.9 2其它层纵墙6.54 22517.4248.33.8 6其它层横墙8.33.9 53+22691.89表 22.26墙体自重编号 截面（） 长度（m） 根数 每根重量（kN）L1 0.30.8 9 6848 54L2 0.30.7 9 178136 47.25L3 0.30.7 8.4 248192 44.1L4 0.30.7 8 188 42L5 0.3
9、0.6 7.2 188 32.4Z1 0.70.7 6.5 32 79.625Z2 0.70.7 4.6 327224 56.35河南理工大学本科毕业设计（论文）99墙体均为 240厚砌体，计算按两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量单位面积上墙体重量为0.28133.64kN/2.27荷载分层汇总顶层重力荷载代表值包括：屋面恒荷载，50屋面活荷载，纵横梁自重，半层柱自重，女儿墙墙体自重。其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50楼面活载，纵横梁自重，楼面上下各半层的柱自重及纵横墙体自重。将前述分项荷载相加得集中于各层的重力荷载代表值如下：第 8层：G85960.39+0.5270.93+（546
10、+47.2517+44.124+42+32.4）+0.556.3532+（2517.424+2691.89）0.511123.162kN第 7层：G74659.94+0.51483+（546+47.2517+44.124+42+32.4）+56.3532+2517.424+2691.8914674.004kN第 2、3、4、5、 、6 层同 7层G2G 3G 4G 5G 6G 714674.004kN第 1层：G14659.94+0.51483+（546+47.2517+44.124+42+32.4）+79.62516+56.3516+（2517.424+2691.89）0.5+（3032.8
11、48+3247.79）0.515582.066kN建筑物总重力荷载代表值 为81iG11123.162+14674.0046+15582.066114749.192kN81i质点重力荷载值见图 52.3水平地震作用下框架的侧移验算河南理工大学本科毕业设计（论文）10102.31横梁线刚度梁的混凝土 C30的 EC=3107KN/，C40 的 EC=3.25107KN/。在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算框架梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I=1.5I0，其中 I0是梁的截面惯性矩，中框架梁取 I=2.0I0。横梁线刚
12、度计算结果见表 3。图 5G5=14674.004 KNG4=14674.004 KNG3=14674.004 KNG2=14674.004 KNG1=15582.006 KNG7=14674.004 KNG6=14674.004 KNG8=11123.162 KN2.32横向框架柱的侧移刚度 D值柱线刚度见表 4，横向框架柱侧移度 D值计算见表 5边框架梁 中框架梁梁号L截面bh()跨度l(m)惯性距I0=bh3/12 (m4)Ib=1.5I0(m4)Kb=EIb/l(kNm)Ib=2.0I0(m4)Kb=EIb/l(kNm)L1 0.30.8 9 12.8103 15.36103 5.12
13、104 / /L2 0.30.7 9 8.58103 / / 12.871034.29104L3 0.30.7 8.4 8.58103 10.3103 3.7104 12.8710 4.6104河南理工大学本科毕业设计（论文）11113L4 0.30.7 8 8.58103 10.3103 3.7104 12.871034.8104L5 0.30.6 7.2 5.4103 6.48103 2.7104 8.1103 3.4104表 3惯性矩 线刚度柱号Z截面（）柱高度 h（m） （m 4）3012bI（kNm）cEIKhZ1 0.70.7 6.5 210-2 9.23104Z2 0.70.7
14、4.6 210-2 1.3105表 42.33横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基频的一种近似的方法。将结构的质量分布情况简化成无限近地点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。用这种方法只要求出结构顶点的水平位移，就可按下式求得结构的基本周期：T1=1.7 0 式中 0基本周期调整系数。考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取为 0.6。T 框架顶点位移。在末求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点然后由 T 求出 T1，再用 T1求得框架的底部剪力，进而求出框架各层的剪力和结构的真正位移层次 Gi（
15、KN） Gi（KN）Di(KN/m) 层间相对位移=Gi/Dii河南理工大学本科毕业设计（论文）1212表 5表 6T1=1.70.6 =1.09s16.2.34横向框架地震作用计算在类场地 7度近震区，结构特征周期为 Tg和地震周期影响系数 max。Tg=0.4 s max=0.088 11123 11123 451190 0.025 1.167 14674 25797 451190 0.057 1.1356 14674 40471 451190 0.09 1.0785 14674 55145 451190 0.122 0.9884 14674 69819 451190 0.155 0.86
16、63 14674 84493 451190 0.187 0.7112 14674 99167 451190 0.22 0.5241 15582 114749 377240 0.304 0.304层次项目柱类型Kb2ck0.52KC21D=H根数边框架边柱 0.6 0.42 11011 5边框架中柱 1.2 0.53 13894 3中框架边柱 0.5 0.4 10486 13中框架中柱 1.0 0.5 13108 11底层D 377240边框架边柱 0.4 0.2 14745 5边框架中柱 0.8 0.3 22117 3中框架边柱 0.3 0.13 9584 13中框架中柱 0.6 0.23 1
17、6957 11二至八层D 451190河南理工大学本科毕业设计（论文）1313由于 T1=1.09s 1.4 Tg=1.40.4=0.56 s，应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基本剪力分给各层，若按 ii EKGHF分配给各层质点，则水平地震作用呈倒三角行分布。对一般层，这样分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上往往震害严重。因此引入顶部附加地震作用系数 n考虑地震作用的加大。 n考虑了结构周期和场地的影响，修正生的剪力与实际分布更加吻合。 n=0.08 T1+0.01=0.081.09
18、0.01=0.097结构横向总水平地震作用标准值：FEK= 81max9.015.)(iigG= 0.160.851147494295KN）（ .4顶点附加水平地震作用F n = nFEK=0.0974295417KN各层横向地震作用及楼层地震剪力见表 7。横向框架各层水平地震作用和地震剪力，如图 6所示。河南理工大学本科毕业设计（论文）1414图 6767.92 KN667.08 KN562.37 KN457.65 KN352.93 KN252.1 KN155.14 KN2094.33 KN3114.35 KN2656.7 KN3874.52 KN3719.38 KN3467.28 KN14
19、27.25 KN659.33 KN（ ） （ ）659.33 KN2.35 横向框架抗震变形验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表 8层间弹性相对转角均满足要求 1450e表 82.36纵向框架柱侧移刚度 D值纵向框架柱侧移刚度 D 值见表 9层次 层间剪力 iV（kN）层间刚度 iD（ kN）层间位移 iV（m）层高 ih（ m）层间相对弹性转角 e8 659.33 451190 0.0015 4.6 1/30677 1427.25 451190 0.0032 4.6 1/14386 2094.33 451190 0.0046 4.6 1/10005 2656.7 451190 0.005
20、9 4.6 1/7804 3114.35 451190 0.007 4.6 1/6573 3467.28 451190 0.0077 4.6 1/5972 3719.38 451190 0.0082 4.6 1/5611 3874.52 377240 0.0103 6.5 1/631河南理工大学本科毕业设计（论文）1515表 92.37纵向框架自振周期纵向框架顶点位移计算见表 10T1=1.70.6 1.037075.1层次 Gi（KN） Gi（KN） Di(KN/m) 层间相对位移=Gi/Dii8 11123 11123 498964 0.022 1.0757 14674 25797 498
21、964 0.052 1.0536 14674 40471 498964 0.081 1.0015 14674 55145 498964 0.111 0.924 14674 69819 498964 0.14 0.8093 14674 84493 498964 0.17 0.6992 14674 99167 498964 0.199 0.4991 15582 114749 381371 0.3 0.3表 10层次项目柱类型Kb2ck0.52KC21D=H根数边框架边柱 0.4 0.375 9831 5边框架中柱 0.8 0.46 12052 13中框架边柱 0.5 0.4 10480 3中框架中
22、柱 1.0 0.5 13100 11底层D 381371边框架边柱 0.28 0.12 8847 5边框架中柱 0.56 0.22 16214 13中框架边柱 0.35 0.15 11055 3中框架中柱 0.7 0.26 19162 11二至八层D 498964河南理工大学本科毕业设计（论文）16162.38 纵向地震作用计算结构纵向水平地震作用标准值为Fek=(Tg/T1)0.9aMAX0.8581iG=(1.3/1.09)0.90.160.85114749=4887KN顶点附加地震作用：Fi F ek（1 n）GjHi n0.08 T 1+0.010.08 1.037+0.010.093
23、F n n Fek0.0934887454 KN各层纵向地震剪力计算见表 11纵向框架各层水平地震作用和各层地震剪力如图 7 所示2.39 纵向框架变形验算多遇地震作用下，纵向框架层间弹性位移验算见表 12层间相对弹性转角均满足要求1450e层次 hi（m） Hi（m ） Gi（kN） GiHi GiHi/GiHi Fi（kN） Vi（kN）8 4.6 38.7 11123 430460 0.17 753.53 753.537 4.6 34.1 14674 500383 0.198 877.64 1631.176 4.6 29.5 14674 432883 0.172 762.39 2393.
24、565 4.6 24.9 14674 365383 0.145 642.71 3036.274 4.6 20.3 14674 297882 0.118 523.04 3559.313 4.6 15.7 14674 230382 0.091 403.36 3962.672 4.6 11.1 14674 162881 0.065 288.11 4250.781 6.5 6.5 15582 101283 0.04 177.3 4428.08河南理工大学本科毕业设计（论文）1717图 7753.53 KN877.64 KN762.39 KN642.71 KN523.04 KN403.36 KN288.
25、11 KN177.3 KN2393.56 KN3114.35 KN3036.27 KN4428.08KN3719.38 KN3962.67KN1631.17 KN753.6KN（ ） （ ）表 12层次层间剪力 iV（ kN）层间刚度 iD（kN）层间位移 iV（m）层高 ih（m）层间相对弹性转角 e8753.53 498964 0.0015 4.6 1/30677 1631.17 498964 0.0033 4.6 1/13946 2393.56 498964 0.0048 4.6 1/9585 3036.23 498964 0.0061 4.6 1/7544 3559.31 498964
26、 0.0071 4.6 1/6483 3962.67 498964 0.008 4.6 1/5752 4250.78 498964 0.0085 4.6 1/5411 4428.08 381371 0.012 6.5 1/542河南理工大学本科毕业设计（论文）18182.4 水平地震作用下，横向框架的内力分析以中框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向框架完全相同。在本设计中省略计算。框架柱剪力及弯矩计算，采用 D值法，其计算结果见表 13A 轴柱（边柱）层次 层高 hi层间剪力 V层间刚 度 Di Dim Vim kyi M 上 M 下8 4.6 659 451190 147
27、45 22 0.4 0.7 30.36 70.847 4.6 1427 451190 14745 47 0.4 0.65 75.67 140.536 4.6 2094 451190 14745 68 0.4 0.55 140.76 172.045 4.6 2657 451190 14745 87 0.4 0.5 200.1 200.14 4.6 3114 451190 14745 102 0.4 0.5 234.6 234.63 4.6 3467 451190 14745 113 0.4 0.45 285.89 233.912 4.6 3719 451190 14745 122 0.4 0.4
28、 336.72 224.481 6.5 3875 377240 11011 113 0.6 0.35 257.1 477.43B 轴柱层次 层高 hi层间剪力 V层间刚 度 Di Dim Vim kyi M 上 M 下8 4.6 659 451190 22117 32 0.8 0.65 51.52 95.687 4.6 1427 451190 22117 70 0.8 0.55 144.9 177.16 4.6 2094 451190 22117 103 0.8 0.55 213.2 260.595 4.6 2657 451190 22117 130 0.8 0.55 269.1 328.94
29、 4.6 3114 451190 22117 153 0.8 0.5 351.9 351.93 4.6 3467 451190 22117 170 0.8 0.5 391 3912 4.6 3719 451190 22117 182 0.8 0.45 460.5 376.741 6.5 3875 377240 13894 143 1.2 0.4 371.8 557.7表 13框架梁端弯矩，剪力及柱轴力见表 14河南理工大学本科毕业设计（论文）1919中柱两侧梁端弯矩见图 8，剪力及柱轴力见图 9河南理工大学本科毕业设计（论文）2020477.43481.58224.48233.91371.83
30、74.27460.96426376.74557.4379.21257.1336.72356391520.5234.6434.7200.1281.29372.14172.04140.5370.84159.09391371.5340.4351.9269.1120.29285.89234.6332.35351.9317.4328.9200.1256.29260.59264.8195.2213.2195.68 144.9140.7675.6771.0751.52 177.125.7630.630.625.76146.51570.6325.76557.4376.74371.8374.27460.9639
31、1391351.9351.9328.9269.1260.59213.21177.171.07144.951.52 477.43257.1224.48336.72233.91285.89234.6200.1234.6200.1172.04140.76140.5330.675.6770.8430.651.52 120.29146.51281.29195.2264.8372.14340.4434.7371.5520.5426570.63374.27481.58图 8河南理工大学本科毕业设计（论文）2121DE 跨 EF 跨 柱轴力层次 L M 左 M 右 Vb L M 左 M 右 Vb ND NE8
32、 9 30.36 25.76 6.2 9 25.76 25.76 15.7 -6.2 -0.57 9 146.51 120.29 29.6 9 71.07 71.07 15.8 -35.8 -24.36 9 281.29 195.2 53 9 159.09 159.09 35.4 -88.8 -41.95 9 372.14 264.8 70.8 9 265.29 265.29 57 -159.6 -55.74 9 434.7 340.4 124 9 319.4 319.4 70.5 -283.6 -109.23 9 520.5 371.5 99 9 332.35 332.35 74 -382.
33、6 -134.22 9 570.63 426 110.7 9 356 356 79 -493.3 -165.91 9 481.58 374.27 95 9 379.21 379.21 84 -588.3 -176.9表 14-58.310.7-493.5-283.69-382.6-8.-159.62470.29.6-35.879-176.9-165.984-109.2-134.274-5.75770.515.8-24.335.45.7-0.5-.6.26.229.6570.81240.76.229.65370.8124910.79529.6536.270.8124910.795-41.9 0.
34、524.341.95.7109.2134.2165.9176.9784735.15.8.758.3493.382.6283.6159.68.35.86.2图 9河南理工大学本科毕业设计（论文）22222.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析2.51 荷载计算第 8 层梁的均布线荷载：AB跨屋面均布横荷载传给梁 5.14.623.46KN/m横梁自重（包括抹灰） 0.350.825=7KN/m恒载 30.46KN/mBC跨屋面均布横荷载传给梁 5.14.623.46KN/m横梁自重（包括抹灰） 0.350.725=6.13KN/m恒载 29.59KN/m第 9 层活载：2.04.69.2KN/m
35、第 2、3、4、5、6、7 层梁均布线荷载：AB跨楼面均布荷载传给梁 3.654.616.79KN/m横梁自重（包括抹灰） 7KN/m内横墙自重（包括粉刷） 0.2819（4.6-0.8）20.2KN/m恒载 44KN/mBC跨楼面均布荷载传给梁 3.654.616.79KN/m横梁自重（包括抹灰） 6.13KN/m恒载 22.92KN/m第 2、3、4、5、6、7 层活荷载：河南理工大学本科毕业设计（论文）23232.04.69.2KN/m纵梁自重（包括抹灰） 0.340.7254.6=27.37KN/m纵墙自重（包括抹灰）0.28194.6（4.6-0.7）95.44KN/m柱自重 （包括
36、抹灰） 0.740.744.62562.97KN/m总计 185.78KN/m第 1 层梁均布线荷载AB跨恒载 44KN/mBC跨恒载 22.92KN/m活荷载 7.2KN/m第 1 层集中荷载纵梁自重（包括抹灰） 0.340.7254.627.37KN/m纵墙自重（包括抹灰）0.28194.6（4.6-0.7）95.44KN/m柱自重 （包括抹灰） 0.740.744.62562.97KN/m总计 185.78KN/m第 1层柱自重 0.740.746.52589KN中框架恒载及活载见图 102.52用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析。对一般民用建筑可不考虑活载的不利布置，
37、这样求得的框架内力，梁跨中弯矩考虑活荷载不利布置求得的弯矩偏低，但活荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘 1.1至 1.2的放大系数予以调整。、固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表 15、分配系数计算河南理工大学本科毕业设计（论文）2424考虑框架对称性取一半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图 11AB跨 BC跨简图 固端弯矩 MA= MB简图 固端弯矩MB= MC30.46KN205.629.5200297 154.7 62.162.1表 15例：A 柱定层节点U 下柱 0.72b4cK1045.23.14U 梁 0
38、.28.0.其它节点的分配系数见图 12图 13、传递系数远端固定传递系数为 0.5，远端滑动铰支座传递系数为-1。、弯矩分配恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图 12，框架的弯矩图见图 14：活载作用下，框架的弯矩分配计算见图 13，框架的弯矩图见图 15。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分配，取弯矩调幅河南理工大学本科毕业设计（论文）2525系数为 0.8，调幅后恒载及活载弯矩图见图 14及图 15括号内数值。44 KN/30.46 KN/22.92 KN/29.59 KN/44 KN/44 KN/44 KN/44 KN/44 KN/22.92 KN/22.92 KN/22.92
39、KN/22.92 KN/22.92 KN/44 KN/44 KN/44 KN/44 KN/44 KN/44 KN/30.46 KN/图 10（a）恒载河南理工大学本科毕业设计（论文）26269.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/9.2 KN/图 10（b）活载河南理工大学本科毕业设计（论文）2727图 11138.58131313139.235.125.1
40、25.125.125.125.128.588.588.588.588.581313139.2313131313河南理工大学本科毕业设计（论文）28280.322 0.415 0.263 0.236 0.288 0.372 0.104-176.97 195.56 -6.1856.98 73.44 46.54 -44.69 -54.54 -70.45 -19.731.44 -22.35 23.27 -29.74 -2.93 -3.77 -2.39 1.53 1.86 2.41 0.67-6.3 0.77 -1.2 4.92 1.77 2.29 1.45 -0.88 -1.07 -1.38 0.39
41、80.96 71.97 152.94 173.35 -78.79 -69.62 -24.94 0.355 0.355 0.290 0.258 0.314 0.314 0.114-176.97 195.56 -6.1862.82 62.82 51.32 -48.86 -59.47 -59.47 -21.5931.44 28.49 -24.43 25.66 -29.74 -27.27-12.6 -12.6 -10.3 8.09 9.84 9.84 3.57-6.82 -1.62 4.05 -5.15 5.31 1.021.56 1.56 1.27 -0.3 -0.37 -0.37 -0.1376.
42、4 78.65 -155.06 175 -76.25 -74.87 -24.33 0.355 0.355 0.290 0.258 0.314 0.314 0.114-176.97 195.56 -6.1862.82 62.82 51.32 -48.86 -59.47 -59.47 -21.5931.44 31.44 -24.43 25.66 -29.74 -29.74-13.64 -13.64 -11.14 8.73 10.62 10.62 3.86-6.82 -6.30 4.37 -5.57 5.31 4.923.11 3.11 2.54 -1.20 -1.46 -1.46 -0.5376.
43、91 77.42 -154.16 174.22 -74.87 -74.87 -24.49 0.355 0.355 0.290 0.258 0.314 0.314 0.114-176.97 195.56 -6.1862.82 62.82 51.32 -48.86 -59.47 -59.47 -21.5931.44 31.44 -24.43 25.66 -29.74 -29.74-13.64 -13.64 -11.14 8.73 10.62 10.62 3.86-6.82 -6.82 4.37 -5.57 5.31 5.313.29 3.29 2.69 -1.30 -1.59 -1.59 -0.5877.09 77.09 -154.16 174.22 -74.87 -74.87 -24.49 0.355 0.355 0.290 0.258 0.314 0.314 0.114-176.97 195.56 -6.1862.82 62.82 51.32 -48.86 -59.47 -59.47 -21.5931.41 31.41 -24.43 25.66 -29.74 -29.74-13.64 -13.64 -11.14 8.73 10.62 10.62 3.86-7.47 -6.82 4.37 -5.57 5.43 5.313.52 3.52 2.88
