1、 第 I 页双动薄板冲压机液压系统设计摘 要随着航天、汽车、轮船等钣金件工业的不断进步，市场对薄板质量的需求越来越高，对薄板的冲压性能也越来越高，不仅要求生产效率的提高，生产质量更要求严格。因此，薄板冲压机对钣金件冲裁、拉伸、成形、弯曲、校正等加工工艺中起到非常重要，同时也能起到提高生产效率和生产质量。近年来，我国的工程机械取得了蓬勃的发展，其中， 液压传动技术起到了至关重要的作用。而且，随着液压传动技术的快速发展和广泛 应用，它已成 为下业机械、下程建筑机械等行业小可缺少的重要技术。然而，尽管液压技 术在机械能与压力能的转换已取得很大进展，但它在能量损失和 传动效率上仍然存在着问题。因为，在
2、液 压系统中，随着油液的流动，有相当多的液体能量损失掉， 这种能量损 失不仅体现在油液流动过程中的内摩擦损失上，还反映在系统 的容积损失上，使系 统能量利用率降低，传动效率无法提高。高能耗和低效率又使油液发热增加，使性能达不到理想的状况，给液压技术的进一步发展带来障。因此，探索和研究高效液压传动技术，提高其综合性能就成为了液压技术领域研究的重点之一。关键词：钣金件；工程机械 ；损失；高效全套图纸，加 153893706第 II 页Double action thin steel plate punch press hydraulic system designAbstractAlong wit
3、h sheet metal industrys and so on astronautics, automobile, steamboat unceasing progresses, the market is getting higher and higher to the thin steel plate qualitys demand, is also getting higher and higher to the thin steel plate ramming performance, not only the request production efficiencys enha
4、ncement, the production quality requests strictly. Therefore, the thin steel plate punch press to the sheet metal blanking, the stretch, the forming, curving, processing crafts and so on adjustment gets up is important, simultaneously can also have the enhancement production efficiency and the produ
5、ction quality.the recent years, our countrys engineering machinery has made the vigorous progress, the hydraulic transmission technology played the role which wanted very important. Moreover, along with the hydraulic transmission technologys fast development and the widespread application, it has be
6、come the important technology which industry the machinery, professions and so on farewell gift of food construction machinery small may lack. However, 第 III 页although the hydraulic technique has made the very big progress in the mechanical energy and the pressure energy transformation, but it still
7、 has the problem in the energy loss and the transmission efficiency. Because, in the hydraulic system, along with the fat liquor flowing, has the quite many liquid energy loss, this kind of energy loss not only manifests in the fat liquor flowing process in the internal friction loss, but also refle
8、cted that in systems volumetric loss, causes the system energy use factor to reduce, the transmission efficiency is unable to enhance. Gao Nenghao and the low efficiency cause the fat liquor to give off heat increase, enable the performance not to be able to achieve the ideal condition, brings for h
9、ydraulic techniques further development bonds. Therefore, the exploration and the research highly effective hydraulic transmission technology, enhanced its overall performance to become one of hydraulic technique area research key. 目 录1 绪论 .11.1 课题提出的背景及目的.11.2 液压系统的优点和缺点及发展趋势.21.2.1 液压系统的优点.21.2.2
10、液压系统的缺点.21.2.3 液压系统发展趋势.22 双动薄板冲压机液压系统的参数 52.1 动作要求52.2 给定参数 .53 制定基本方案和绘制液压系统图 .73.1 制定基本方案73.2 绘制液压系统图73.3 液压系统工作原理8第 IV 页4 初步确定液压系统参数 94.1 液压缸参数的计算与选用94.1.1 受力分析94.1.2 初选系统工作压力.134.1.3 计算缸的主要结构尺寸.144.1.4 计算活塞缸所需流量.164.1.5 计算柱塞缸所需流量.174.2 液压泵的选择.184.2.1 确定液压泵的最大工作压力.184.2.2 确定液压泵的的流量.194.2.3 选择液压泵
11、的规格.194.3 选择电动机 194.4 液压阀的选择 204.4.1 溢流阀的选择.204.4.2 换向阀的选择.214.4.3 节流阀的选择.234.4.4 单向阀的选择.244.5 液压辅助元件的选择及计算 264.5.1 蓄能器的设计.264.5.2 管道尺寸的计算.274.5.3 液压管及管接头的选择.284.5.4 过滤器的选择.294.5.5 油箱的初步选择.294.5.6 压力表的选择.31第 V 页4.5.7 过滤器的选择.315 性能验算 .325.1 验算液压系统性能 .325.1.1 管路沿程压力损失325.2 液压系统发热温升计算 .335.2.1 计算液压系统的发
12、热功率.336 液压站的设计 .366.1 液压站的设计概述.366.2 液压站结构设计的注意事项 377 环保性、经济性以及安全性分析 387.1 环保性分析 387.1.1 污染控制.387.1.2 泄漏控制.397.2 经济性分析 417.3 安全性分析 41结论 .43感谢 .44参考文献 .45第 1 页1 绪论1.1 课题提出的背景及目的 随着航天、汽车、轮船等钣金件工业的不断进步，市场对薄板质量的需求越来越高，对薄板的冲压性能也越来越高，不仅要求生产效率的提高，生产质量更要求严格。因此，薄板冲压机对钣金件冲裁、拉伸、成形、弯曲、校正等加工工艺中起到非常重要，同时也能起到提高生产效
13、率和生产质量。我们知道毛坯在冲压的过程中要实现尽可能小的冲击，应考虑以下几方面的问题：1. 拉伸块和压边滑块没有接触工件时，拉伸块和压边滑块快速下降。2. 拉伸块和压边滑块接近时，拉伸块和压边滑块减速。3. 压边滑块压紧时，拉伸块开始进入工作行程。4.拉伸完毕时，拉伸块先回，再带动压边滑块一起回程。5.顶出缸定出工件。此外还应考虑在板材拉伸时，为了防止毛坯周边起皱，必须用压边圈把毛坯周边压紧。形状复杂又不对称的工件，要求周边有不同的压力。因此，本机四个压边缸在四个角上。根据以上情况，本次双动薄板冲压机的设计主要是以达到以上方面为目的的，在设计中，运用所学知识对双动薄板冲压机的液压系统进行设计，
14、提高自己的专业技能。现在国内外相关液压机有金属冷冲压机、板材冲压机、薄板拉伸成型机、砂轮成型机、塑料制品压制机等。大致主要的循环按下面步骤：第 2 页图 1.11.2 液压系统的优点和缺点及发展趋势1.2.1 液压系统的优点1灵活密闭液体是最灵活的动力源，具有优秀的力转移性能。利用管道和软管取代机械部件可以排除布局问题。 2力放大极小的力可以移动和控制大得多的力。3平稳液压系统在运行过程中平稳和安静。振动保持在最低程度。4简易这种系统中几乎没有运动部件并且磨损点较少，并且系统可自动润滑。5简洁与复杂的机械装置相比，部件设计更加简单。例如，液压马达尺寸比产生相同功率的电动机小得多。6经济简易和紧
15、凑，使系统经济节能，系统在使用过程中，几乎不损耗功率。7安全溢流阀保护系统，不致由于过载而受损。1.2.2 液压系统的缺点1. 损失大，效率低，发热大。2. 不能达到定比传动。3. 采用油作为介质时还有考虑防火问题。4. 液压元件精度高，价格较高。5. 液压系统故障比较难找，对操作人员技术要求比较高。1.2.3 液压系统发展趋势1795 年英国约瑟夫布拉曼(Joseph Braman,1749-1814)，在伦敦用水作为工作介质,以水压机的形式将其应用于工业上，诞生了世界上第一台水压机。1905 年将工作介质水改为油，又进一步得到改善.第一次世界大战(1914-1918)后液压传动广泛应用，特
16、别是 1920 年以后，发展更为迅速。液压元件大约在 19 世纪末 20 世纪初的 20 年间才开始进入正规的工业生产阶段。第二次世界大战(1941-1945)期间，在美国机床中有 30%应用了液压传动。应该指出，日本液压传动的发展较欧美等国家晚了近 20 多年。在 1955 年前后，日本迅速发展液压传动，1956 年成立了“液压工业会” 。第 3 页现代液压技术与微电子技术、计算机控制技术、传感技术等为代表的新技术紧密结合，形成一个完善高效的控制中枢，成为包括传动、控制、检测、显示乃至校正、预报在内的综合自动化技术。它是中大功率机械设备实现自动化不可缺少的基础技术，应用面极其广泛。下面从考查
17、其主要服务领域需求人手，来展望液压技术的发展趋势。1.可靠性和性能稳定性逐渐提高 可靠性和性能稳定性是涉及面最广的综合指标，它包括元、 器、 辅、附件的可靠性，系统的可靠性设计、制造以及可靠性维护三大方面。随着诸如工程塑料、复合材料、高强度轻合金等新材料的应用，新工艺新结构的出现，元、器件性能的可靠性得以大大增加。系统可靠性设计理论的成熟与普及，使合理地进行元器件的选配有了理论依据。此外，过滤技术的完善和精度的提高（过滤器精度可达 1 一 3 m ，而典型现代液压元件的动态间隙为 0 ,5 一 5 m ) ，除了能彻底清除固体杂质外，还能分离油中的气体和水分。在线实时油污检测器和电子报警逻辑系
18、统的应用，使得液压系统的维护从过去的简单拆修发展到主动维护，对可预见的诸因素进行全面分析，最大限度地提前消除诱发故障的潜在因素。 2.增强对环境的适应性、拓宽应用范围 液压传动虽然具有很多优点，但由于存在着发热、噪声、工作介质污染等不尽人意的地方，使其应用受到某种程度上的制约。面对环保意识越来越强的未来，应采取相应措施逐步解决和改善以上问题。 3.工业用液压很多，具体说有： (1)、制动用的，矿上大绞车的制动都是液压的； (2)、起重用的，比如工程机械上都是，还有千斤顶； (3)、支撑用的，矿上的液压支架和单体支柱； (4)、调整方向的，船、飞机都是； (5)、调速和缓冲的，机床；但最近几年弱
19、电的发展，取代了很多液压控制。 (6)、传动作用的；近年来，我国的工程机械取得了蓬勃的发展，其中， 液压传动技术起到了至关重要的作用。而且，随着液压传动技术的快速发展和广泛应用，它已成为下业机械、下程建筑机械等行业小可缺少的重要技术。然而，尽管液压技术在机械能与压力能的转第 4 页换方而， 已取得很大进展，但它在能量损失和传动效率上仍然存在 着问题。因为，在液压系统中，随着油液的流动，有相当多的液体能量损失掉，这种能量损失不仅体现在油液流动 过程中的内摩擦损失上，还反映在系统的容积损失上，使系统能量利用率降低，传动效率无法提高。高能耗和低效率又使油液发热增加，使性能达小到理想的状况，给液压技术
20、的进一步发展带来障。因此，探索和研究高效液压传动技术，提高其综合性能就成为了液压技术领域研究的重点之一。第 5 页2 双动薄板冲压机液压系统的参数2.1 动作要求薄板拉伸的过程其具体动作如图（a）板料 5 已经装在下模 6 上，压边滑块 2 和拉延滑块 1 快速下行。在接触 5 之前要减速，图（b）压边圈已经接触板料并且加上了力P2,板料周围被压紧，拉伸滑块 1 带动上摸 3 继续下行。图（c）拉延滑块 1 进行工作过程，压延力为 P1。图（d ）为拉延完毕过程，拉延缸先回程，回程过程中带动压边滑块和压边圈一起回程。图（e）顶出缸在顶出工件。图 2.12.2 给定参数拉伸滑块拉伸力 1000K
21、N压边滑块压边力 500 KN顶出缸顶出力 350KN拉伸滑块回程力 250KN压边滑块回程力 300KN系统工作压力 25MPa拉伸滑块距工作台面最大间隔 1000mm压边滑块距工作台面最大间隔 500mm拉伸滑块最大行程 630mm压边滑块最大行程 200mm第 6 页拉伸滑块速度： 空程下行 0.1m/s；拉伸下行 0.01m/s；回程 0.04m/s压边滑块速度： 下行 0.06m/s；回程 0.04m/s 第 7 页3 制定基本方案和绘制液压系统图3.1 制定基本方案双动薄板冲压机以液压系统为核心，通过液压缸活塞杆和柱塞杆的伸出来完成动作要求，动作过程中需要用到换向阀来进行方向控制来
22、实现。对于一般中小流量的液压系统，大多通过换向阀的有机组合实现所要求的动作。对高压大流量的液压系统，现多采用插装阀与先导控制阀的逻辑组合来实现。本系统采用换向阀的有机组合来实现所要求的动作。速度控制通过改变液压执行元件输入或输出的流量或者利用密封空间的容积变化来实现。本系统采用节流调速。用流量控制阀改变输入或输出液压执行元件的流量来调节速度。液压执行元件工作时，要求系统保持一定的工作压力或在一定压力范围内工作，一般在节流调速系统中，通常由定量泵供油，用溢流阀调节所需压力，并保持恒定。液压系统的工作介质完全由液压源来提供，液压源的核心是液压泵。节流调速系统一般用定量泵供油，在无其他辅助油源的情况
23、下，液压泵的供油量要大于系统的需油量，多余的油经溢流阀流回油箱，溢流阀同时起到控制并稳定油源压力的作用。油液的净化装置是液压源中不可缺少的，一般泵的入口要装有过滤器。3.2 绘制液压系统图初步设计液压系统图如图 3.1第 8 页图 3.1 液压系统原理图1、16、17、19、20柱塞缸；2先导式溢流阀；3、12、30两位四通换向阀；4、11、15-单向阀；5-泵 ； 6过滤器； 7油箱；8先导式溢流阀；9-压力表；10蓄能器；13节流阀；14三位四通换向阀；18活塞缸；21、22、23、24溢流阀；25、26、27、28、29液控单向阀。3.3 液压系统工作原理拉伸块快进时，阀 5 正常工作，
24、油经过阀 14 右腔进入拉延缸 18。回油通过阀 14和阀 12 通路位置回油箱。此时，阀 30 处于作为右位，四个液压缸 16、17、19、20 自油箱补油。将阀 14 置于右路位置，油经过阀 13 回油箱，实现了压延缸慢进。当压延滑块接触工件后，泵 5 的油经阀 30 向缸 16、17、19、20 加压，同时缸 18中的压力增加，缸 7 继续下行，完成拉延工艺。阀 14 处于左位时，缸 18 上行，单向阀 25、26、27、28、29 为通路，各缸中油回油箱 7。阀 3 处于右位时，来自泵的油进入顶出缸，顶出工件。阀 3 换向后，顶出缸靠自重退回。阀 2 为溢流阀，顶出器上行时起保护作用，
25、下行时起被压作用。第 9 页4 初步确定液压系统参数4.1 液压缸参数的计算与选用4.1.1 受力分析（1） 活塞缸的受力分析如图 41 是一个以液压缸为执行元件的液压系统计算简图。各有关参数标注图上，其中 Fw 是作用在活塞杆上的外部载荷，Fm 是活塞与缸壁以及活塞杆与导向套之间的密封阻力。图 4.1 液压系统计算简图用在活塞杆上的外部载荷 ，包括摩擦力 、工作载荷 和速度变化而产生的惯wFfFg性力 作用在柱塞上的外部载荷包括工作载荷 和作用于柱活塞杆与滑块的总重力aF1w。 1GKN2601mgG式中： 活塞杆和滑块的总重量;m重力加速度， mm/s2g0=第 10 页本系统液压缸都属于
26、竖直运动，所以没有正压力既没有摩擦力 fF以上三种载荷称为液压缸为外部载荷 wF启动加速时 1Gag加速下滑时没有工作载荷 ，只有 和 即gFa11Faw+=按文献 43-55 得行走机械一般取 =0.5 一 1.5tv135.0261tgGa NFaw7311 =+=系统所受总外负载为： mWNFw84.2975.031查液压缸机械效率 ，可计算出液压缸在各工作阶段的负载情况，如表 4.1m.9所示：表 4.1 液压缸各阶段负载情况工 况 负载计算公式 液压缸负载 /FN总外负载 (/)cmFN加 速 11GFaw2373 2497.84匀 速 2=2260 2378.94工 进 gw131
27、000000 1052631.57回 程 F242260 2378.94第 11 页图 4.2 活塞缸负载图（2）柱塞缸的受力分析用在活塞杆上的外部载荷 ，包括摩擦力 、工作载荷 和速度变化而产生的wFfFgF惯性力 作用在柱塞上的外部载荷包括工作载荷 和作用于柱活塞杆与滑块的总重力aF1w。 1GKN48.5670748.562=mgG式中： 活塞杆和滑块的总重量;m重力加速度， mm/s2g10本系统液压缸都属于竖直运动，所以没有正压力既没有摩擦力 fF以上三种载荷称为液压缸为外部载荷 wF启动加速时 1Gag+=加速下滑时没有工作载荷 gF，只有 a和 1即 1Faw第 12 页按文献1
28、43-55 得行走机械一般取 =0.5 一 1.5tv374.85.014671tgGFa按文献 43-55 得行走机械一般取 =0.5 一 1.5tvNFaw 18.2354.1673.7811 =+=+系统所受总外负载为： WNFmw92.475.018231查液压缸机械效率 ，可计算出液压缸在各工作阶段的负载情况，如表 4.2cm0.9所示：表 4.2 液压缸各阶段负载情况工 况 负载计算公式 液压缸负载 /FN总外负载 (/)cmFN加 速 1GFaw+=2351.18 2474.92匀 速 21567.48 1649.98工 进 一一gw1500000 526315回 程 一一F2=
29、1567.48 1649.98第 13 页图 4.3 柱塞缸负载图（3）顶出缸的受力分析表 4.3 液压缸各阶段负载情况工 况 负载计算公式 液压缸负载 /FN总外负载 (/)cmFN工 进 一一gwF1=350000 368421.05回 程 一一21567.48 1649.984.1.2 初选系统工作压力系统工作压力由设备类型、载荷大小、结构要求和技术水平而定。压力的选择要根据载荷大小和设备类型而定。还要考虑执行元件的装配空间、经济条件及元件供应情况等的限制。在载荷一定的情况下，工作压力低，势必要加大执行元件的结构尺寸，对某些设备来说，尺寸要受到限制，从材料消耗角度看也不经济;反之，压力选
30、得太高，对泵、缸、阀等元件的材质、密封、制造精度也要求很高，必然要提高设备成本。系统工作压力高，省材料，结构紧凑，重量轻，是液压的发展方向，但要注意治漏、噪声控制私可靠性问题的妥善处理，具体选择参考表 4.4表 4.4 各类设备常用的工作压力第 14 页设备类型 压力范围/MPa压力等级说明机床、压铸机、汽车 31.5 超高压追求大作用力、减轻重量由上表初选工作压力 P 为 25MPa4.1.3 计算缸的主要结构尺寸 （1）缸筒内径本系统选用双作用单活塞杆液压缸，当压力有输入无杆腔，活塞杆以推力驱动工作负载，其推力最大： mdPDF200-4由此得缸筒内径D= 00-m式中 P工作压力（ Pa
31、）P0回油背压（ Pa） ，由于回油直接通油箱，故取 P00机械效率，考虑密封件的摩擦阻力损失，橡胶密封通常取 =0.95m md活塞杆直径由此得缸筒内径 PdFDm 0.28)0-15.2(634-)-(4020 式中 P工作压力（ Pa）P0回油背压（ Pa） ，由于回油直接通油箱，故取 P00机械效率，考虑密封件的摩擦阻力损失，橡胶密封通常取 =0.95m m第 15 页d活塞杆直径由上式得缸筒内径为 228mm，由表 4.5 圆整为 250mm表 4.5 常用液压缸内径 D（mm）40 50 63 80 90 100 110125 140 160 180 200 220 250（2）计
32、算活塞杆直径系统工作压力为 25MPa，由表 4.6 按工作压力选取活塞杆直径为 7.0Dd表 4.6 按工作压力选取 d/D工作压力/MPa 5.0 5.07.0 7.0d/D 0.50.55 0.620.70 0.7计算活塞杆直径mm17520.7.0=Dd由表 4.7 将活塞杆直径圆整为 175mm表 4.7 活塞杆直径 d（ mm）缸径 D 125 140 160 180 200 220 250活塞杆直径 d 70 80 90 100 110 125 14090 100 110 125 140 180 200（3）柱塞杆直径本系统选用柱塞液压缸， ，柱塞杆以推力驱动工作负载，其推力最大
33、： mdPDF200-4由此得缸筒内径D= 00m式中 P工作压力（ Pa）P0回油背压（ Pa） ，由于回油直接通油箱，故取 P00机械效率，考虑密封件的摩擦阻力损失，橡胶密封通常取 =0.95m m第 16 页d活塞杆直径由此得活塞杆径 mPdPFDm 160)105.2(64)(43020 式中 P工作压力（ Pa）P0回油背压（ Pa） ，由于回油直接通油箱，故取 P00机械效率，考虑密封件的摩擦阻力损失，橡胶密封通常取 =0.95m m（4）顶出缸直径本系统选用柱塞液压缸， ，柱塞杆以推力驱动工作负载，其推力最大： mdPDF200-4由此得活塞杆径 dPDm 180)105.2(4
34、368)( 3020 式中 P工作压力（ Pa）P0回油背压（ Pa） ，由于回油直接通油箱，故取 P00机械效率，考虑密封件的摩擦阻力损失，橡胶密封通常取 =0.95m m4.1.4 计算活塞缸所需流量（1）稳定下行时活塞缸所需流量 svDAQ/049.1425.013321 式中: 液压缸所需流量1A无杆腔面积D缸筒内径（2）工作时活塞缸所需流量 smvDAQ/049.1.425.0134322 第 17 页式中: 液压缸所需流量2QA无杆腔面积D缸筒内径（3）上行时活塞缸所需流量 smvAvQ /096.1.4)6.025.(4)d-( 32323 式中: 液压缸所需流量2A无杆腔面积D
35、缸筒内直径d活塞杆直径 4.1.5 计算柱塞缸所需流量（1）稳定下行时柱塞缸所需流量 smvDAQ/0384.6.41.03221 式中: 液压缸所需流量1A无杆腔面积D缸筒内径（2）上行时柱塞缸所需流量 smvDAvQ /0256.4.16.04332232 式中: 液压缸所需流量2A无杆腔面积D杆径（3）顶出时所需流量 smvDAvQ /017.4.18.04332232 第 18 页4.2 液压泵的选择4.2.1 确定液压泵的最大工作压力（1）液压泵的最大压力 为工作压力 P1 和从泵出口到泵的入口的总的管路流失的和Pp1式中: 液压缸最大工作压力1-压泵出日到液压缸或液压马达入日之间总
36、的竹路损失。 的准确计p p算要待元件选定并绘出管路图时才能进行，初算时可按经验数据选取:管路简单、流速不大的，取 =（0.2 0.5） MPa;管路复杂，进口有调阀的，取 =(0.51.5） MPa。 高炉炉顶加料装置液压系统取 为 0.5MPa。p加速时的压力为 aP MPDF059.14.325.07421ap 1 =+=+工作时的压力为 aPMp252=aP5.2.0式中: 系统工作压力P回程时的压力为 ap MPDF1.4.340.16-25.8942213 apP3故液压泵的最大压力超过 25.5第 19 页4.2.2 确定液压泵的的流量液压泵的最大流量应为 ()min/23.5/
37、0587.21049.3max1 LsQKp =式中：K系统泄露系数，取 K=1.2;故液压泵的最大流量 为 353.23L/minp4.2.3 选择液压泵的规格为使液压泵有一定的压力储备，所选泵的额定压力一半要比最大工作压力大25% 60%。根据以上求得的 值，选择液压泵为 400CY14-1B 系列斜盘式轴向柱塞Pp泵，其主要参数如表 4.8 所示4.8 液压泵规格表型号 排量 （ml/ r）压力（Mpa ）额定转速（r/min ）额定效率（ %）驱动功率（kW）质量(kg)400SCY14-1B400 31.5 1000 92250 2544.3 选择电动机在工作，液压泵的压力和流量时，
38、驱动泵的电机功率为：KW64.1785.06230pPQ式中： 驱动泵的电机功率 KW;P液压泵的最大工作压力 Mpa;p液压泵的流量 L/min;Q液压泵的总效率，这里取 0.85p根据以上计算所得选取电动机为 Y2-315S-6 型,具体规格见表 4.9表 4.9 电动机规格表型号 额定功率 转速 效率 功率因数第 20 页（KW） （ r/min） （% ）Y200L1-6 18.5 970 89.3 0.834.4 液压阀的选择4.4.1 溢流阀的选择溢流阀是使系统中多余流体通过该阀溢出，从而维持其进口压力近于恒定的压力控制阀。在液压系统中，溢流阀可作定压阀，用以维持系统压力恒定，实现
39、远程调压或多级调压，作安全阀防止液压系统过载，作制动阀，对执行机构进行缓冲、制动，作背压阀，给系统加载或提供背压，它还可以与电磁阀组成电磁溢流阀，控制系统卸荷。在双动模板冲压机液压系统中溢流阀有如下作用：与电磁阀组成电磁溢流阀，控制系统卸荷；对执行机构进行缓冲、制动，作背压阀；用以维持系统压力恒定，实现远程调压或多级调压。（1）先导式溢流阀 2、8 的选择在本系统中先导式溢流阀 2、先导式溢流阀 8 是控制系统压力。4.10 技术规格液压泵的经过阀 2 的最大流量 为 61.09L/min ；Qp液压泵的经过阀 8 的最大流量 为 353.23L/min。溢流阀的通经为 10mm,20mm，
40、由文献843-281 选取先导式溢流阀 2 为 DB10A130B/315，先导式溢流阀 8 为DBW25A130B/315 型。第 21 页（2）直动式溢流阀 21、22、23、24 的选择液压系统中作安全阀防止液压系统过载。表 4.11 直动式溢流阀技术规格由文献843-275 选取先导式溢流阀为 DBDH10P10B/315 型4.4.2 换向阀的选择（1）电磁换向阀的选择电磁换向阀是用电磁铁推动阀芯，从而改变流体流动的方向的控制阀。电磁换向阀有滑阀和球阀两种结构，通常所说的电磁换向阀为滑阀机构，而称球阀结构的电磁换向阀为电磁球阀。电磁换向阀可直接用在液压系统中，控制油路的通断和切换，也
41、可作先导阀，用来操纵其他阀，如溢流阀、调速阀、液控阀及插装阀等。双动薄板冲压机的液压系统中多处用到电磁换向阀，它们的作用是利用阀芯在阀体的移动，来控制发口的通断，从而改变油路流动的方向；先导阀，用来操纵其他阀。电磁换向阀 WE10 特性曲线图第 22 页图 4.4WE 型压力损失特性曲线阀 3 为二位四通电磁换向阀中改变油路流动的方向；按文献843-352 选取电磁换向阀为 10mm；综上所诉二位四通电磁换向阀选择为 3WE10A10R/LW 型。阀 12 为二位四通电磁换向阀在系统中改变油路流动的方向；按文献843-352 选取电磁换向阀为 10mm；综上所诉二位四通电磁换向阀选择为 3WE
42、10A10O/LW 型。阀 14 为三位四通电磁换向阀在系统中改变油路流动的方向；按文献843-352 选取电磁换向阀为 25mm；综上所诉二位四通电磁换向阀选择为 354WEH25O50/OW 型。阀 30 为二位四通电磁换向阀在系统中改变油路流动的方向；按文献843-352 选取电磁换向阀为 10mm；综上所诉二位四通电磁换向阀选择为 3WE6A10O/LW 型。（2）电液换向阀的选择电液换向阀是电磁换向阀和液控换向阀的组合。它是用电磁换向阀控制液控换向阀的动作，变换流体流动方向的控制阀。电液换向阀主要用在流量超过电磁换向阀正常工作允许范围的液压系统中，对执行原件的动作进行控制，或对油液的
43、流动方向进行控制。第 23 页内部控制的电液换向阀可以不需要单独的辅助泵相应的控制油路，可使系统的布置变的简洁。外部控制的电液换向阀，其先到电磁阀的控制油是由该电液换向阀之外的油路单独引入的，它可以取自系统的一部分也可以由一台辅助泵单独供油。优点是供油可以不受系统的影响，换向灵敏，泄油时没有背压，换向灵敏。如上原理理图所述，双动薄板冲压机液压系统选择外部控制方式。内部回油的电液换向阀，不需要在阀外回油通路或管道。外部回油的电液换向阀是单独回油箱的，对背压值无限制。如上所述，双动薄板冲压机液压系统选择内部回油方式。图 4.5 电液换向阀 25mm 特性曲线按文献843-377 选取电液换向阀为
44、10mm；综上所诉阀 14 三位四通电液换向阀选择为 354WEH10O50/OW 型。4.4.3 节流阀的选择节流阀是通过改变节流截面或节流长度以控制流体流量的阀。当节流阀工作时，调节节流阀的手轮，可通过顶杆推动节流阀芯向下移动，节流阀芯的复位靠弹簧力来实现，节流阀芯的上下移动改变着节流口的开口量，从而实现对流体流量的控制。双动薄板冲压机液压系统中的节流阀是为了是活塞缸匀速下行。第 24 页图 4.6 节流阀压力损失特性曲线因此由文献823 329 选取 13 节流阀为 DRVP10S110B 型。4.4.4 单向阀的选择单向阀是只允许液流向一个方向流动，而不允许反向流动的阀。它可用于液压泵
45、的出口，防止系统油液倒流，用于隔开油路之间的联系，防止油路相互干扰，也可用作旁通阀，与顺序阀、减压阀、节流阀和调速阀并联，从而组成单向顺序阀、单向减压阀、单向节流阀和单向调速阀等。双动薄板冲压机液压系统中的单向阀用在泵的出油口，防止反向流动，也用在顶出缸油路上，起背压作用，使顶出缸保持定出的高度。由文献843-346 选取单向阀。第 25 页图 4.7 单向阀压力损失特性曲线单向阀 11 为 S30P110B、单向阀 4 为 S10P110B，单向阀 15 为 S20P110B。现场实践证明，液控单向阀在使用维修过程中容易出现问题，以下是注意事项。 (1)必须保证液控单向阀有足够的控制压力，绝
46、对不允许控制压力失压。应注意控制压力是否满足反向开启的要求。如果液控单向阀的控制引自主系统时，则要分析主系统压力的变化对控制油路压力的影响，以免出现液控单向阀的误动作。(2)根据液控单向阀在液压系统中的位置或反向出油腔后的液流阻力（背压）大小，合理选择液控单向阀的结构（简式或复式）及泄油方式（内泄或外泄） 。对于内泄式液控单向阀来说，当反向油出口压力超过一定值时，液控部分将失去控制作用，故内泄式液控单向阀一般用于反向出油腔无背压或背压较小的场合；而外泄式液控单向阀可用于反向出油腔背压较高的场合，以降低最小的控制压力，节省控制功率。系统若采用内卸式，则柱塞缸将断续下降发出振动和噪声。25、26、28、29 为液控单向阀。由文献 43-248 选取 SVP10PB130B；27 为液控单向阀。由文献843-248 选取 SVP20PB130B；表 4.12 液压元件明细表序号 元件名称 型号2 先导式溢流阀 DB10A130B/3153、12、30 二位四通换向阀 3WE10AO/LW
