1、 火力发电厂土建结构设计 技术规定 Technical stipulation for the design of civil structure of thermal power plant DL 502293 主编单位：电力工业部西北电力设计院 批准部门：中华人民共和国电力工业部 施行日期：1993年10月1日 中华人民共和国电力工业部 关于发布火力发电厂土建结构设计 技术规定电力行业标准的通知 电办(1993)132号 我部电力规划设计总院组织西北电力设计院等单位对原局标准火力发电厂土技术规定(SDJ6484)进行了修订。经部审查通过，现批准为电力行业标准，予以发布。标准编号为DL502
2、293，自1993年10月1日起实施，原局标准SDGJ6484同时作废。 本标准由电力规划设计总院归口，由西北电力设计院负责解释。请将执行中的问题和意见告归口单位。 本标准由水利电力出版社负责出版、发行。 一九九三年六月十五日 1 总 则 1.0.1 为了在火力发电厂土建结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用，技术先进，经济合理，确保质量，特制定本规定。 1.0.2 本规定适用于汽轮发电机组容量为12600MW新建或扩建的火力发电厂(以下简称发电厂)土建结构设计。 对于改建和其他机组容量的发电厂，可参照规定和有关规范进行设计，变电构架可参照35500kV变电所建筑结构设计技术规定执
3、行。 1.0.3 本规定是根据国家现行有关规范并结合发电厂的特点制定的。凡本规定未涉及的部分，尚应符合国家现行有关标准的规定。 1.0.4 结构设计应满足强度、稳定、变形、抗裂及抗震等要求。 结构布置应与工艺密切配合，应尽量按照统一模数制进行设计，优先采用标准设计和典型设计，以提高标准化、系列化、通用化的水平。 1.0.5 结构设计应在总结实践经验和科学试验的基础上，消化吸收国外先进经验，密切配合施工，积极慎重地采用新技术、新布置、新结构、新材料。 1.0.6 积极推广应用电子计算机辅助设计技术，不断提高设计水平及工作效率。 1.0.7 结构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果严重性，采用不同
4、的安全等级。 2 荷 载 2.1 基 本 规 定 2.1.1 发电厂一般建筑的设计荷载及荷载效应组合应按本章的规定采用。 发电厂特殊结构的荷载及荷载效应组合，应按本规定有关章节采用。 本规定的荷载，系指建筑结构设计中的荷载标准值。 2.1.2 结构上的荷载可分为下列三类： 2.1.2.1 永久荷载(恒荷载)：在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载，如结构自重、土压力等。 2.1.2.2 可变荷载(活荷载)：在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与其平均值相比不可忽略的荷载，如楼(地)面活荷载、屋面活荷载、吊车荷载、风荷载及雪荷载等。 注：作用在厂房结构上的设
5、备荷载和管道荷载(包括设备及管道的自重，设备、管道及容器中的填充物重，按活荷载考虑)。 2.1.2.3 偶然荷载：在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间较短的荷载，如爆炸力、撞击力等。 2.1.3 一般荷载的荷载分项系数按建筑结构荷载规范的规定采用。 原(粉)煤斗中的煤(煤粉)、除氧器、工业水箱、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道荷载，其荷载分项系数均取1.3。 2.1.4 荷载效应组合除按建筑结构荷载规范执行外，另补充规定如下： 2.1.4.1 主厂房框排架的荷载效应组合可采用下列简化组合： 1. 12 13 1410 13 14.GQQQGQQQkQiik
6、k ckkQiik k ck+(2.1.4 -1) (2.14 - 2)2. ( )( )12 085 13 14 1410 085 13 14 14. . . . .GQQQGQQQkQikkckkkQikkckk+ (2.14 - 3)(2.14 - 4)3. ( )()+6)-(2.1.4 4.13.10.15)-(2.1.4 4.13.12.1khkcGQkQiikcikkhkcGQkQiikcikEQQQGEQQQG上六式中 Gk永久荷载的标准值； Qi楼面活荷载的荷载分项系数：当活荷载标准值小于4kN/m2时取1.4；当活荷载标准值不小于4kN/m2时取1.3； 计算主框架用楼面活
7、荷载的标准值，按本规定表2.2.2采用； Qik设备、管道活荷载，包括煤斗中的煤(煤粉)、除氧器和除氧水箱(含水重)、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道支吊架荷载； 分别为吊车荷载、吊车自重(地震作用组合用)； ci、Qi分别为楼面活荷载、设备(管道)荷载在进行地震效应组合时的荷载组合值系数，按本规定表9.3.4采用； w风荷载在参予地震作用时的组合值 系数，一般框排架结构取w=0，锅炉炉架取w=0.2； wk风荷载标准值。 注：式(2.1.4-1)式(2.1.4-6)中略去了荷载效应系数。 2.1.4.2 主厂房框架梁、柱构件截面荷载效应组合值，可按下列可能出现的最不利情况进
8、行设计： 梁 Mmax及相应的N、V； Mmin及相应的N、V； Vmax及相应的M、N。 柱 Mmax及相应的N、V； Mmin及相应的N、V； Nmax及相应的M、V； Nmin及相应的M、V。 框架底层柱除上述几种组合外，尚应增加下列两种组合： Vmax及相应的M、N； Vmin及相应的M、N。 注：M为按相应的M值的正(+M)、负(-M)两种情况进行组合，但仅输出M绝对值最大一组。 2.1.4.3 设计以风荷载为主的建筑物，如烟囱、运煤栈桥、主厂房山墙、带顶盖的开敞式建筑等。当风荷载与恒荷载及其他活荷载组合时，风荷载的荷载组合值系数取1.0。 2.1.4.4 框排架荷载效应组合时，一般
9、不考虑施工安装时大件的运输、起吊等临时荷载，应尽量采取临时措施解决。必要时可对个别构件进行强度验算，其安全等级可降低一级采用。 2.1.5 正常使用极限状态按长期效应组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载代表值。 可变荷载准永久值为可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。 楼(地)面活荷载的准永久值系数按本规定表2.2.2、表2.2.4-1、表2.2.4-2中的数值采用。 除氧器及工业水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗(细)粉分离器、管道荷载等的准永久值系数均取1.0。 2.2 屋 面、楼(地)面活荷载 2.2.1 发电厂建筑的屋面、楼(地)面在生产使用、检修、施工安装时，由设备、管道、材料堆放、运输工具
10、等重物所引起的荷载，以及所有设备、管道支吊架等作用于土建结构上的荷载，均应由工艺设计专业提供。 2.2.2 当按本规定第2.1.4条设计时，荷载应按下列规定取值： 2.2.2.1 当按工艺专业提供全部设备(管道)荷载采用时，楼面活荷载按2.0kN/m2取值。 2.2.2.2 当按工艺专业提供的主要设备及管道荷载(除氧器、高低压加热器、粗细粉分离器、工业水箱、煤斗，以及主蒸汽、主给水、再热蒸汽、一次风、煤粉系统等管道)采用时，楼面活荷载按本规定表2.2.2的计算主框架用的楼(屋)面活荷载取值。 表2.2.2 火力发电厂主厂房屋面、楼(地)面活荷载 序 名 称标准值(kN/m2)准永计算次梁、双T
11、板及槽板主肋折减系数计算主梁（柱）计算主框排架用楼备注单机组容量 (MW)号12125200300久值系数6m柱距9m 9m柱距12m 时折减系数 （屋）面活荷载（kN/m2）一、汽机房 0.000m 地下室顶板集中检修场地 1520 2530 0.5 0.8 0.7 0.7 地下室顶板一般区域 10 1020 0.5 0.8 0.7 0.7 集中检修区域地面 2030 40 其他空闲地面及钢筋混凝土沟盖板 10 10 0.5 1 钢盖板 24 4 0.5 加热器平台中间层 加热器平台管道层 4 6 0.7 0.8 0.8 含低压加热器楼面高压加热器平台 10 10 0.7 0.8 0.8 2
12、 给水泵运转层平台及给水泵基座平台 15 0.6 0.8 0.7 3 汽机基座中间层平台 4 6 0.7 0.8 0.7 4 汽机房运转层 加热器平台一般区域楼板（包括固定端平台） 810 10 0.5 0.8 0.7 扩建端山墙悬挑走道平台 4 4 0.5 0.8 0.7 汽轮发电机检修区域楼板及汽机基座平台 1520 2530 0.5 0.8 0.7 A排柱悬臂平台 4 6 0.6 1.0 1.0 4 B排柱悬臂平台 8 10 0.6 1.0 1.0 56 钢盖板 4 4 0.5 5 汽机房屋面 1 1 0.2 1.0 1.0 0.7 0.50.7 二、除氧间 6 厂用配电装置楼面 4(1
13、0) 4(10) 0.8 0.8 0.7 3(6) 括号内取值仅用于高压配电装置 7 通风层、电缆夹层楼面 4 4 0.7 0.7 0.7 3 8 运转层（管道层）楼面 68 68 0.7 0.8 0.7 56 9 其他（非运转层）管道层楼面 4 4 0.7 0.8 0.7 3 10 除氧器层楼面 4 6 0.7 0.7 0.7 34 11 除氧间屋面 4(2) 4(2) 0.4 0.7 0.7 3(1) 括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星材料堆放三、煤仓间 12 0.000m磨煤机地坪 15 20 13 运转层楼面 68 68 0.7 0.8 0.7 56 14 给
14、转机平台 4 4 0.7 0.7 0.7 3 15 煤斗层楼面 4 4 0.7 0.7 0.7 3 16 皮带层楼面 4 4 0.7 1.0 0.8 3 17 皮带机头部传动装置楼面 10 10 0.7 0.7 0.7 6 煤仓间屋面 4(2) 4(2) 0.4 0.7 0.7 3(1) 括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星设备材料堆放 18 除氧间煤仓间非运转层的各导悬臂平台 4 4 0.7 0.8 0.7 3 四、锅炉房 19 0.000m地坪及钢筋混凝土沟盖板 10 10 0.5 20 运转层楼面 8 8 0.6 0.8 0.7 0.7 6 21 炉架非运转层的各
15、层钢筋混凝土平台 4(6) 4(6) 0.5 0.7 0.7 3(4) 括号内取值仅用于顶层平台22 锅炉房屋面 1 1 0.2 1.0 1.0 0.7 0.50.7 23 炉顶小室屋面 1 1 0.0 1.0 1.0 0.8 五、其他 24 集中控制室楼4 4 0.8 0.8 0.8 0.7 3 面 25 电梯间机房楼面及联络平台 4 4 0.7 0.7 机房楼面荷载由厂家提供 26 主厂房各层钢操作平台 2(4) 2(4) 0.5 0.7 1 括号内取值用于运行检修中有可能放置阀门等较重的零部件时 27 除氧间、煤仓间钢筋混凝土楼梯(包括主钢楼梯) 4 4 0.5 28 主厂房一般钢楼梯
16、2 2 0.5 29 有安装机具、保温材料堆放可能的其他生产建筑物4 4 0.4 0.8 0.7 0.7 屋面 当发电机静子在汽机房地下室顶板上拖运，或除氧器需在楼面上拖运时，其对楼(地)面产生的荷载应根据实际拖运方案，采取临时性措施解决。 汽机房、锅炉房0.000m设备运行检修(风扇磨、钢球磨煤机等检修)通道部分的钢筋混凝土沟盖板及沟道(包括隧道)应按实际产生的集中(或均布)活荷载进行计算。安装时的临时重件设备运输起吊通道对地下设施产生的荷载，应采取临时措施解决。 当柱距小于9m时取大值，912m时取小值。 表中高、低压加热器楼面活荷载，也适用于放在除氧间的卧式加热器楼面，但均以工艺提供的荷
17、载为准。 汽机房运转层的分区楼面活荷载，应要求在楼面上做出标志。 不包括汽机横向布置时转子安装检修对平台产生的荷载。当需要将转子支承在平台上时，应由工艺提供荷载。 当汽机纵向布置，需要在汽机运转层平台与A(B)排悬臂平台间搭设临时安装检修平台时，作用于A(B)排板肋(或边梁)的荷载可按10kN/m2(包括平台自重)计算。 表中汽机房、锅炉房屋面(包括炉顶小室屋面)活荷载仅适用于钢筋混凝土屋面。 次梁(板主肋)折减系数与主梁(柱)折减系数不同时考虑。 2.2.3 设计楼面构件时，楼面活荷载可按表2.2.2采用，但板肋(次梁)尚应计入管道及设备荷载(表盘、低压开关柜等一般设备荷载不再考虑)。 2.
18、2.4 当工艺布置无特殊要求时，其他生产、辅助生产及附属建筑物的屋面、楼(地)面活荷载可按表2.2.4-1及表2.2.4-2采用。 表2.2.4-1 其他生产建筑物屋面、楼(地)面活荷载 序号 名 称标准值 (kN/m2)准永久值 系 数主梁(柱)折减系数备 注 一、主控制楼(网控楼、通信楼)1 主控制室(网络控制室、通信室)楼面40.8 0.7 2电缆夹层楼面3 0.8 0.7 3楼梯3 0.5 4屋面0.7 0.0 0.7 二、3、6、10、35、110kV屋内配电装置5 母线间楼面 4 0.80.7包括隔离开关楼面开关室楼面 6 3、6、10kV开关室楼面 47 0.8 0.7 每组开关
19、重量大天8kV时,由工艺提供 35、110kV开关室楼面 48 0.8 0.7 每组开关重量大于12kN时,由工艺提供 10、35、110kV成套开关柜 4 0.8 0.7 仅限于每组电器重量不大于36kN时 110kV全封闭组合电器楼面 10 0.8 0.7 7 电抗器楼板 0.7 0.7 8楼梯3 0.5 9屋面0.7 0.0 0.7 三、卸煤装置建筑物10 缝式煤槽沿铁路线楼面 100.81.011绞车房楼面10 0.7 0.8 12扒煤机绞车房15 0.7 0.8 翻车机室 0.00m楼(地)面10 0.7 0.8 各层钢筋混凝土平台4 0.7 0.8 13 屋面0.7 0.0 0.7
20、 四、贮煤装置建筑物 14 干煤棚屋面 0.70.0 15贮煤筒仓平台460.6 0.8 五、运煤装置建筑物 运煤栈桥 楼面 34 0.7 0.6 16 屋面 0.7 0.0 0.8 17 地下运煤隧道 34 转运站 楼面 4 0.7 0.7 皮带机头部传动装置楼面10 0.7 0.8 由工艺提供，一般可按10kN/m2采用 18 屋面 0.7 0.0 0.8 19 地下煤斗间楼面 4 0.7 0.8 六、碎 煤 机 室 皮带机层 20 楼面4 0.7 0.8 皮带机头部传动装置楼面10 0.7 0.8 由工艺提供，一般可按10kN/m2采用21 煤筛层楼面 40.70.822碎煤机层楼面10
21、200.7 0.7 23碎煤机室底层4(10) 0.7 0.8 括号内数值仅用于底层 为地坪时24碎煤机室屋面0.7 0.2 0.7 25采光室屋面0.7 0.0 0.7 七、化学水处理室 26 各层楼面 3 0.5 0.8 由工艺提供，一般可按3kN/m2采用 27 试验室 3 0.5 0.8 28 楼梯 3 0.5 29 屋面 0.7 0.0 0.7 八、灰渣泵房 30 楼面 10 0.7 0.7 31 进品部分悬臂平台 2030 0.5 0.7 32 其他悬臂平台 4 0.7 0.8 33 屋面 0.7 0.0 0.8 九、气力除灰楼 34 运转层楼面 40.70.7 35灰斗层楼面4
22、0.7 0.7 36屋面2 0.4 0.7 十、沟盖板 37 室内沟盖板 4 0.5 有安装检修荷载时，按实际荷载采用 38 室外沟盖板 4 0.5 有安装检修荷载时，按实际荷载采用 设继电器室时，其楼面活荷载按主控制室取值采用。当电缆层的电缆系吊在主控制室或继电器室的楼板上时，应按实际荷载考虑。 电抗器楼(地)面活荷载由工艺提供。 当干煤棚屋面采用石棉瓦、瓦楞铁皮、玻璃钢瓦等轻屋面时，其屋面活荷载按0.3kN/m2采用。 当皮带宽度为1.21.4m时，栈桥桥面活荷载一般按4kN/m2采用；皮带宽度大于1.4m时，按实际荷载考虑。 碎煤机室框架按下列两种荷载效应组合，并取其中最不利组合进行设计
23、： a.按安装情况组合时，楼面活荷载及主梁(柱)折减系数按本表数值采用，活荷载分项系数取1.3；b.按运行检修情况组合时，碎煤机荷载按设备标准荷载乘动力系数加相应的楼面活荷载(4kN/m2)，设备及楼面荷载的分项系数均取1.3。 表中数值仅用于露出地面的沟盖板，当沟盖板埋于地下时，除应考虑覆土层荷载外，尚应根据地面有无通行车辆、堆放材料等情况，按实际可能产生的荷载采用，但不得小4kN/m2。 表2.2.4-2 辅助生产及附属建筑物屋面、楼(地)面活荷载 序号 名 称标准值 (kN/m2)准永久值系 数主梁(柱)折减系数备 注1生产办公楼(楼中检修间)4(48)0.7 0.8 2行政办公楼2(3
24、5)0.5 0.8 括号中数字用于档案室材料库、中心修配厂 地面1015 可按实际情况采用楼面8 0.8 0.8 3 屋面0.7 0.0 0.8 主厂房至各建筑物的天桥 楼面3 0.7 0.9 4 屋面0.7 0.0 0.9 注：1.生活福利建筑的活荷载及其准永久值系数按建筑结构荷载规范规定。 2.设计生产办公楼时，应将有重件检修的检修间布置在0.000m，地坪活荷载可按8kN/m2采用。楼层应布置设备较轻的检修间(热工仪表、电气检修间等)，其活荷载可按4kN/m2采用。 2.2.5 主厂房及其他生产、辅助生产、附属建筑物的屋面，可不考虑积灰荷载。 2.2.6 单机容量大于300MW的发电厂，
25、其屋面、楼(地)面活荷载的取值，应根据实际情况而定。 2.3 吊 车 荷 载 2.3.1 汽机房、锅炉房、灰桨泵房、修配厂、检修间及引风机室等的吊车应按轻级工作制设计。燃煤及除灰建筑的桥式抓斗吊车应按重级工作制设计。 2.3.2 主厂房吊车的竖向荷载和水平荷载应按下列规定采用。 2.3.2.1 汽机房设有一台吊车时，吊车荷载按建筑结构荷载规范采用。 2.3.2.2 汽机房设有两台吊车时，吊车荷载按下列规定采用： (1)计算吊车梁及其支承牛腿时，竖向荷载及水平荷载均按两台吊车额定起重量考虑，不考虑吊车的荷载折减系数。 (2)计算主厂房横向框排架时，吊车竖向荷载按一台吊车额定起重量考虑，另一台仅考
26、虑自重作用。 吊车横向水平荷载仅考虑一台吊车额定起重量。 (3)计算主厂房纵向框架时，吊车纵向水平荷载应按两台吊车同时同向刹车考虑。计算刹车轮的轮压时，相应的两台吊车竖向荷载应按(2)项取值原则确定。 2.3.2.3 锅炉房设有安装吊车(考虑一台)时，应按与汽机房设有一台吊车时同样考虑，其荷载取值同第2.3.2.1条。 2.4 风载体型系数 2.4.1 确定主厂房的风载体型系数时，一般可不考虑露天锅炉的遮蔽影响。 主厂房风载体型系数可按表2.4.1采用。 2.4.2 确定露天悬吊锅炉炉体的风载体型系数时，一般可不考虑主厂房的遮蔽影响。 露天悬吊锅炉炉体风载体型系数可按表2.4.2采用。 表2.
27、4.1 主厂房风载体型系数 表2.4.1 续表 表2.4.1 续表 表2.4.1 续表 表2.4.2 露天悬吊锅炉炉体风载体型系数 3主 厂 房 3.1 框(排)架结构 3.1.1 结构布置应尽量简单、整齐合理、受力明确，并应考虑扩建的条件。 框排架的跨度，柱距、层高等应考虑采用统一的建筑模数制。 当采用装配式结构时，机炉宜采用单元系统的布置，以减少构件种类，提高装配化水平。 3.1.2结构形式就根据材料供应、自然条件、施工条件、维护和建设进度等因素做必要的综合技术经济比较后确定。 主厂房框排架应采用钢筋混凝土结构，有条件时也可用组合结构。其中汽机及锅炉运行层平台宜采用组合梁结构。300MW及
28、以上机组，主厂房的主要承重结构必要可采用钢结构。 组合结构可参照火力发电厂主厂房钢-混凝土组合结构设计暂行规定进行设计。 钢筋混凝土框排架各构件的截面尺寸应协调统一，主厂房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1.3采用。 表3.1.3 主厂房框排架的梁柱截面尺寸(mm) 构 件宽 度高度 500 800 1000 1200 1400 1600 6008001000120014001600180020007001000120014001600180020002200柱 80010001200140016001800200022002400400 800100012001400160050080010
29、001200140016001800200060010001200140016001800200022002400主梁 7001600180020002200240026002800250 300 350 400 450 500 600 700 800 300 50060070080090010001200次梁 40060070080090010001100120014001600装配式钢筋混凝土框架结构的分段，应根据施工机具及场地条件确定，并应减少构件及接头的类型和数量。 3.1.4 钢筋混凝土框架结构纵向温度伸缩缝的最大间距，现浇结构不宜超过75m，装配式结构不宜超过100m。温度伸缩缝的
30、间距应采用锅炉单元间距的整倍数。 位于气候干燥及夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，可按照使用经验适当减小温度伸缩缝间距。 当有充分论证、采取有效措施或经过温度作用计算并满足设计要求时，可适当增大温度伸缩缝间距。 3.1.5 温度伸缩缝的做法应采用双柱双屋架，梁板及围护结构宜采用悬挑结构。 零米基础梁宜采用简支梁。 3.1.6 装配式纵向框架梁柱的连接可采用刚接或铰接。当采用铰接时，应设置柱间支撑或刚性跨。 柱间支撑或刚性跨宜设在温度伸缩缝区段的中部，沿柱全高设置，并尽量靠近柱轴线或吊车梁的一侧。当柱截面高度为1800mm及以上时应在柱两侧各设置一道支撑。 3.1.7 支承屋架的牛腿顶面标高应设置通
31、长的纵向连梁。 3.1.8 预制楼面宜采用双T形板或槽形板。当板的跨度大于9m时，板的主肋应采用预应力钢筋。 3.1.9 主厂房框架可按纵、横两个方向的平面结构体系进行内力分析。横向应根据工艺设备及结构布置情况选择若干榀具有代表性的框架进行计算。横向框排架应连同主厂房外侧柱进行联解。 3.1.10 主厂房框排架可采用平面杆系计算简图，即以框架梁柱中心线的连线作为框架几何外形的计算简图，柱根取基础顶面。当上柱对下柱偏心时，应考虑偏心产生的弯矩影响。 3.1.11 计算横向或纵向框架荷载时纵向连梁或横向框架梁均可简化成简支梁。计算牛腿强度时，其荷载应考虑梁的连续性。 3.1.12 当采用简化计算时
32、，可参照附录A所示的方法进行。 3.1.13 主厂房框排架的汽机房外侧柱及除氧煤仓间框架柱的计算长度可按表3.1.13采用。 表3.1.13 主厂房框、排架柱的计算长度l0注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。 3.1.14 外煤仓框架伸出柱、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱，当柱的底端视作固接时，其计算长度可按表3.1.14-1采用。 外煤仓、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱的计算长度系数可按公式(3.1.14-1)确定。 =0(3.1.14-1) 式 中 柱的计算长度系数，计算值小于0.90时取=0.90计算； 0框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数，0值见表3.1.14-2； 调整系数，框架伸
33、出柱=1.05，锅炉房外侧柱=1.00(柱垂直框架方向，=1.00)。 表3.1.14-1 外煤仓、内煤仓框架伸出柱及外侧柱的计算长度l0注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。 表3.1.14-2 框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数01，20 1 2 3 4 5 6 8 0 2 1.74 1.56 1.43 1.32 1.24 1.18 1.07 1，210 12 14 17 20 23 0 0.99 0.94 0.89 0.84 0.80 0.78 0.7 表3.1.14-2中0值由1,2查得，1,2为柱的计算长度参数，可按公式(3.1.14-2)计算： 1221 12312,=CHEI(3
34、.1.14-2) kHEIC31,21,22,13=(3.1.14-3) 上两式中 C2,1相邻框架伸出柱或外侧柱的弹簧刚度； I1,2框架伸出柱或外侧柱的惯性矩； H1,2框架伸出柱或外侧柱的高度； k系数，k=0.3。 注：本条文各表及公式中角码1和2与表3.1.14-1中的H1和H2相对。 3.1.15 当框排架柱为双肢柱时，宜将双肢柱按框架或桁架计算。当进行横向框排架内力分析时，外侧双肢柱也可近似折算成实腹柱，其惯性矩可按公式(3.1.15)计算(图3.1.15)。 图3.1.15 双肢柱折算惯性矩计算简图 IIALzzf=+ 222(3.1.15) 式中 Iz单肢柱最小惯性矩，123
35、zzbhI =； Az单肢截面面积； Lf双肢的中距； 折减系数，平腹杆双肢柱=0.7，斜腹杆双肢柱=0.9。 3.1.16 纵向框架的柱间支撑宜采用钢结构。纵向水平力可由拉、压杆或仅由拉杆承受。支撑杆件应满足压杆构造要求。 3.1.17 当采用平面杆系计算简图进行框架内力分析时，梁的支座弯矩设计值Mb取距柱中心线13b处的弯矩值；Mb也可近似地按公式(3.1.17)计算。梁的支座弯矩设计值不得小于柱中心线处弯矩值的70%。 MM Vbbz=13 (3.1.17) 式 中 Mz柱中心线处梁支座的弯矩设计值； V相应于Mz的梁支座的剪力设计值； b柱的断面高度。 3.1.18 主厂房横向框架内力
36、分析时，可采用节点刚域计算简图。 柱方向刚域长度 d1=0.25h 梁方向刚域长度 d2=0.25b 式中 h梁的断面高度； b柱的断面高度。 图3.1.18节点刚域计算简图 3.1.19 H型分段的框架，应验算施工阶段横梁侧面的强度和抗裂度。 3.1.20 接头的形式应根据结构特点和施工条件确定，力求构造简单，传力直接，安装、固定简便可靠，易于调整误差。 为保证接头的整体性，二次浇灌混凝土的水泥可采用浇筑水泥或具有微膨胀的水泥。 3.1.21 柱与柱一般采用榫式接头，榫头长度不应小于20d(d为受力钢筋直径)，接头的强度应按使用阶段荷载进行计算。 计算使用阶段的承载力时，应取接头处的相应内力
37、，并乘以接头提高系数1.3。此时可采用增加横向钢筋网，榫头内设附加纵向钢筋和提高二次浇灌混凝土强度等级等措施。 当有条件时，柱与柱可采用刚性插入式接头。这种接头适用于小偏心受压构件(e00.35h0)。当偏心距e0大于0.35h0时，接头处应进行抗裂计算，其裂缝宽度不得大于0.6mm。为减小偏心距，接头位置应尽量设置在柱弯矩较小(临近反弯点)处。 3.1.22 当框架横梁与柱的连接采用钢筋混凝土明牛腿刚性接头时，牛腿设计可按混凝土结构设计规范的规定执行。作用于牛腿上的竖向力，可按以下两阶段分别计算并予以叠加。 3.1.22.1 施工阶段：梁简支于牛腿上，作用于牛腿的竖向力为V1，一般包括梁板自
38、重。 3.1.22.2 使用阶段：梁与牛腿形成整体，考虑梁与柱间二次灌缝的作用，以及梁在外荷载作用下剪跨比的影响。此时，作用于牛腿上的竖向力，可采用折算的竖向力V2；当梁端为负弯矩时，按下式计算： 201121.1107.0+=hbfVVc(3.1.22) 101=VhM上二式中 梁支座截面的剪跨比； V使用阶段梁端截面最大剪力设计值； Mv使用阶段梁端截面最大剪力设计值时的相应弯矩设计值； h01梁端截面有效高度； b1梁截面宽度； fc混凝土轴心抗压强度设计值。 3.1.23 纵向连梁与柱的连接，根据使用和施工要求，可使用齿槽、明牛腿、暗牛腿等接头形式。齿槽接头构造简图见图3.1.23。
39、齿槽垂直截面的受剪承载力设计值可按下式计算： ctcVfbnaMh+30 0300(3.1.23) 此时还应符合下列条件： VhMc6.213.00上二式中 c齿槽抗剪承载力提高系数，取c=1.3； Mv齿槽截面上与V相应的弯矩设计值； ft混凝土的抗拉强度设计值； bc、hc分别为齿槽的长度及高度； n同一截面的齿数； a齿槽强度的折减系数按表3.1.23采用； h0粱截面有效高度。 图3.1.23 齿槽接头构造简图 表3.1.23 折减系数a 齿 数34560.9 0.8 0.7 接头的连接件、焊缝应按承载力计算确定。 3.1.24 为了保证楼面结构有一定的整体性，板与梁之间应予以连接。
40、当采用槽形板时，可在板缝内用细石混凝土填实；当采用双T形板时，可在板肋顶面预埋铁件通过短筋或钢板焊接。当楼面有工艺设备产生的动荷载时，板肋下部应与梁上的预埋件连接。一般连接焊缝长度不小于60mm，高度不小于6mm 。 3.1.25 支承楼板的梁上挑耳宜沿梁通长设置，以承受板肋或次梁传递的集中荷载。在该荷载作用下，挑耳的计算宽度可按下式确定(图3.1.25)： 图3.1.25 挑耳计算简图 矩形截面挑耳 b0=b+3as (3.1.25-1) 梯形截面挑耳 b0=b+2.5as (3.1.25-2) 上 两式中 b板肋或次梁支承宽度； s荷载作用点至挑耳根部的距离，一般可取scc=03 ; a塑
41、性提高系数，取a=1.3； c挑耳挑出长度； c0板肋或次梁支承长度。 挑耳的抗裂度及强度，可根据计算宽度按一般牛腿进行计算，但应保证挑耳的斜截面受剪承载力大于正截面受弯承载力。 3.2 屋 面 结 构 3.2.1 主厂房屋面结构可选用有檩、无檩、板梁(屋架)合一的屋盖体系。 3.2.2 屋架型式可选用梯形屋架、下承式屋架、单坡屋架。 3.2.3 主厂房天窗架应采用钢结构。 3.2.4 当跨度不大于18m时，可采用钢筋混凝土屋架。当跨度大于或等于21m且小于36m时，宜采用预应力混凝土屋架或钢屋架。当跨度不小于36m时，应采用钢屋架。 3.2.5 当跨度不大于36m时，屋架可不考虑温度的作用。
42、 3.2.6 计算屋架弦杆时，应考虑厂房柱对屋架弦杆产生的附加拉力或压力(对下承式屋架)，其值宜由计算确定。除用托架布置厂房外，也可按下列数据采用： 对于汽机房屋架，可取屋架弦杆最大计算拉力或压力的5%10%。 对于锅炉房屋架，可取屋架弦杆最大计算拉力或压力的8%15%。 3.2.7 预应力混凝土屋架可不计算挠度。 3.2.8 下承式钢屋架的屋面坡度不宜小于1/10，屋架两端部下弦杆折曲处的高度不宜小于屋架跨中高度的一半。 3.2.9 为了减轻屋面重量，对无檩体系的厂房，在施工条件及材料允许的情况下，宜采用预应力大型屋面板。对有檩体系，可采用压型钢板、小槽板等。 3.2.10 每块屋面板与屋架
43、上弦杆或天窗架上弦杆的焊接应保证三条焊缝焊牢。当屋架间距不大于6m时，焊缝长度不小于60mm，焊缝厚度不小于6mm；当屋架间距大于6m时，焊缝长度不小于80mm，焊缝厚度不小于6mm。 3.2.11 钢屋架上、下弦横向水平支撑的布置： 3.2.11.1 屋架上、下弦横向水平支撑，一般宜设在主厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第一屋架间内(图3.2.11-1)。 图3.2.11-1 无天窗时屋架支撑布置 (a)屋架上弦支撑布置；(b) 屋架下弦支撑布置 3.2.11.2 当天窗通至主厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第二个屋架间时，屋架上、下弦横向水平支撑一般宜设在厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第二个屋
44、架间内(图3.2.11-2)。 图3.2.11-2 天窗通至厂房两端或温度伸缩缝区段两端的 第二个屋架间时屋架和天窗架支撑布置 (a)屋架上弦支撑布置；(b)屋架下弦支撑布置；(c) 天窗架上弦支撑布置 3.2.11.3 当温度伸缩缝区段的长度大于75m，小于或等于100m时，在此区段中部的屋架上弦和下弦分别增设一道上弦横向水平支撑和下弦横向水平支撑。 3.2.12 下承式钢屋架纵向水平支撑的设置： 3.2.12.1 下承式钢屋架应在屋架上弦端部第一节间设置纵向支撑(图3.2.12-1)。在下弦弯折处宜设置通长的柔性系杆，并与下弦横向水平支撑相接(图3.2.12-2)。 图3.2.12-1 下
45、承式屋架纵向支撑布置 图3.2.12-2 下承式屋架弯折处设置柔性系杆布置 3.2.13 梯形钢屋架纵向水平支撑的设置： 3.2.13.1 梯形钢屋架宜在下弦设置纵向水平支撑。 3.2.13.2 当有檩体系的梯形屋架间距等于12m且跨度大于36m时，除下弦设置纵向水平支撑外，上弦宜设纵向水平支撑。 3.2.13.3 屋架纵向支撑的设置应与横向水平支撑形成封闭的支撑系统。 3.2.14 钢屋架垂直支撑的设置： 3.2.14.1 梯形屋架和平行弦屋架，除在屋架两端各设一道垂直支撑外，尚应在屋架中部按下述情况予以设置： (1)当屋架跨度不大于30m时，无论有无天窗，应在屋架中央竖杆平面内增设一道垂直
46、支撑(图3.2.11-1、图3.2.14-1)。 图3.2.14-1 天窗延伸至厂房两端或通过温度 伸缩缝时屋架和天窗架支撑布置 (a)屋架上弦支撑布置；(b)屋架下弦支撑布置；(c) 天窗架上弦支撑布置 (2)当屋架跨度大于30m、小于或等于36m且无天窗时，尚应在跨度1/3左右的竖杆平面内各增设一道垂直支撑(图3.2.14-2)。当屋架跨度大于36m时，每增加12m增设一道垂直支撑。 (3)当屋架跨度大于30m且有天窗时，尚应在天窗侧立柱下的屋架竖杆平面内各增设一道垂直支撑(图3.2.14-3)。 图3.2.14-2 无天窗屋架垂直支撑布置 图3.2.14-3 有天窗屋架垂直支撑布置 3.
47、2.15 钢屋架上、下弦水平杆的设置： 3.2.15.1 无檩厂房应在未设置垂直支撑的屋架间，相应于垂直支撑平面的屋架之上弦和下弦节点处设置通长的水平系杆(图3.2.11-1、图3.2.11-2、图3.2.14-1)。 图3.2.16 与柱刚接下弦压杆节点处设刚性系杆布置 屋盖体系，屋架上弦的水平系杆可用檩条代替，此时仅在相应的屋架下弦节点处设置通长的水平系杆(图3.2.11-1、图3.2.11-2、图3.2.14-1)。 3.2.15.2 屋架跨度大于30m且又设有天窗的无檩屋盖体系的厂房，应在上弦屋脊节点处增设一道水平系杆。 图3.2.18 设有悬挂吊车时屋架下弦增设刚性系杆图 3.2.15.3 凡设在屋架端部主要支撑节点处和屋架上弦屋脊节点处的通长水平系杆，均应采用刚性系杆(压杆)，其余均采用柔性系杆(拉杆)。当屋架端部主要支撑节点处有托架弦杆或设有钢筋混凝土圈梁或连系梁时，可以此代替刚性系杆。 3.2.16 与柱刚接且未设置下弦纵向水平支撑的钢屋架，当下弦端部节间杆受压时，应在下弦端部节间的节点处设置通长的刚性系杆，并与下弦横向水平支撑相连接(图3.2.16)。 3.2.17 钢天窗架的支撑设置应与屋架上弦横向支撑、垂直支撑和水平系杆相协调，应设
