1、1角焊缝强度设计值5 篇以下是网友分享的关于角焊缝强度设计值的资料 5 篇，希望对您有所帮助，就爱阅读感谢您的支持。第 1 篇1.0 堆码试验:该试验是验证满载的集装箱在海洋船舶运输条件下,在箱垛中出现偏码时的承载能力。被试箱箱内试验载荷和自重之和为 1.8R(R 为集装箱的最大总重),箱子下角件下的垫块其平面尺寸与角件相同,上角件上的垫块形状与角件相同,但有个偏置,其纵向为 38mm,横向为 25.4mm (CSC 公约为25mm)。由 GB/T1835-2006 可知在每只上角件 (角柱)上受到F 堆上=848kN 的力,此力为集装箱 9 层堆码 ,每箱的额定值为 R=24000kg,并假
2、设加速度为 1.8g(g 为重力加速度)时得出的,即(9-1)241.89.81/4=848kN。也即对被试箱来说,当2R=24000kg 时,其下角件的压力为 F 堆下 =954kN。由于 F 堆上受力计算条件：1、顶部载荷为动载荷,最大重量约 150Kg/M2. 2、立柱载荷为恒载荷,最大重量约为 3500Kg.3、四个侧面可承受的风载荷应大于 1.63KN/M2（16 级风）. 4、底部框架承受的静载荷约为 300Kg/M2. 各结构部件的材料：1、底侧梁为 4mm 钢板折弯成槽状,规格为4.0*38*158*48*5704. 2、底横梁为 4mm 钢板折弯成槽状,规格为 4.0*45*
3、122*45*2338. 3、叉槽为 4mm 钢板折弯成槽状,规格为 4.0*115*360*115*2338. 4、上、下端梁均为 10#方管,规格为 4.0*100*100*2112.5、4 根立柱为 4mm 钢板折弯成卷边角钢形状,规格为4.0*20*20*175*160*20*20*2536. 6、顶侧梁为 5*10 方管,规格为 3.0*50*100*5704. 7、顶横梁为 6#方管,规格为3.0*60*60*2338.8、8 个角件为集装箱标准铸铁件,规格为 178*162*118. 以上各部件除角件外均为 Q235 材料,连接方式均为焊接.以上条件下框架各部位是否能不发生损坏,
4、变形量最大不超过 15mm?如果有损坏会是哪个部件,应如何改进?角件焊缝强度计算书 第 2 页，共 6 页3角件焊缝强度计算书 第 3 页，共 6 页第 2 篇角焊缝的强度计算1在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） f=Nfffw 侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向） helwNffw helwf=2在其它力或各种力综合作用下，f 和 f 共同作用处：f f其中： 2w +f ff 2f按焊缝有效截面（helw）计算，垂直于焊缝长度方向的应力； f按焊缝有效截面（ helw）计算，沿焊缝长度方向的剪应力； he角焊缝的计算厚度，直角（或锐角）角焊缝
5、等于 0.7hf，钝角 角焊缝等于hfcos，hf 为焊脚尺寸； 2lw角焊缝的计算长度对每条焊缝取其实际长度减2hf； ffw角焊缝的强度设计值；4f正面角焊缝的强度设计值增大系数：对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构，f=1.22；对直接承受动力荷载的结 构，f=1.0。第 3 篇DOI:10.13537/j.issn.1004-3918.1998.01.018第 16 卷 第 1 期河 南 科 学 Vol.16 No.11998 年 3 月Mar.1998HENAN SCIENCE直角角焊缝强度计算的探讨汪 菁胡玉琳(中州大学工程系,郑州 450052) (深圳职业技术学院,51805
6、5)摘 要 针对钢结构设计规范(GBJ17-88)中关于“正面直角角焊缝强度计算”的规定,分析了它的来源及其存在的问题。通过焊缝应力分析,找到了正面直角角焊缝的破坏截面和强度提高系数,并提出了修改建议。5关键词 钢结构 直角角焊缝分类号 TU202 TU201.1现行钢结构设计规范(GBJ17-88) 中,关于直角角焊缝的强度计算问题,考虑了正面受力时的强度提高,给出的强度提高系数为一定值,但强度提高系数作为定值给出并不完全符合实际情况。其结果将导致大部分连接设计偏于不安全,而少部分连接设计则过于保守。强度提高系数是随某些因素变化而变化的,本文主要讨论正面直角角焊缝的强度提高问题。1 直角角焊
7、缝计算之规范规定的来源规范第 7.7.2 条第二款规定,直角角焊缝在垂直于其轴线和平行于该轴线的各种力单独或综合作用下,ef 和 ff 共同作用处,强度计算公式为:(f22w)+ffffUf(1)式中:ef 按焊缝有效截面(Ae=helw)计算,垂直于焊缝长度方向的应力;ff按焊缝有效截面计算,平行于焊缝长度方向的应力;he焊缝的有效厚度,对直角角焊缝 he=0.7hf,hf 为较小的焊脚尺寸;lw角焊缝的计算长度;6f正面角焊缝强度提高系数,对承受静载和间接动载的结构,Uf=1.22;对直接承受 U动载的结构,Uf=1.0。此条款的依据如下:设一条等边直角角焊缝,计算长度为 lw,焊脚尺寸为
8、 hf,承受垂直于一条直角边的荷载 Nx 和平行于焊缝轴线的剪力Nz 共同作用,如图 1 所示。假设焊缝的破坏面为通过直角角点且与直角边夹 45角的喉部截面,该截面的面积最小,称之为有效截面,其面积为 Ae=hflw=0.7hflw。21 3394河 南 科 学第 16 卷第 1 期荷载 Nx 在有效截面上引起垂直于焊缝轴线方向的正应力 e和剪应力 f,剪力 Nz 在有效截面上引起平行于焊缝轴线的剪应力 f。显然有:x=f=45=elwhecosfe2z=fflwhef根据能量强度理论,焊缝有效截面不发生破坏的条件为222e +3(f+f)w73fwfw(2)式中,ff 为焊缝的抗剪设计强度,
9、3ff 为其抗拉设计强度,将 e、f 和 f的表达式代入上式并整理得到e22wf+ffff3引入强度提高系数 Uf=上式即得到规范公式(1)。(3)=1.22,代入 2图 1 计算简图CalculationdiagrammaticsketchFig.12 规范公式的存在问题2.1 大量试验结果证明,正面角焊缝大多数不在 45喉部截面上发生破坏,实际上的最不利受力截面与外力有关。因此有效截面的假设不能成立。2.2 规范公式来源的推导过程中,仅考虑 ef 是由垂直于一条焊脚边的荷载 Nx 引起的,而规范规定 ef 按垂直于焊缝轴线的荷载计算。显然,与焊缝轴线垂直的荷载包括与焊脚边夹各种角度的荷载,
10、当然它们都可以分解为垂直于两条直角边的两个荷载分量。83 正面直角角焊缝应力分析设正面直角角焊缝承受如图 2 所示的荷载作用,荷载比 T的变化区间为-1,1 。通过直角角点的任意截面与直角角焊缝水平边的夹角为 ,显然 的变化区间为 0,90。该截面的面积为:Aw=lwhfcos(45-)=wf(4)2cos(45-)图 2 受力状态 ForcestatediagramFig.21998 年 3 月e=f=折算应力为:ezs=直角角焊缝强度计算的探讨95该截面上的正应力和剪应力分别为sin+cos=AwAwcos-sin=AwAwcos(45-)lwhf9(sin+Tcos)lwhf(cos-T
11、sin)lwhf(5)(6)(sin+Tcos)+3(cos-Tsin)(7)同样,对于图 3 所示的直角角焊缝受力情况,可导出与水平直角边夹角为 的住意截面上的折算应力仍为(7)式所表达之规律。图 2 和图 3 所示的受力情况已包括正面直角角焊缝所可能遇到的全部情况,因此(7)式即代表正面直角角焊缝在任意正面荷载作用下住意截面上的折算应力。如果仍采用 45喉部截面作计算截面,以 he=代入式(2), 得折算应力的另一表达式:shf2图 3 受力简图Fig.3 Forcediagrammaticsketch=cos(45-)lwhe(sin+Tcos)+3(cos-Tsin)(8)10下面具体分析几种特殊情况:当 T=0 时,相当于仅有垂直于一条直角边的荷载作用,即为规范公式来源的推导所依据的情况,任意截面上的折算应力为:ezs=在 45喉部截面上,ezs=w=1.22ff。 lwhe实际上最不利受力截面为(ezs)max 所在截面,利用条件dezs=0 可求得 ,当 =27.4时折 dcos(45-)lwhe1+2cos(9)3fwf,从而得 ef。当该截面发生破坏时,应有=lwhelwhe算应力取得最大值:(ezs)max=1. 。lwhe当 T=-1 时,相当于垂直于两条直角边的荷载大小相等,符号相反(一拉一压),任意截面上的折算应力为:ezs=
