1、高压气井测试技术研究垂直段管流压降分析本节利用质量、动量守恒导出了可压缩介质天然气的稳定一维管流的基本方程，在此基础上分析了垂直井筒的流动压降。1、气相管流的基本方程将气相管流考虑为一个稳定的一维问题。在管流中取一段垂直管作为分析象如图所示，以管子轴线为坐标轴Z，规定坐标轴正向与流向一致。定义管斜度为坐标轴 Z 与水平方向的夹角。图 1 一维气相流动示意图1.1 连续方程假设无流体通过管壁流出流入，由质量守恒定律得连续方程为d( vA ) =0（ 1.1）dz即 G=v A=常数上式表示任意管子截面z 上气体质量流量均保持不变。式中气体密度， kg/m 3 ；v 气体流速， m/s；22；A管
2、子流通截面 =D/4，mD管子内径， m；G气体质量流量， kg/s；v 流过单位截面面积的气体质量流量，kg/ （m2 ）；对于等径油管，v 为常数。1.2 动量方程根据动量定理，作用于控制体的外力应等于流体的动量变化，即Fz =A dz dv（ 1.2 ）dz其中，作用于控制体的外力F z 包括：质量力（重力）沿z 轴的分力（ vAdzsin ）；管壁摩擦阻力（与气体流向相反，w Ddz ）；压力 pA Pdp A 。式中w 流体与管壁的摩擦应力（单位面积上的摩擦力）， Pa；D 控制体的周边边界长，m；P 压力， Pa；g 重力加速度， 9.81m/s 2 ；将上述三项外力代入动量方程得
3、dpwDdvg sinAv（ 1.3）dzdz根据资料表明： 管壁摩擦应力与单位体积流体所具有的动能比成正比。引入摩擦阻力系数 ?，有：fv2w（1.4 ）42D则摩擦阻力项可以表示为：w DwD4 Wfv2w D =w D = 4 w =?2（ ）AD 2/ 4D2D AD 2 / 4 D2D1.5动量方程即为压力梯度方程，其表示为dpg sinfv2v dv（1.6 ）dz2Ddz上式总压降梯度可用下式表示为三个份量之和，即重力、摩擦阻力和动能压降梯度（分别用下标g，? 和 a 表示）。其中动能项较前两项甚小，在工程计算中往往忽略不计。dpdpdpdp（1.7）dzdzdzdzgfa需要支
4、出的是上式方程的坐标轴z 的正向与流体流动方向一致。 管子的倾斜角 规定为与水平方向的夹角， 对于垂直气井 =900 ，sin =1；对于水平管 =0。在气井管流计算时往往是已知地面参数， 计算井底静压和流压， 习惯上是以井口作为计算起点（z=0），沿井深向下为 z 的正方向，即与气井流动方向相反。 此时，压力梯度取“ +”号。dpv2dv（1.8）g sinfvdz2Ddz上面的摩阻系数 ?，可用前面的公式计算，也可以用Jain 公式计算紊流（ Re2300）：? 1.14 2lg （+ 21.250.9 ） .2（1.9 ）Re层流（ Re 2300）：Re（1.20）f64其中， Rev
5、Dg2、含硫气井气相垂直管流压降计算由于气相管流压力梯度方程目前还不能直接用解析解显示表示压力， 所以发展了多种不同程度简化和近似的方法。 这里只介绍国内外常用的平均温度和平均偏差因子法，又此引出含硫气井的井底压力。2.1 井底静压计算根据井口参数计算井底压力，对于垂直井段， 取坐标沿井轴向下， 在井口z=0，即压力梯度方程采用下式：dpg sinfv2v dv（ 2.1）dz2Ddz对于垂直井，测量井深L 等于垂直井深H，=90 0 ，sin=1；对于斜直井，sinH L ,这里只讨论垂直井。对于关井静气柱，气体不流动，即v =0；压力梯度方程中摩擦阻力项和动能项都为零，那么垂直井的静气柱总
6、压降梯度即为重力压降梯度，即dp（ 2.2）gdz上式中，气体密度可用状态方程表示为：M g p 28 .r 9g p7（2.3）RTZRTZ式中M g 天然气视分子量，gg，kg/kmolM=28.97rrg 天然气相对密度；3R 通用气体常数，R =8315Pam/ （kmolK）；Z 气体偏差因子。将（ 2.3）式代入（ 2.2）式得：dp M g p28.97rg（2.4）dz RTZRTZ分离变量并积分得Pws dpH 28.97rg pg（ 2.5）Pwh p0RTZ其中 pws , pwh 气井井底、井口静压，Pa, 其余符号同上。由于 T、 p 、Z 是沿井深变化的，为了便于直
7、接积分，采用直接积分，采用井筒平均温度和平均压力计算平均z 值，积分得：lnpws28.97rg p（2.6）pwhRTZ令s28.97rg H（2.7 ）RTZ那么（ 2.6 ）式可以写成为pwses（2.8）pwh式中pws 、 pwh 气井井底压力、井口静压， MPa;H 井口到气层中部深度， m；T 井筒气柱平均温度，K；Z 井筒气柱平均偏差因子；3R通用气体常数， R=8315Pam/ （kmol K）；g 重力加速度， 9.81m/ s2 ；s 指数。把重力加速度 g 和通用气体常数 R 代入（ 2.8 ）式，指数 s 可以化简为s=0.03418rg H（2.9 ）TZ所以，井底
8、静压可以写为：pws pwh es = pwh e0.03418rg H / TZ（2.10 ）其中， p 、 T 有以下两式表示：p = pwspwh/ 2（2.11 ）T = TWSTwh/ 2（ 2.12 ）对于 Z ，可以由以下两种方法求得：（1）Z = f p,T（2.13 ）（2）Z = Z井口 Z井底 / 2（ 2.14 ）由于偏差因子 Z 中隐含所求井底静压 pws ，故无法显示表示静压，需要采用迭代法求解。其计算步骤如下图。（1）取 pws 得迭代初值 pws0 ，此时与井口压力pwh 和井深 H有关，建议取：p0= p（ 1+0.00008H）（2.15 ）wswh（2）计
9、算平均参数 T ， T = TWS Twh / 2 ， pp 0ws pwh ， Z T , p ；2（3）按式（ 2.10 ）计算 pws ；（4）若 pwspws(0)（给定误差），则 pws 为所求值，计算结果；否则pws取 pws0= pws ，重复（2）（4）步迭代结算， 直到满足精度要求为止。图 2-1 普通气井井底静压计算示意图对于含硫气井，当含硫天然气在井筒中流动时，随着温度、压力的降低，当达到一定条件（含硫天然气中的含硫饱和度大于临界饱和度） 时就会有单质硫从天然气中析出， 从而改变天然气的组分， 改变天然气的物理性质， 其天然气偏差因子 Z 也将发生化。故用上式步骤计算井底
10、静压，会发生一定的误差。为了尽力减少这种误差，可以将井深 H 分为多个节点逐段计算，井筒温度考虑沿井深线性分布，逐步计算各井段的平均温度，将上一节点的井底静压pws 值作为下一节点的井口静压pwh 值即可。这样一来，一段井深就对应一个相应的T 和 p ，而且，在这段中可以近似认为含硫天然气的物性参数不变，天然气偏差因子Z 不变，从而可以求出相应得Z T , P 。很明显，将井深分的段数越多，计算也就会越精确，计算结果也就越接近真实情况。假设将井深 H 平均分为 n 段，由井口往下划分为1、 2、 3 n 个节点，每一段的井深分别为 H1 、H 2、H 3 H n 1 、 H n ，而且每一段井
11、深都等于H。n则计算井底静压的步骤如下图2-2（ 1）计算第一段的井底静压pws1 （由井口算起）：取 pws 得迭代初值 pws10，此值与井口压力 pwh 和井深 H1 有关，取 pws10 = pwh （1+0.00008 H1 ）；2-2 含硫气井井底静压计算示意图0（ 2）计算第一段井平均参数T1，T1 =（ TwhTws1pws1pwh ，p1，）/2，p1 =Z T12其中 Twh ， Tws1 为井口温度和第一段井底温度，pwh ， pws10 分别为第一段井口静压（迭代值）和第一段井底静压；（ 3）按式（ 2.10）计算 pws1 ；（ 4）若 pws1pws1(0)（给定误
12、差），则 p为所求值，计算结果；否则取ws1pws10pws1 ，重复（ 2）（ 4）步迭代结算，直到满足精度要求为止；pws1（ 5）计算第二段井底静压：将 pws1 值赋予 pwh ，按照步骤（ 1）（4）可以计算出第二段井底静压 pws 2 ；（ 6）将 pws2 值赋予 pwh ，按照步骤（1）（4）可以计算出来第三段井底静压pws3 。同理，按照相同的步骤，可以一直计算得出第n 段的井底静压 pwsn ，即得所求的井底静压 pws 。3、井底流压仍以井口为计算起点，沿井深向下位 z 的正向，即与气体流动方向相反。忽略动能压降梯度，垂直气井的压力梯度方程（ 2.1）变为：dppg f
13、pv 2（ 3.1）dz2D任意流动状态（p ,T）下的气体流速表示为：v vs c Bg（ 3.2）上式中：vsc 标准状态下气井流速，m/s；v 任意位置处流动状态下的气体流速，m/s；Bg 天然气体积系数。又因为vscqsc（3.3）ABgv ZTSC（3.4 ）vsc TSC p将式（ 3.4 ）（3.3 ）代入（ 3.2 ）得：ZTqsc psc4ZTqsc psc（3.5）vD2 p TpATSCsc其中vsc 标准状态下气井流速，m/s；v 任意位置处流动状态下的气体流速，m/s；psc标准状态的压力，取psc0.101MPa ；Tsc 标准状态的温度，取Tsc293K ；qsc
14、 气井日产量（标准状态） ， m3 / d 。D 油井内经， mm。所以，（3.5 ）式可以写成一下形式：v0.1014qscTZ（ 3.6 ）86400193D 2 p将气体密度公式和上式代入压降方程（3.1 ）得：dp0.03418rgpf0.03418rg pTZq sc21.32 106（ 3.7）dzTZDTZpD 2分离变量积分得：pwspH 0.03148rgp wh 11.32 10 6 fqscTZ /p2 D5 dp0TZdz （3.8）由上式可以解得井底流压为：p2whe2s1.324 10 18 f21 / D 5pwfqscTZ e2 s（3.9 ）式中pwf 、 p
15、wh 气井井底，井口流压，MPa ；f T 、 p 下的摩阻系数，无因次；T 井筒或（井段）平均温度，K；Z 井筒或（井段）气体的平均偏差因子；qsc 标准状态下的天然气体积流量，m3 / d ；D 油管内径， mm。s 为式（ 2.9 ）表示的无因次量，其余符号及单位与静压计算公式相同。需要指出的是， 在计算井底流压时， 需要计算参数摩阻系数 f 。摩阻系数是一无因次量，它反映了管壁剪切应力对摩阻压降的影响程度。 摩阻系数是雷诺数NRe 和相对粗糙度 e的函数。图 3-1是常用的 Moody摩阻系数图，摩阻系数 fD与 NRe 为双对对数关系。一般采用一下公式计算：11.142lg e2 1
16、.25（3.10 ）fDNRe0.9上式由 Jain 在 1996 年提出，故称 Jain 公式。其中， e 为绝对粗糙度，定义为按比例均匀分布和筛选过的紧密地砂粒平均突出的高度， 由这种砂粒层可得到与管壁相似的压力梯度特性；e D 为相对粗糙度，定义为绝对粗糙度e 与管子内径 D 的比值。管壁粗糙度的取值往往比较困难， 因为其值不是直接测量的参数， 而是根据测试的压力梯度计算其摩阻系数，可以由 Moody摩阻系数图（见图 3-1 ）反求有效的 e D 值。对于新油管，推荐e=0.016mm（0.0006in ）。图 3-1 Moody 摩阻系数图雷诺数表示流体惯性力与粘滞剪切力之间比值，它是
17、辨别层流与紊流的重要参数。其定义为：NRevD（ 3.11）式中NRe 雷诺数；流体粘度， Pa s ；通常认为，层流与紊流的分界雷诺数为21002300。对于井底流压的计算，即已知井口流压pwh ，利用（ 3.9 ）式计算井底压力pwf ，仍要采用迭代法，解题步骤和计算井底静压相同。对于含硫气井来说， 出于和计算井底静压相同的目的， 仍建议根据实际情况将井深分为多个节点段来逐步计算， 可以提高计算的准确度， 其计算步骤仍和计算井底静压时相同（示意图仍可以参照图 2-2 ）。气井临界出砂产量模型研究气井出砂的危害不言而喻 ,如何防止气井出砂 ,逐步成为天然气工作者所面临的难题 。气田出砂的因素
18、很多 ,包括先天原因 ( 即地质条件 ) 和开发原因 ( 如不恰当的开采速度以及开采速度的突变等。 现在有些气田由于盲目追求产量， 往往放大生产压差； 同时由于不同的临界出砂产量， 而对而对气井的临界出砂产量又缺乏定量的理论指导 ,仅仅靠经验或其它判断依据 ,致使开发原因导致的气井出砂的出要原因； 目前，油藏出砂临界产量可以通过模型计算， 而尚未发现气井出砂临界产量模型。 通过岩石力学及断裂力学的相关知识， 经过数学推导， 建立了气井出砂的临界产量模型。1 模型的建立及求解1. 1 建模思路通过孔隙压力的应力 应变关系、岩石力学的基本公式、库仑破坏准则及断裂力学中岩石发生破坏的判断准则,推导出
19、岩石不发生破坏时,孔隙压力 pr 与井底流压pwf及岩石力学参数之间( 0, )的函数关系。1. 2 模型的建立与求解设待测试的储集层为砂岩 ,井筒半径为 rw 、井底流压为 pwf 、油层厚度为 h 、渗透率为 K ,距离井筒 r 处的地层压力为 pr ( 见下图 1a ) 。为计算方便起见 ,假设 : 储集层均质且各向同性 ; 渗流为平面径向稳定渗流 ; 小变形 ,在钻开储集层前 ,上覆岩石压力只产生垂向变形 ,储集层打开后只产生径向变形( 平面应变情形) ; 压应力为正,拉应力为负。由孔隙压力的应力- 应变关系可知：式中：rz由岩石力学可知：由于储层打开后只发生径向应变,因而：根据（4）
20、，（ 3），（2），（1）式，我们可以得到：根据多孔介质中考虑孔隙压力后的库仑破坏准则：又将 （ 7）、（6）式代入 （ 5） 中 ,我们可以得到:（ 2）（ 3）（4）（5）（6）（7）（8）由断裂力学可知, 岩石要发生破坏应满足下式：（9）将（9）代入（8）中，我们可以推导出：（ 10）考虑表皮效应存在，经过积分，我们能够得如下的表达式：（ 11）那么要使岩石不发生破裂，则必须满足满足下列式：（ 12）又则（12）式表示为：（ 13）从（13）式可以看出岩石不发生破裂是的临界生产压差与岩石的固有剪切强度（ 0 ） 及内摩擦角（ ） 成正比。2、气层出砂临界产量的确定根据气井产能试井的基本原
21、理 ,对达西与非达西流动两种情况下的临界出砂产量进行推导 。2. 1 达西流动,在井的泄流体积范围内,为径向流动 。当渗流速度不大气体在气藏中向井流动时 ,压力梯度主(1) 当压力 p 14MPa 时 , 从 图 中 可 以要用于克服粘滞阻力 ,气体渗流速度与压力梯度成线性关系 ,根据达西定理可得其产能方程为 :（14）（15）根据( Z) - p 的关系图(1) 当压力 p 14MPa 时 , 从 图 中 可 以 看 出 :( Z)差不多是一个常数 , 将式 ( 15 ) 进行积分 ,我们可以得到如下的表达式：（16）根据 ( 13) ( 16) 式 ,我们可以得出p 21Mpa时， p 基
22、本上为常数：所以在测定p后，我们就能定出在此范围内的r Zr Z临界产量。 从上述从上述三种状况下的临界产量公式的表达式中,我们可以看出 :气井的临界出砂产量与岩石的固有强度（0 ），内摩擦角（），井底流压（ pwf ）渗透率（ K），及气层厚度（ h）成正比与流体粘度（g），压缩系数（ Z）,及地层温度（ T）成正比。2. 2非达西流动随着渗流速度的变大 ,其压力梯度既克服粘滞阻力又克服惯性阻力时 ,其表现为非达西流 ,产能方程如下 :（21）取平均地层压力下的g 和 Z 值,并考虑表皮效应存在,可积分得：、（ 22）结合( 13) 及 ( 22) 式 ,我们可以推导出:（ 23）令则（ 2
23、3）式变为可得到：（ 24）从（ 24）失可以看出： 井里出砂的临界产量随着岩石的固有剪切强度及内摩擦角的增大而增大。气层出砂临界产量的算例根据上述临界出砂产量的公式 ,我们可以得出在达西状况下 ,气井出砂的临界产量与井底流压之间的关系图 ( 如下图 2 所示 ) ,并就气井出砂的临界产量与岩石力学参数之间的关系做定性的析 。图 2气井临界出砂产量与井底流压之间的关系图我们取 14MPa p MPa21 ( 其它两种情况类似 )，假设 0为 Mpa，K 为201 103m2 ， h 为 100m， g 为 0.02Mpa.s，T 为 390k， pwf为 15Mpa ， r 为 5， s 为r
24、w0.5,z 为 0.8.当岩石内摩擦角为 40 时，临界出砂产量为：22.84104 方/天。当岩石内摩擦角变为10 时，临界出砂产量为：36.05104 方/天。说明岩石的内摩擦角对气井的临界出砂产量影响非常大， 当岩石的内摩擦角变大时， 气井的临界出砂产量大幅度提高。3. 2 临界出砂产量与岩石的固有剪切强度之间的关系我们取 14MPa p 21MPa ( 其它两种情况类似 )，我们取 为 40 ， k 为 1 103m ， h为 100m， g 为 0.02Mpa.s,T 为 390K,pwf 为 15Mpa ， r为 5， s 为 0.5， z 为 0.8。 当rw岩石固有强度为20
25、106 Mpa 时 ， 临界出砂产量为22.84104 方/ 天；当岩石固有强度为 30106 时，临界出砂产量为：44.83104 方/天，说明岩石的固有强度对气井的临界出砂产量有直接的关系。4 结论及建议（ 1）在天然气开采中 ,存在一个临界出砂产量 。当测试或生产速度超过该产量时，地层将会出砂，严重影时将会早成储层岩性变形破坏，直接影响产能，因此控制测试（生产）产量，使其低于临界产量是非常重要的。（ 2）究的基础上，基于库仑破坏准则及断裂力学的相关知识，建立了气井临界出砂产量模型，为确定合理的生产压差提供了手段。（ 3）研究表明：气井的临界出砂产良随固有剪切强度及内摩擦角的增大而变大。说
26、明岩石的固有剪切强度与内摩擦角是影响气井临界出砂产量的两个重要参数。（ 4）储集层的岩石力学特性参数是计算其临界产量的基础，在测试（生产）之前应尽量取全，取准的有关数据。（ 5）重复 ( 9 ) - ( 19 ) 步骤 ,便可以得到在上述下泵深度情况下 ,各种泵型在不同产液量时的系统效率 。（ 6）重复 ( 8 ) - ( 20 ) 步骤 ,便可以得到在不同下泵深度 、不同产液量情况下 , 各种泵型的系统效率。高温高压含硫深井试油地面流程压降分析1. 高温高压含硫含砂井测试地面流程分析（ 1） 高温：深井地层温度一般在 150以上，对含硫气井而言，含饱和水蒸汽的天然气流到井口后， 由于温度的降
27、低， 水蒸汽由饱和状态变为过饱和状态，在节流情况下容易形成冰堵。（ 2） 高压：对井口压力超过 70MPa 的高压气井，对流程密封性能要求高；同时防喷排液、测试时，要求流程连续作业可靠性高。（ 3） 高产量下气流会对管壁造成冲蚀，加剧管塑腐蚀。冲蚀主要表现在二个方面： 产出液携带的固体微粒 （泥沙及剥离的腐蚀产物碎片等）对管壁的撞击及磨蚀；气相流体与管壁间的剪切力造成界而金属的机械疲劳；由腐蚀一冲蚀形成的“微坑”及“擦痕”也为形成众多的微腐蚀电池创造了条件。 连续的冲蚀力还将具有一定保护作用的腐蚀产物层剥离并带走。使新鲜的金属表而始终暴露在外从而进一步加剧腐蚀。而对于西南油气田分公司高温高压含
28、硫深井试油特点及地面流程测试中，由于压力高，即使硫化氢含量不太高，其分压也可能超过最低腐蚀界限，测试中对地面流程会造成腐蚀，同时由于元素硫有明显的过冷倾向，在低于它正常凝固点下，仍然保留着液体状态随气流通过管道。一旦固化的元素硫核心将催化其余液体元素硫，以很快的沉积速度聚集固化。尽管早期没有发现元素硫沉积，但是一旦固化作用开始，气井很快就会被元素硫堵死。因此，地面流程必须即具有良好的抗硫能力同时还应该从兼顾注溶硫剂、注入缓蚀剂以减小硫堵、腐蚀的角度考虑。2. 高温高压含硫含砂井测试地面流程设计基本要求能满足射孔、酸化、油套加压、注溶硫剂、注入缓蚀剂、正反循环压井等作业操作要求，并且确保安全可靠
29、；具有防冰堵、硫堵功能；具有油、气、水测试计量功能；具有数据自动采集功能；具有压力、温度、硫化氢浓度异常报警功能； 具有紧急情况下的安全控制功能； 所有地面流程设备及连接管线满足硫化氢腐蚀和密封承受高压的要求，测试过程中不出现异常。以下国内外地面流程设计的思想3. 辽河油田的清 22 井地面流程设计3.1 设计原则按防 H2 S 高温高压井设计，确定地层流体的类型并地面取样，确定该井的油气产能，掌握井筒周围的地层情况，确定表皮系数等，确定地层流体是否含 H2 S、 CO2 及含砂等。3.2 流程设计1.主体控制头最高工作压力102MPa 防硫；油嘴管汇，最高工作压力102MPa 防硫；加热器，
30、最高工作压力上游68MPa，下游 40MPa，加热能力 3MMBTU防硫；分34离器，最高工作压力 9.8MPa，处理量 :液 1000m，气3，防硫；/Pd80x10 m/Pd传输泵，排量 450L/min ；化学注入泵，最高工作压力102MPa，排量 0.32L/min ；计量罐，常压，容积 8m32 。2.设备安装设计按 API 标准的要求设计地面设备井场摆放图，根据风向和距离来确定地面设备在井场所处的相对位置。 地面测试设备相对于井口应处于风向的下游， 如果地层出油，则储油罐距井口的距离应不小于15.24m；如果地层只出水，则无此限制；如果火把附近有土堆等凸起物，则火把与它的距离应为
31、1.52 倍火把的高度“根据设备安装原则，结合清 22 井现场实际情况，设计出该井的具体设备安放图（见图 1.1）”油嘴管汇在钻台下，目的是尽量缩短高压管线长度，从而减少高压区的面积，油嘴管汇至加热器 10m，加热器至分离器 10m，分离器至储罐25m，分离器至 1#燃烧池 20m，分离器至 2#燃烧池 120m。清 22 井使用的是以柴油为燃料的间接加热器， 所以加热器和分离器不能太近， 且考虑风向分离器不能在加热器的正上游，以免在取样或换孔板时泄露的天然气飘过加热器发生危险。考虑当时季节风向， 如果无风风力太小或风向偏东， 则燃烧后的气体会积聚在 1#燃烧池周围，威胁操作者的安全。所以又设
32、计了 2#燃烧池，可以安全地燃烧天然气 图 3.13.流程试压设计从油嘴管汇上游进口接泵车低速给整个地面流程加满水， 试压过程 :关 1#!2# 燃烧池内的气出口阀门及计量罐进口阀门，加压 3MPa，稳压 15min；关分离器各出口阀门，开上述阀门，加压 8MPa，稳压 15min；关分离器进口及旁通阀门，开上述阀门，加压8MPa，稳压 15min；关加热器进口及旁通阀门，开上步所关的阀门，加压 40MPa，稳压 15min；用试压泵对控制头所提及各阀门试压 40MPa，稳压 15min；开井前装好控制头，连接控制头至油嘴管汇上游及旁通阀门，从控制头压井管线用泵车加压40MPa，稳压 15mi
33、n。4 塔里木油田高压高产气井地面测试流程4.1 高压高产气井测试流程根据预计的井口最高关井压力，选择井口设备和测试流程设备。1. 控制头试气井口及测试流程对于预计井口关井压力在35MPa 左右、气产量在 3010 4 左右的气井，井口可采用控制头控制。流程如图4.1 所示。图4.1井口采用控制头的地面测试流程2.采油树试气井口及测试流程当井口关井压力达到或接近70MPa时，井口必须装采油树，地面流程也有较大变动，流程如图4.2 所示。图 4.2 井口采用采油树的地面测试流程3. 高产地面测试流程根据当前国内普遍采用的地面设备特点， 将高产情况下的地面测试流程分为三类： 15K120 测试流程
34、井口等地面设备压力等级为15000 psi ，日处理天然气能力为12010 4 m3基本组合：15K 采油树 +15K 一级数据头 +15K 油嘴管汇 +l0K 数据头 +10K 二级油嘴管汇 +5K 热交换器 +1.44K 三相分离器 +5 放喷管线。 15K240 测试流程井口等地面设备压力等级为 15000 psi ，日处理天然气能力为 240x10 4 m3 该流程由两套 120 万方的测试流程组成， 一翼是带除砂器流程， 另一翼有两套油嘴管汇。如果设备足够， 也可采用两翼完全相同流程模式。 采油树两翼连接方式降低了高压管线的磨阻，有利于高产清况下的测试。 15K360 测试流程井口等地面设备压力等级为 15000 psi ，日处理天然气能力为 360x1
