1、大气污染控制工程课程设计学生姓名：学 号：专业班级：指导教师：0 一二年6月23日课程设计：某工厂锅炉烟气脱硫设计摘 要2第一章设计概述21.1 大气污染21.2 设计依据和任务41.3 浮阀塔5第二章设计说明书62.1 本设计采用的脱硫系统62.2 石灰一石膏法脱硫处理工艺原理 82.3 烟气和石灰石参数8第三章设计计算书93.1 吸收剂消耗量计算 93.2 烟气系统 103.3 浮阀塔主要工艺尺寸的设计 103.4 管道的计算183.5 风机和电机的选择20参考文献（Reference9 21i课程设计：某工厂锅炉烟气脱硫设计本次课程设计的题目为对某工厂锅炉烟气脱硫设计-浮阀塔用石灰-石膏
2、法设计，主要任务是反应器的设计和计算。其中初步设计要完成设计说明书一份，主要设备图一张，主要是完成浮阀塔平面图。关键字：浮阀塔，石灰一一石膏法第一章设计概述1.1 大气污染1.1.1 定义大气污染系指由于人类活动或自然过程使得某些物质进入大气中， 呈现出足 够的浓度，达到了足够的时间，并因此而危害了人体的舒适、健康和人们的福利， 甚至危害了生态环境。大气污染指大气中某种物质的浓度超过正常水平， 造成可测的对人体、动物、 植被和材料的影响的大气状况。大气污染指大气中某种不良成分达到一定的浓度，造成有害的影响的大气 状况。这种成分可能对人体健康、植被、器物或者全球环境以及通过浑浊的空气 或不愉快的
3、气味对环境美学造成负面的影响。如果大气中的物质达到一定浓度，并持续足够的时间，以致对公众健康、 动物、植物、材料、大气特性或环境美学产生可测量的不利影响，这就是大气污 染。1.1.2 大气污染的分类按污染源存在形式：固定污染源、移动污染源。按污染源排放方式：高架源、面源、线源。按污染源排放时间：连续源、间断源、瞬时源；按污染源产生类型：工业污染源、家庭炉灶、汽车排气。按污染影响的范围：局部地区污染（烟囱排气）、地区性污染（南昌市区的大 气污染）、广域污染（东北重工业区的SO2亏染）、全球性污染（温室效应、臭氧 层破坏）全球性大气污染问题：温室效应、臭氧层破坏、酸雨1.1.3 大气污染物1 、定
4、义：大气污染物系指由于人类活动或自然过程排入大气的并对人和环 境产生有害影响的那些物质。2 、来源：可分为自然污染源和人为污染源两类。3 、分类：按存在状态可分为两类：气溶胶状态污染物在大气污染中，气溶胶系指沉降速度可以忽略的小固体粒子、液体粒子或它 们在气体介质中的悬浮体系。从大气污染控制的角度，按照气溶胶的来源和物理 性质，可将其分为粉尘、烟、飞灰、黑烟、雾。气体状态污染物气体状态污染物是以分子状态存在的污染物， 简称气态污染物。气态污染物 的种类很多，总体上可以分为五大类：以二氧化硫为主的含硫化合物、以氧化氮 和二氧化氮为主的含氮化合物、碳氧化物、有机化合物及卤素化合物。1.1.4大气污
5、染的危害世界卫生组织和联合国环境组织发表的一份报告说：“空气污染已成为全世界城市居民生活中一个无法逃避的现实。”如果人类生活在污染十分严重的空气 里，那就将在几分钟内全部死亡。 工业文明和城市发展，在为人类创造巨大财富 的同时，也把数十亿吨计的废气和废物排入大气之中，人类赖以生存的大气圈却 成了空中垃圾库和毒气库。因此，大气中的有害气体和污染物达到一定浓度时， 就会对人类和环境带来巨大灾难。一、大气污染对人体和健康的伤害大气污染物主要通过三条途径危害人体：一是人体表面接触后受到伤害，二是食用含有大气污染物的食物和水中毒， 三是吸入污染的空气后患了种种严重的疾病。二、大气污染危害生物的生存和发育
6、大气污染主要是通过三条途径危害生物的生存和发育的：一是使生物中毒或枯竭死亡，二是减缓生物的正常发育， 三是降低生物对病虫害的抗御能力。 植物在生长期中长期接触大气的污染， 损伤 了叶面，减弱了光合作用；伤害了内部结构，使植物枯萎，直至死亡。大气污染 对动物的损害，主要是呼吸道感染和食用了被大气污染的食物。 大气污染使动物 体质变弱，以至死亡。大气污染还通过酸雨形式杀死土壤微生物，使土壤酸化， 降低土壤肥力，危害了农作物和森林。三、大气污染对物体的腐蚀大气污染物对仪器、设备和建筑物等，都有腐蚀作用。如金属建筑物出现的锈斑、古代文物的严重风化等。四、大气污染对全球大气环境的影响大气污染发展至今已超
7、越国界，其危害遍及全球。对全球大气的影响明显表现为三个方面： 一是臭氧层破坏，二是 酸雨腐蚀，三是全球气候变暖。几种大气污染物对人体的危害名称对人体的影响二氧化 硫视程减少，流泪，眼睛有炎症。闻到有异味，胸闷，呼吸道 有炎症，呼吸困难，肺水月中，迅速窒息死亡硫化氢恶臭难闻，恶心、呕吐，影响人体呼吸、血液循环、内分泌、消化和神经系统，昏迷，中毒死亡氮氧化 物闻到有异味，支气管炎、气管炎，肺水月中、肺气月中，呼吸困 难，直至死亡粉尘伤害眼睛，视程减少，慢性气管炎、幼儿气喘病和尘肺，死 亡率增加，能见度降低，交通事故增多光化学烟 雾眼睛红痛，视力减弱，头疼、胸痛、全身疼痛，麻痹，肺水 月中，严重的在
8、1小时内死亡碳氢化合 物皮肤和肝脏损害，致癌死亡一氧化碳头晕、头疼，贫血、心肌损伤，中枢神经麻痹、呼吸困难， 严重的在1小时内死亡氟和氟化 氢强烈刺激眼睛、鼻腔和呼吸道，引起气管炎，肺水月中、氟骨 症和斑釉齿，氯气和氯 化氢刺激眼睛、上呼吸道，严重时引起中毒性肺水月中铅神经衰弱，腹部不适，便泌、贫血，记忆力低下1.1.5脱硫的必要性我国是以燃煤为主的能源结构的国家， 煤产量已据世界第一位。燃煤造成的 大气污染有粉尘、SO2 NO*口 CO冷，随着煤炭消费的不断增长，燃煤排放的 二氧化硫也不断增加，致使我国酸雨和二氧化硫污染日趋严重。如果如此大量的燃煤，未经处理即排入大气，将使我国SO2的排放总
9、量步入 世界第一位。大气污染将引起严重的环境问题。其中最主要的问题之一就是“环境酸化”。“环境酸化”是SO2 NO刈卜入大气中有密切的关系。它们以两 种方式进入地面：湿沉降一一大气中的SO2 NOXt雨水洗脱到地面；干沉降一一大气中的SO2 NOXft接落到植物或潮湿的地表面。我国很多城市空气二氧化硫污染十分严重， 目前已有62%勺城市环境空气二 氧化硫平均浓度超过国家 环境空气质量标准 二级标准。日平均浓度超过国家 环境空气质量标准三级标准。根据1998年中国环境状况公报：“我国的大气 环境污染仍然以煤烟型为主，主要污染物是二氧化硫和烟尘。因此控制二氧化硫 排放已成社会和经济可持续发展的迫切
10、要求，势在必行。1.2设计依据和设计任务1.2.1 原始依据1 .设计题目：某工厂锅炉烟气脱硫设计2 .设计基础资料：原始数据：Q=66000m3/d尾气成分及温度：QCO2N2 H2O7%11%72%9.8%烟气微量组分：SO 2 2000Ppm大气压 100Kpa温度 650C1.2.2 设计内容和要求1 .根据以上尾气条件和设计资料，设计采用浮阀塔用石灰 -石膏法处理烟 气。脱硫效率达到85%以上2 .完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：1、石灰投加量计算2、塔径计算3、塔板的结构形式4、浮阀板的开孔率及阀孔排列5、浮阀板塔的 流体力学计算6、管道计算7、法兰的选择8、风机的选择
11、3 .完成初步设计图纸1张：浮阀塔设备图。4 .按照要求完成课程设计文件。1.2.3 设计目的和意义锅炉燃料中的硫在燃烧过程中与 Q反应生成氧化物（主要是SO和SO）, 脱硫工艺所要脱除的就是锅炉尾气中的有害气体 SO和SO。据联合国环境规划署1988年公布的统计资料显示，SO已成为世界第一大污 染物，人类每年向大气排放的SO达1.8亿吨3。据统计，1995年全国二氧化硫 排放量2370万吨，占世界首位。电力工业的火力发电厂的排放量为830万吨，约占35%到2000年，随火电装机容量的增长，如果再不采取有力的控制措施， 燃煤电厂排放的二氧化硫将达到全国总排放量（预计2730万吨）的50%预计在
12、2010年燃煤电厂排放的二氧化硫将增加到占全国总排放量的65%很显然，要达到国务院提出的要求在2010年将二氧化硫排放量控制在2000年的水平，电 力工业将成为消减二氧化硫排放量的重点工业40因此本课程设计主要研究目的为根据设计所给参数对烟气脱硫除尘系统进 行系统的设计，有效地控制空气污染物，改善空气质量，提高居民生活质量。 1.3浮阀塔1.3.1 浮阀塔的工作原理浮阀塔板具有泡罩塔板和筛孔塔板的优点，并改进了它们的缺点，应用广泛。浮阀塔板的结构特点是在塔板上开有若干个阀孔， 每个阀孔装有一个可上下 浮动的阀片，阀片本身连有几个阀腿，插入阀孔后将阀腿底脚拨转 90。，以限 制阀片升起的最大高度
13、，并防止阀片被气体吹走。阀片周边冲出几个略向下弯的 定距片，当气速很低时，由于定距片的作用，阀片与塔板呈点接触而坐落在阀孔 上，在一定程度上可防止阀片与板面的粘结。最小开度2. 5itub 最大开展以悯片阀孔搭板芹词的主费里式 （CP】军浮同 Kb）Y-4里浮河 （Gt里济同操作时，由阀孔上升的气流经阀片与塔板间隙沿水平方向进入液层，增加了气液接触时间，浮阀开度随气体负荷而变，在低气量时，开度较小，气体仍能以 足够的气速通过缝隙，避免过多的漏液；在高气量时，阀片自动浮起，开度增大, 使气速不致过大。1.3.2 浮阀塔的优缺点阀片最小开度2. 5mm定距片阀孔搭板 ，赢泡罩塔由于齿缝开度是固定的
14、，因此其对蒸汽负荷变动适应性能较差。 汽速 小时，汽液接触不好；汽速大时，又易使蒸汽吹开液体。多孔塔虽然结构简单， 处理能力大，但操作弹性较小。浮阀塔通过实践证明具有以下优点。允许的蒸 汽速度大，因此生产能力大，约比泡罩塔提高 20%40%,与筛板塔相近。 由于浮阀塔的开启高度可随着汽速的大小自动进行调节，因此操作弹性大，在较宽的汽速变化范围内板效率变化范围较小， 有实验表明，其最大负荷与最小负荷 的比可达56左右。由于自由截面积较大，汽液接触状态良好；以及汽从水 平方向吹出，汽液搅动好，雾沫夹带量小，接触时间长，因此塔板效率高。其缺 点是处理易结焦、高粘度的物料时，阀片易与塔板粘结；在操作过
15、程中有时会发 生阀片脱落或卡死等现象，使塔板效率和操作弹性下降。第二章 设计说明书2.1 本设计采用的脱硫系统脱硫系统工艺采用石灰石/石膏湿法脱硫工艺，系统主要由：烟气系统、吸收 氧化系统、浆液制备系统、石膏脱水系统、排放系统等组成。具基本工艺流程为： 锅炉烟气经电除尘器除尘后，通过增压风机、转转式气一气换热器降温后进入浮 阀塔。在浮阀塔内烟气向上流动且被向下流动的循环浆液以逆流方式洗涤。循环浆液则通过喷浆层内设置的喷嘴喷射到浮阀塔中，以便脱除SQ、HCl和HF,与此同时在“强制氧化工艺”的处理下反应的副产物被导入的空气氧化为石膏 (CaSO- 2HO),并通过石膏浆液泵排出，进入石膏脱水系统
16、。浆液池底部进行搅 拌，防止浆液中的固体成分沉积结垢。经过净化处理的烟气流经浮阀塔顶部的两 级除雾器除雾，在此处将清洁烟气中所携带的浆液雾滴去除。最后，洁净的烟气通过烟道进入烟囱排向大气。工艺流程框图如下图：2.1.1 石灰石-石膏湿法脱硫工艺石灰石一石膏湿法烟气脱硫工艺是当今世界各国应用最多和最成熟的湿法 工艺，该工艺主要是采用廉价易得的石灰石或石灰作为脱硫吸收剂，石灰石经 破碎磨细成粉状与水混合搅拌制成吸收浆液。当采用石灰作为吸收剂时，石灰粉 经消化处理后加水搅拌制成吸收浆液。在浮阀塔内，吸收浆液与烟气接触混合， 烟气中的二氧化硫与浆液中的碳酸钙以及鼓入的氧化空气进行化学反应被吸收 脱除，
17、最终产物为石膏。脱硫后的烟气依次经过除雾器除去雾滴，加热器加热升 温后，由增压风机经烟囱排放，脱硫渣石膏可以综合利用。石灰石(石灰)/石膏湿法脱硫主要特点如下：(1)脱硫效率高；(2)引进早，技术成熟，可靠性高；(3)对煤种变化的适应性强；(4)系统复杂，占地面积较大，一次性建设投资相对较大；(5)吸收剂资源丰富，价格便宜；(6) 脱硫副产物便于综合利用；(7) 后期处理复杂，二次污染严重；(8) 脱硫系统无法快速响应锅炉负荷的变化运行；(9) 粉尘排放浓度较难满足要求；(10) 整个系统物料处于浆状，制浆、喷淋系统易结垢、堵塞，工艺复杂，系 统管理、维护费用较高。2.2 石灰一石膏法脱硫处理
18、工艺原理现代的烟气脱硫工艺中，烟气用含亚硫酸钙和硫酸钙的石灰石/石灰浆洗涤, SO2t浆液中的碱性物质发生化学反应生成亚硫酸盐和硫酸盐，新鲜石灰石或石 灰浆液不断加入脱硫液的循环回路。浆液中的固体(包括燃煤飞灰)连续地从浆 液中分离出来并排往沉淀池。衰8-4 石灰石和石灰法烟气脱硫反应机理脱硫剂石灰石石灰主要反应SOKG + 也H +匚-匚5 *据* + HCQ,Cd +HSC3, +20 HCa9Q,-2H，()+HH* + HCO；ELSOlH十 HSt3Cat J + H2O-*C(OH)j+2OH-Ca + H9Q：十 2H20 4caS(%+2H4)+H2H1 + 2OH f 祖。总
19、反应十 SC + 2曰0-*小笊 -20+ 5s,故降液管尺寸可用。降液管底隙高度为简便起见，才用下式计算：h 0=Ls/(lw*u 0/)取降液管底隙处液体流速 U0/=O.13m/s ,则：h o=0.028/(2.112*0.13)=0.1m3 .塔板布置及浮阀数目与排列取阀动能因子Fo=10用下式求孔速uo即u 0=Fo/M 产10/044=9.79m/s每层塔板上的浮阀数，即N=Vs/(兀 *d 02*u o/4)=18.33/(3.14*0.0392*9.79/4)=1568.13取 N=1569取边缘区宽度Wc=0.06,破沫区宽度Ws=0.1mR=D/2-Wc=3.2/2-0.
20、06=1.54mx=D/2-(Wd+Ws)=3.2/2-(0.416+0.1 ) =1.084mAa=2* xv(R2-x2)+ 兀 R2*arcsin(x/R ) /180 =2* 1.084 V(1.54 2-1.084 2)+3.14*1.54 2*arcsin(1.084/1.54) /180 2=3.037m浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心距t=75mm=0.075m则可按下式估算排间距 t/,即 t /=Aa/ (N*t) =3.037/ (0.075*1569) =0.0258=25.8mm考虑到塔的直径较大，必须采用分块式塔板，而各分块的支承与衔接也要占去一部分
21、鼓泡区面积，故取t/=65mm按t=75mm t/=65mmZ等腰三角形叉排方式作图，排得阀数1569个按N=1569重新核算孔速及阀孔动能因数：u 0=18.33/(兀 *0.039 2*1569/4)=9.78m/sFo=u*，p v=9.78* ,1.044=9.99浮阀动能因数F。变化不大，仍在9-12范围内。塔板开孔率=u/u 0=(2.28/9.78)*100%=23.31%4 .塔板流体力学验算(1)气相通过浮阀塔板的压强降可根据下式计算塔板压强降，即:h p=hc+h+hk干板阻力：由下式计算，即uoc=1.825，(73.1/1.044)=10.26m/s因U0 u,故按下式
22、计算干板阻力，即hc=19.9*U 00.175/ p l =19.9*9.78 0.175/1120=0.0265m 液柱板上充气液层阻力：取充气系数e 0=0.5 ,有h l= 0*hL=0.5*0.08=0.04m 液柱液体表面张力所造成的阻力h。：此阻力很小，忽略不计。因此，与气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高度为h p=0.0265+0.04=0.0665 液柱M 单板压降 Pp=hp*p l*g=0.0665*1120*9.81=730.65Pa淹塔为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度。H d0 (HT+hw)Hd可用下式计算，即 Hd=hp+hl+hd与气体
23、通过塔板的压强降所相当的液柱高度hp：前已算出hp=0.0665 液柱液体通过降液管的压头损失：因不设进口堰，故按下式计算，即h d=0.153*Ls/(lwh 0)=0.153*0.028/(2.112*0.1)=0.020m 液柱板上液层高度：前已选定板上液层高度为hL=0.08m则 H d=0.0665+0.08+0.020=0.1665m取=0.5,又已选定 Hr=0.45m,hw=0.043o 则(HT+hw)=0.5*(0.45+0.043)=0.2465可见(H+hw),符合防止淹塔的要求。(3)雾沫夹带 按以下两式计算泛点率，即仁一+鹏4泛点率=丫工了黑100%F，r(a)泛点
24、率=丹X100%II . 一,.：(b)板上液体流径长度 ZL=D-2Wd=3.2-2*0.416=2.368m板上液流面积 A=A-2Af=8.04-2*0.0791=7.8818m 2取物性系数K=1.0,又查图得泛点负荷系数 G=0.126,将以上数值代入（a）式得泛点率=72.1%又按（b）式计算泛点率，得泛点率=72.28%根据以上两式计算出的泛点率都在 80%Z下，故可知雾沫夹带量能够满足的要“0.1。（阀板（气）求。泛点率二+ L36&Z附表1物性系数K系统物性系数K无泡沫，正常系统1.0氟化物（如BF3,氟里昂）0.9中等发泡系统（如油吸收塔、胺及乙一醇冉生塔）0.85多泡沫系
25、统（如胺及乙二胺吸收塔）0.73严重发泡系统（如甲乙酮装置）0.60形成稳定泡沫的系统（如碱再生塔）0.305.塔板负荷性能图雾沫夹带依下式做出，即按泛点率为80%+算如下：整理得 0.0305Vs+3.2205Ls=0.7945或 Vs=26.05-105.59Ls （1）由式（1）知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个Ls值，依式（1）算出相应的Vs值列于本例附表1中。据此，可做出雾沫夹带线（1）。附表13Ls(m /s)0.0020.01Vs(m3/s)25.8424.99液泛线联立以下三式比“冏+K得：，,， 一二二. J由上式确定液泛线。忽略式h,中，则有步（十加）=5.弘生+
26、0.153K FT J代Pi 2g+ （1 + 与）h2.8410003600L因物系一定，塔板结构尺寸一定，则HT、hwA h。、lw、值，而u。与Vs又有如下关系，即 0及等均为定式中阀孔数N与孔径小亦为定值，因此可将上式简化为Vs与Ls的如下关系式:230.01167=0.175-85.75-0.965厅二15.0-734 腿-82.69呼Vs值列于本例附表2中。在操作范围内任取若干个Ls值，依式(2)算出相应的 据表中数据做出液泛线(2)0.0010.0050.0090.0133.763.523.293.03附表2Ls(m 3/s)Vs(m 3/s)液相负荷上限线液体的最大流量应保持在
27、降液管中停留时间不低于35so依下式知液体在降液管内停留时间为AfHr 上上=35s4以9 =5s作为液体在降液管中停留时间的下限，则（Ls） ma户Af*HT/5=0.0791*0.45/5=7.119*10 -3（3）求出上限液体流量Ls值（常数）。在Vs-Ls图上液相负荷上限线为与气体流量Vs无关的竖直线（3）漏液线 对于F1型重阀，依=见V=5计算，则u0=-Lo又知. ：v二，2一Vs = do Nu o4则得 Vs = do N4以 =5作为规定气体最小负荷的标准，则：（Vs）min=N*u o* 九 *d o2/4=（兀/4）*0.0392*1569*5/ M.044=1.332
28、m3/s （4）液相负荷下限线取堰上液层高度h0w=0.006m作为液本负荷下限条件，依how的计算式计算出E 3600(Ls)min lW= 0.006Ls的下限值，依此做出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线（5）2.841000取E=1,则(Ls) ma=(0.006*1000/2.84) 3/2*(lw/3600)=(0.006*1000/2.84)3/2*(2.112/3600)=1.8*10 -3m/s(5)根据本题附表1, 2及式(3), (4), (5)可分别做出塔板负荷性能图上的(1),（2）, （3）, （4）及（5）共五条线，如下图2分析与讨论由塔板负荷性能图可以
29、看出：P （设计点），处在适宜操作区内的适中位任务规定的气，液负荷下的操作点置。塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作的下限由液相负荷下限控制。按照固定的液气比，查出塔板的气相负荷上限（ Vs）max=2.8,气相负荷下限（Vs）min=0.817 ,所以操作弹性=2.8/0.817=3.43图3.设计结果列表3.4管道的计算Q=66OOOVh项目数值及说明备注塔径D, m板间距Ht, m塔板型式空塔气速u, m/s堰长lw, m堰局hw, m板上液层局度 hL, m 降液管底隙高度h。，m浮阀数N,个阀孔气速Uo, m/s 阀孔动能因数F。临界阀孔气速uc, m/s孔心距t, m排间距t,
30、m单板压降 pp, Pa液体在降液管内停留时间0 , s降液管内清液层高度Hd, m泛点率气相负荷上限（Vs）max, m3/s气相负荷卜限（Vs）min, m3/s操作弹性3.20.45单溢流弓形降液管2.3772.1120.0430.080.115699.799.9910.260.0700.065730.656.6860.166572.282.81.3323.43分块式塔板等腰三角形叉排指同一横排的孔心距指相邻二横排的中心线距离雾沫夹带控制漏液控制3.4.1管径的计算由于各管道流量一样，取流速 v=12 m/s则 d = . 4 V,3.14 v式中，V管道的烟气流量，m/sv一管道内烟气
31、流速，m/s可得，d=V4*18.33(3.14*12)=1.395m3.4.2 各管道阻力压损L ：”2管道：摩捺压力损失为，Pl = L (Pa)d 2式中，L管道长度，m, 15md 管道直径，m, 1.395mP烟气密度，1.044Kg/m3v 管中气流平均流速，m/s九一摩擦阻力系数取0.02带入数据可得， Pli=0.02*15*1.044*12 2/(2*1.395)=16.165Pa各管件局部压损系数为：集气罩”0.12; 900弯头 ”0.25E E =0.12+0.25=0.37则局部阻力损失 Pm=0.37*1.044*12 2/2=27.812Pa Pi=A FLi+A
32、 Pm=43.977Pa管道：摩捺压力损失为R = L 32(Pa)d 2带入数据可得， FL2=0.02*10*1.044*12 2/(2*1.395)=10.777Pa各管件局部压损系数为：900弯头2个七=0.25则局部阻力损失 Pm2=0.25*2*1.044*12 2/2=37.584Pa P2=A PL2+A Pmk48.361Pa管道：根据锅炉大气污染排放标准中的规定则可确定烟囱的高度必须大于40m ,这里取40m,流速为12m/s.2摩捺压力损失为:PL -：. L (Pa)d 2带入数据可得， Pl3=0.02*40*1.044*12 2/(2*1.395)=43.107Pa
33、该管段局部压损主要包括风机进出口及排风口伞形风帽的压力损失，若风机入口处变径管压力损失忽略不计，风机出口 己=0.1 (估算)，伞形风帽己=1.3E E =0.1+1.3=1.4则局部阻力损失 Pm3=1.4*1.044*12 2/2=105.235Pa RM Pl3+A Pm-=148.342Pa3.4.3 浮阀塔的压力损失：取 P4=900Pa3.4.4 则系统总阻力为：EAP=A Pi+APb+A P4=43.977+48.361+148.342+900=1140.68Pa3.5风机和电机的选择3.5.1 风机风量的计算Q 0=Q*1.1=66000*1.1=72600 m3 h3.5.
34、2 风机风压的计算 P0=A P*1.2=1140.68*1.2=1368.816Pa根据上述风量和风压和温度，在通风机样本上选择一般离心通风机，型号为T4-72 ,风压范围 180-3000Pa,风量范围 794-79015 m3/h,功率范围 0.75-75,最高允许温度80c复核电机功率：Ne=Q* Po*K/(3600*1000 4 1 ” 2)=72600*1368.816*1.3/(3600*1000*0.5*0.95)=75.55kw，风机在全压头时的效率，取 0.5 ;I机械传送效率，此采用风机直接与电机传动，取 0.95K 电动机备用系数，取1.3 参考文献：1大气污染控制工
35、程(第二版)，郝吉明、马广大主编，高等教育出版社；2硫氮污染防治工程技术及应用，郭东明编，化学工业出版社；3化工原理，姚玉英编，天津科学技术出版社；4化工工艺设计手册，医药农药工业设计组编，上海化学工业出版社；5化工设备设计手册，上海人民出版社；6三废处理工程技术手册(废气卷)，化学工业出版社。 李喜，李俊.烟气脱硫技术研究进展M.北京：化学工业出版社， 2006.8: 568 王斌斌，仇性启.烟气脱硫技术研究现状与进展J.通用机械，2006,(01) : 75 799 官一明，李仁刚.湿式石灰石烟气脱硫工艺现状和发展J.电力环境保护，1999(2): 25 2810 王伟能.简易湿法石灰/石灰石烟气脱硫工艺设计及实践J.能源环境 保护，2004,(01): 1 4
