1、11 引言现代机电行业中经常会碰到一些复杂的运动，这对电机的动力荷载有很大影响。伺服驱动装置是许多机电系统的核心，因此，伺服电机的选择就变得尤为重要。首先要选出满足给定负载要求的电动机，然后再从中按价格、重量、体积等技术经济指标选择最适合的电机。设计时进给伺服电机的选择原则是：首先根据转矩速度特性曲线检查负载转矩，加减速转矩是否满足要求，然后对负载惯量进行校合，对要求频繁起动、制动 h 的电机还应对其转矩均方根进行校合，这样选择出来的电机才能既满足要求，又可避免由于电机选择偏大而引起的问题。本文主要叙述了针对 VMC 750 立式加工中心的功能要求和规格参数，对各轴的伺服电动机进行计算选择，确
2、定 FANUC 伺服电动机的型号和规格大小，并给出数据表。同时在论文中简述了各数据的计算公式以及数据计算例子。让读者能够直观的了解 VMC750 的伺服电机的数据信息，并知道如何根据一台加工中心的功能要求和规格参数进行数据计算，来选择合适的伺服电机。22.选择电动机时的必要计算在伺服电机选型计算当中其主要数据包括：负载/ 电机惯量比，加减速力矩， 切削负载转矩，连续过载时间等几方面的内容，本节内容便为大家简述了以上重要数据的计算方式。21 负载/ 电机惯量比正确设定惯量比参数是充分发挥机械及伺服系统最佳效能的前提，此点在要求高速高精度的系统上表现尤为突出，伺服系统参数的调整跟惯量比有很大的关系
3、，若负载电机惯量比过大，伺服参数调整越趋边缘化，也越难调整，振动抑制能力也越差，所以控制易变得不稳定；在没有自适应调整的情况下，伺服系统的默认参数在 13 倍负载电机惯量比下，系统会达到最佳工作状态，这样，就有了负载电机惯量比的问题，也就是我们一般所说的惯量匹配，如果电机惯量和负载惯量不匹配，就会出现电机惯量和负载惯量之间动量传递时发生较大的冲击；下面分析惯量匹配问题。TM - TL = ( JM + JL ) （1）式中，TM电机所产生的转矩；TL负载转矩；JM电机转子的转动惯量；JL负载的总转动惯量； 角加速度。22 加减速力矩伺服电机除连续运转区域外，还有短时间内的运转特性如电机加减速，
4、用最大转矩表示；即使容量相同，最大转矩也会因各电机而有所不同。最大转矩影响驱动电机的加减速时间常数7，使用公式(3)，估算线性加减速时间常数ta，根据该公式确定所需的电机最大转矩，选定电机容量。ta = ( JL + JM ) n95.5(0.8Tmax - TL )（3）式中，n 电机设定速度，r/min；JL电机轴换算负载惯量，kgcm2；3JM电机惯量，kgcm2；Tmax电机最大转矩，Nm；TL电机轴换算负载（摩擦、非平衡）转矩，Nm。23 切削负载转矩在正常工作状态下，切削负载转矩 不超过电机额定转矩 的 80%。连续特性（连续实效负载转矩）对要求频繁起动、制动的数控机床，为避免电机
5、过热，必须检查它在一个周期内电机转矩的均方根值，并使它小于电机连续额定转矩，其具体计算可参考其它文献。在选择的过程中依次计算此五要素来确定电机型号，如果其中一个条件不满足则应采取适当的措施，如变更电机系列或提高电机容量等24 连续过载时间连续过载时间应限制在电机规定时问之内。但是， Tc 若小于了 Tms 则勿需对此项进行检验。 Tlam T Mon， 式中 TLam 连续过载时间，min TMON 电机规定过载时问，min43 VMC 750立式加工中心伺服电机的选择选择电机时的计算条件 叙述 VMC750 立式加工中心伺服轴（见图 3-1-1）的电机选择步骤。图 3-1-1 水平运动伺服轴
6、例：工作台和工件的 W ：运动部件（工作台及工件）的重量（kgf）=600kgf机械规格 ：滚动导轨摩擦系数：0.01 ：驱动系统的效率：0.95fg ：夹具固定力：50kgfFc ：由切削力产生的推进阻力：500kgfFcf ：由切削力矩产生的工作台对滑动表面的压力：25kgfZ1/Z2：齿轮减速比：1：1例：进给丝杠的（滚珠 Db ：轴径=32 mm丝杠）的规格 Lb ：长度：900mm，单支承P ：螺距：12mm例：电机轴的运行规格 快进速度：X、Y 轴：30m/min；Z 轴：24m/min5加速时间：0.1s3.1 惯量匹配计算 为使伺服进给系统的进给执行部件具有快速相应能力，必须选
7、用加速能力大的电动机，亦即能够快速响应的电机（如采用大惯量伺服电机） ，但又不能盲目追求大惯量，否则由于不能从分发挥其加速能力，会不经济的。因此必须使电机惯量与进给负载惯量有个合理的匹配。通常在电机惯量 与负载惯量 （折算至电动机轴）或总惯量 之间，JML Jr推荐下列匹配关系： 14JML或 8.05.r或 5.02.JrL3.1.1 回转的惯量：回转体： （kg. ）LgJD432m2-回转体材料的密度D-回转体直径L-回转体长度g-重力加速度有台阶的回转体，按每段计算后相加6.)(3224141LDgJ3.1.2 直线运动物体的惯量 22LgWJW-直线运动物体的重力L-电机转一圈时物体
8、移动的距离，如电机与丝杠直联， hspL丝 杠 导 程推倒过程：根据能量守恒定律 221)(21JvmWTTW丝杠转一圈时： tthTWTWsp221)(21于是得： 22)(mJspTWT齿轮传动惯量转换： nJ221i2负载折算到电机轴上的转动惯量： )(2JJiGWTspCGext -丝杠上联轴器的转动惯量JC7-丝杠转动惯量Jsp-工作台和工件折算到丝杠上的转动惯量TW-齿轮减速机构的转动惯量G-齿轮减速器传动比i电机轴上的驱动系统总惯量： JMLgen3.2 加减速力矩按下步骤计算加速力矩： 计算加速力矩： 步骤1 假定电机由NC控制加/减速，计算其加速度。将加速度乘以总的转动惯量（
9、电机的惯量 + 负载惯量） ，乘积就是加速力矩。 3.2.1 直线加/减速 图 3-2-1 直线加/减速时间与速度，速度与转矩关系图Ta = (Vm/60) 2( 1/ta )Jm （1-e -ks。ta ）+ +( Vm/60 ) 2(1/ta) JL（1-e -ks。ta ）Vr = Vm1-(1/Taks ) (1 - e-ks。ta )8Ta :加速力矩(kgfcm) Vm :电机快速移动速度(min-1) ta :加速时间(sec) Jm :电机的惯量(kgf.cm.s2) JL :负载的惯量 (kgf.cm.s2) Vr :加速力矩开始下降的速度(与Vm不同) (min-1) Ks
10、 :位置回路的增益(sec-1) :机床的效率例子: 在下列条件下进行直线加/减速： 电机为2/3000。首先计算电机和负载惯量，然后计算加速转矩。电机惯量Jm为0.0061(kgf.cm.s2)，Vm为3000(min-1)，ta为0.1(s),ks为30(sec-1)，JL=0.0247(kgf.cm.s2)。 Ta = 3000/60 21/0.10.0061（1-e-300.1）+ + 3000/6021/0.10.0247（1-e-300.1）0.9 = 100.1(kgf.cm.) = 9.81(Nm) 图 3-2-2 速度与转矩示意图由2/3000的速度-转矩特性可以看到，9.8
11、1（Nm）的9加速力矩处于断续工作区的外面（如图3-2-2的特性曲线和电机的数据单）。（2/3000的力矩是不够的。） 如果轴的运行特性（如，加速时间）不变，就必须选择大电机。比如，选择3/3000（Jm为0.02 kgf.cm.s2），重新计算加速力矩如下： Ta = 123.7(Kg.cm) = 12.1(Nm) Vr = 2049(min-1) 由该式可知，加速时，在转速2049(min-1)时，要求加速力矩为12.1 Nm。由上面的速度-力矩特性可以看出，用3/3000 电机可满足加速要求。由于已将电机换为3/3000，则法兰盘尺寸已经变为130mm130mm。若机床不允许用较大电机，
12、就必须修改运行特性，例如，使加速时间延长。3.2.2 不控制加/减速时图 3-2-3 不控制加/减速时时间与速度，速度与转矩示意图公式为：Ta = 2 （Jm+JL ）Ta =1/ks计算加速力矩：步骤 2 为了得到电机轴上的力矩 T，应在加速力矩 Ta 上增加 Tm（摩擦力矩） 。T = Ta+TmT = 12.1(Nm)+0.9(Nm) = 13.0 (Nm)计算加速力矩：步骤3 核算上面步骤2计算出的力矩T应小于或等于放大器已限10定的力矩。用相应电机的速度-转矩特性和数据单核算由步骤1算得的Vr 时的T应在断续工作区内。因为 Vr 为 2049(min-1)，T 为 13.0(Nm)，
13、用指定的时间常数加速是可能的（条件 2）3.2.3 计算力矩的均方根值计算快速定位频率 绘制快速定位一个周期的速度-时间和转矩-时间图，如下图。普通切削时，快速定位的频率不会有问题；但是，对于有些频繁快速定位的机床必须检查加/减速电流是否会引起电机过热。图 3-2-4 速度-时间和转矩-时间周期图根据力矩-时间图可以得到一个运行周期的加于电机上力矩的均方根值。对该值进行核算，确保要小于或等于电机的额 定力矩（条件3）如果Trms小于或等于电机静止时的额定力矩（Ts），则选择的电11机可以使用。（考虑到发热系数，核算时静止力矩应为实际静止额定力矩的90%。例子：在下列条件下选用3/3000（Ts
14、=31 kgf.cm）=3.0Nm的电机：Ta=12.1 Nm,； Tm=To=0.9 Nm；t1= 0.1 s；t2=1.8s；t3=7.0s。= 20.2 Nm Ts0.9=2.90.9=2.61 Nm 因此，用3/3000电机可以满足上述运行条件。（条件3）计算在一个负载变化的 若负载（切削负载，加/减速度）变化频繁，其力矩-时间图工作周期内的转矩Trms 如下图所示。用该图计算出力矩的均方根值后进行核算，和上述一样，使其小于或等于电机的额定力矩。图3-2-5 工作周期转矩图123.2.4 计算最大切削 核算工作台以最大切削力矩 Tmc 运动的时间（在负荷期间力矩的负荷百分比 或 ON的
15、时间）要在希望的切削时间内。 （条件 5） 如果切削时加于电机轴上的 Tmc（最大负载力矩）-由1.1算得的小于电机的静止额定力矩(Tc)与(热效率)的乘积，则所选电机可以满足连续切削。若 Tmc 大于该乘积（TmcTc） ，则按下述步骤计算负荷时间比（ton） 。Tmc 可以在整个切削周期内加到电机上。 （假设为 0.9，考虑机床运行条件计算负荷百分比。 ）TmcTc 可用最大切削力矩连续运行（用最大切削力矩运行的周期负荷百分比是 100%） 。 TmcTc 根据下图和公式计算周期负荷的百分比。例如： 如3.2 的计算结果： Tmc=21.8 kgf.cm=2.1 Nm OS: Tc=30
16、kgf.cm=2.9 Nm 2.90.9=2.6 Nm2.1 Nm=Tmc 连续切削不会有问题。13计算最大切削力矩的周期负荷百分比图 3-2-6 最大切削力矩周期负荷图用3.2所述的方法计算一个切削周期内力矩的均方根值，指定间 t on 和 t off，以使均方根值不要超过静止额定力矩 Tc 与热效率乘积。则最大切削力矩的周期负荷百分比计算如下： 最大切削力矩的（Tmc）周期负荷百分比= (Tom/T )100% 例如： 假设 Tmc=4.0 Nm；Tm=0.9 Nm 14即，非切削时间与切削时间的百分比为 1.6，或更大一周期负荷的百分比为： ( Ton/Toff )100 = 38.5%
17、 所以，3/3000 电机满足上述选择条件 15。 3.2.5 定位加速时的最大转距计算定位加速时最大转距M: MJtnLamM)(602-快速移动时的电机转速ta-加速减速时间，按 Ktsa/3，取150200msKs-系统的开环增益，通常8 s125 ，加工中心一般取 ss120左右；JM-电机惯量，可从样本查得； L-负载惯量-负载转距若是M小于伺服电机的最大转距 max，则电机能以所取的时间常数进行加速和减速。4 电机的选择 根据加于电动机上的负载，快速运动速度，系统的分辨率等条件选择电机。本节后面的“伺服电机的选择数据15表” ，可电机每转的工作 添入电机转一转时机床的实际移动量。例
18、如： 台的移动量 当滚珠丝杠的螺距为 12mm，变速比为 2/3 时，每转的移动量为 122/3 =8 mm 若用于转台，变速比为 1/72 时，每转的移动量是 3601/72 = 5 deg。 CNC 的最小输入单位 添入 NC 指令的最小输入单位值。0，15，16，18 系统为0.001mm。 快速移动速度 添入机床实际要求的快速移动速度和坐标进给速度。 和进给速度 惯量 添入折算到电机轴上的全部负载惯量值。惯量值不必很准确，添入 2位或 1 位数即可。例如，0.2865 可添入 0.29或 0.3。注意该值不要包括毒剂本身的惯量值。 负载力矩 由于在电机停止时也可能有非切削力矩，所以在考
19、虑电机的连续力矩时应留有一定余量。负载力矩要小于电机额定力矩的 70%。 快速运动的力矩要添入快速移动稳态时的力矩。要确保该值要小于电机的连续额定力矩。该项数据不要包括加/减速所需力矩。 进给时的切削力，要添入切削时进给方向的最大切削力。 对于最大切削力矩，要添入上述加于电机轴的最大切削力的力矩值。由于切削力产生的反作用力将大大影响力矩的传送效率，所以要想得到精确地最大切削力矩，必须考虑其它数据或在机床上测量。 在垂直轴方向，若上升或下降的负载力矩值不一样，就应添入两个值。 最大负荷（加工） 在“负载力矩”项中添入最大切削力矩的负荷比和 ON时间。 时间/ON时间各值的意义如下图4-1-1。1
20、6图 4-1-1 时间/ON 时间示意图快速移动定位的频率 添入每分钟快速定位的次数。该值用来检查加/减速时电机是否会发热及放大器的放电能量。该组参数是指令的加/减速时间。并非定位的实际执行时间。快速移动时加/减速时间 加/减速时间根据负载惯量，负载力矩，电机的输出力矩和 加工速度决定。FANUC 的CNC快速运动时为线性加/减速。图4-1-2 快速移动时加/减速时间示意图17切削进给时的加/减速 通常，切削进给时用指数函数加/减速。这组数据添入时间常数。图 4-1-3 切削进给时的加/减速示意图动态制动的停止距离 该距离是当故障时，切断机床电源动态制动停止造成移动距离。图4-1-4 动态制动
21、的停止距离示意图Vm ：快速移动速率，mm/min 或deg/min l1 ：由于接收器的延时 t1造成的移动距离 l2 ：由于磁接触器的断开延时 t2 组成的移动距离 l3 ：磁接触器动作后动制动造成的移动距离 （t1+t2）通常大约为 0.05 秒18移动距离（mm或 deg）= = (Vm/60)（t1+t2）+（Jm+J1）（Ano+Bno 3 ）L Jm ：电机的惯量（kg.cm.s 2 ） J ：负载惯量（kg.cm.s 2） No ：电机快速移动速度（rpm） L ：电机一转机移动量（mm或 deg） NoL=Vm A和 B 是常数，随电机而变各种电机的值见下面“动态制动停止距离
22、计算的系数” 。计算动态制动停止距离的系数数据表 19A与B参数数据表计算 A和 B时，假设电源线每相的电阻为 0.05。由于电阻的 变化，表中的数值会稍有不同。 系数值还随伺服放大器改变。这些系数将引起机床停止距离的变20选择伺服电机的数据表机床 类别 型号NC，主轴电机 NC：FANUC （VMC750 ） 主轴电机 KWNo 轴项目X Y Z轴移动方向（水平,垂直） 水平 水平 垂直运动部件的重量(包括工件等) kgf 600 220 51平衡锤的重量 kgf工作台支撑(滑动,滚动,静压)直径节距进给丝杠轴长1总变速比 1:1 1:1 1:1电机轴一转机床移动量 mmNC 的最小移动单位
23、 mm快速运动速度 m/min 30 30 20切削速度 mm/min惯量 kgf.cm.sec2不切削最低速度时 kgf.cm快速运动时 kgf.cm切削力 kg负载力矩最大切削力矩 kgf.cm2最重切削负荷比/ON 时间 %/min21快速定位的频率 次数/min分离型位置编码器机床进给系统的刚性 kgf.cm/rad3反向间隙 mm电机型号反馈型式4快速运动转数 rpm快速运动时的加/减速时间 msec 0.1s 0.1s 0.1s5切削进给时的加/减速时间 msec版本 日期 名称12备注3总结：FANUC VMC750 伺服电机如下X 轴： is12/3000Y 轴： is12/3
24、000Z 轴： is22B/200022结论本文是将电机特性与负载特性分离开，并用图解的形式表示，这种表示方法使得驱动装置的可行性检查和不同系统间的比较更方便，另外，还提供了传动比的一个可能范围。这种方法的优点：适用于各种负载情况；将负载和电机的特性分离开；有关动力的各个参数均可用图解的形式表示并且适用于各种电机。因此，不再需要用大量的类比来检查电机是否能够驱动某个特定的负载。在电机和负载之间的传动比会改变电机提供的动力荷载参数。比如，一个大的传动比会减小外部扭矩对电机运转的影响，而且，为输出同样的运动，电机就得以较高的速度旋转，产生较大的加速度，因此电机需要较大的惯量扭矩。选择一个合适的传动
25、比就能平衡这相反的两个方面。通常，应用有如下两种方法可以找到这个传动比 n，它会把电机与工作任务很好地协调起来。一是，从电机得到的最大速度小于电机自身的最大速度 电机，最大 ；二是，电机任意时刻的标准扭矩小于电机额定扭矩 M 额定 。工作机械频繁启动，制动时所需转矩，当工作机械作频繁启动，制动时，必须检查电机是否过热，为此需计算在一个周期内电机转矩的均方根值，并且应使此均方根值小于电机的连续转矩。负载周期性变化的转矩计算，也需要计23算出一个周期中的转矩均方根值，且该值小于额定转矩。这样电机才不会过热，正常工作。为了保证轮廓切削形状精度和低的表面加工粗糙度，要求数控机床具有良好的快速响应特性。
26、随着控制信号的变化，电机应在较短的时间内完成必须的动作。负载惯量与电机的响应和快速移动 ACC/DEC 时间息息相关。带大惯量负载时，当速度指令变化时，电机需较长的时间才能到达这一速度，当二轴同步插补进行圆弧高速切削时大惯量的负载产生的误差会比小惯量的大一些。因此，加在电机轴上的负载惯量的大小，将直接影响电机的灵敏度以及整个伺服系统的精度。设计时进给伺服电机的选择原则是：首先根据转矩速度特性曲线检查负载转矩，加减速转矩是否满足要求，然后对负载惯量进行校合，对要求频繁起动、制动的电机还应对其转矩均方根进行校合，这样选择出来的电机才能既满足要求，又可避免由于电机选择偏大而引起的问题。致谢毕业论文暂
27、告收尾，这也意味着我在大学学习生活既将结束。回首既往，自己一生最宝贵的时光能于这样的校园之中，能在汤彩萍，苌晓兵，刘建功等老师们的熏陶下度过，实是荣幸之极。在这三年的时间里，我在学习上和思想上都受益非浅。这除了自身努力外，与各位老师、同学和朋友的关心、支持和鼓励是分不开的。论文的写作是枯燥艰辛而又富有挑战的。伺服电机选型是一直探讨的热门话题，在指导老师汤彩萍老师的谆谆诱导、同学的出谋划策及公司老板，同事的支持鼓励，是我坚持完成论文的动力源泉。在此，我特别要感谢我的导师汤彩萍老师。从论文的选题、文献的采集、框架的设计、结构的布局到最终的论文定稿，从内容到格式，从标题到标点，她都费尽心血。没有导师
28、的辛勤栽培、孜孜教诲，就没有我论文的顺利完成。通过这一阶段的努力，我的毕业论文FANUC 伺服电机选型计算终于完成了，这意味着大学生活即将结束。在大学阶段，我在学习上和思想上都受益非浅，这除了自身的努力外，与汤彩萍老师、同学和朋友的关心、支持和鼓24励是分不开的。参考文献1 wingwcm.伺服电机EB/OL.http:/ 06- 03/2009- 10- 02.2 刘国钧，陈绍业，王凤翥图书馆目录第 1 版北京：高等教育出版社，19573 FANUC 公司.FANUC 0 i 数控系统参数说明书 ， 北京：北京发那科机电有限公司。4 龚仲华.数控机床故障诊断与维修 500 例.北京机械工业出
29、版社.5 汤彩萍. 数控系统安装与调试。电子工业出版社.常州机电职业技术学院毕业设计（论文）指导记录专业： 毕业届别： 姓 名 学 号 班级 指导教师毕业设计（论文）题目日期 指导内容 存在问题 教师、学生签字25常州机电职业技术学院届学生毕业设计（论文）中期检查表学生姓名 学 号 指导教师课题名称难易程度 偏难 适中 偏易选题情况工作量 较大 合理 较小符合规范化的要求 任务书 有 无26开题报告 有 无外文翻译质量 优 良 中 差学习态度、出勤情况 好 一般 差工作进度 快 按计划进行 慢中期工作汇报及解答问题情况优 良 中 差中期成绩评定：所在专业意见：负责人： 年 月 日27常州机电职
30、业技术学院毕业设计（论文）指导教师评语表学 生 姓 名 班 级 学 号设计（论文）名称：指导教师签字：日 期：28常州机电职业技术学院毕业设计（论文）评审意见表学 生 姓 名 班 级 学 号设计（论文）名称：论文评议等级：评审教师签字：日 期：29常州机电职业技术学院毕业设计（论文）答辩记录姓 名 班 级 学 号 专业毕业设计（论文）题目答辩日期、时间答辩组成员（签字）：答辩记录：记录人（签字）：年 月 日答辩组组长（签字）：年 月 日（系部盖章）附注：30常州机电职业技术学院毕业设计（论文）答辩决议书学 生 姓 名 班 级 学 号设计（论文）名称：设计（论文）答辩意见成绩评定：答辩组长：日 期：
