1、图书分类号：密 级：毕 业 设 计 (论 文 )桥式起重机大车行进机构设计学 生 姓 名 陈 振 宇学 院 名 称 电 气 信 息 学 院专 业 名 称 机 械 电 子 工 程指 导 教 师 张 玉 林2015 年 4 月 25 日毕 业 设 计 (论 文 )摘要当今社会产品更新换代越来越快，为降低生产成本、节约能源、提高生产效率，随着科学技术的发展，先进的电气控制技术和机械技术逐渐应用到起重机械上，使起重机械的自动化程度更加完善、结构日趋简单、性能更加可靠、品种也越来越全。起重机械是以间歇、重复的工作方式，通过取物装置的起升、下降或升降与运移物料的设备。在其工作过程中，经历上料、运送、卸料及
2、返回原处的过程，工作范围较大，危险因素很多。如施工电梯和升降机在用吊笼（或轿厢）输送人员和物料时，被提升在空中的人员、物料等的安全取决于提升钢丝绳和一些安全装置的有效性、可靠性 ，本文设计一种桥式起重机的大车行进机构的设计，本书收集了有关桥式起重机的各种常用数据和必要的简易计算公式与图表。主要内容包括：起重绳索，辅助工具，电机选择、滑车组，绞车及锚碇，等等。 常用数据等关键词 ：桥式起重机；行进机构；大车机构Comment n1: 任务书发给你了呀，确定传动机构方案；选择车轮和轨道，并验算其强度，计算运行阻力；起动工况下校核计算；大车行程限位器设计，按这个步骤给排一下序，需要有的都得有呀，完全
3、看不懂,蓝色字体部分的内容在哪里毕 业 设 计 (论 文 )IAbstractIn todays society, product updates faster and faster, in order to reduce the production cost, save energy, improve the production efficiency, with the development of science and technology, advanced electrical control technology and mechanical technology has be
4、en gradually applied to the hoisting machinery, the degree of automation of hoisting machinery is more perfect, the structure becomes more simple, more reliable performance, variety more and the more full. The hoisting machinery is to batch, repeated work, rise, fall or the lifting and transport of
5、materials through the feeding device of the equipment. In the course of their work experience, feeding, transportation, unloading and return process, scope is larger, the risk factors of many. As the construction elevator and lift in the cage (or car) transportation of personnel and material, was ra
6、ised in the air, the security personnel of material depends on the hoisting rope and safety device of validity, reliability, design the cart traveling machine this paper designs a kind of bridge crane structure, the book collection a variety of commonly used data on the bridge crane and simple calcu
7、lation formula and chart the necessary. The main contents include: the lifting rope, auxiliary tools, motor selection, tackle, winch and anchorage, etcCommon data etc.Keywords： bridge crane traveling mechanism; cart mechanism;毕 业 设 计 (论 文 )目 录摘要 IAbstract .II1 绪论 .11.1 起重机的概述 11.2 起重机现状 22.大车行进机构的设计
8、 42.1 桥式起重机的参数 .42.2 运行阻力的计算 42.2.1 静阻力 .4jW2.2.2、运行惯性阻力 .52.2.3、总的阻力距 .52.3 电动机的选择 52.4 打滑验算 82.4.1 粘着摩檫系数 .802.4.2 驱动轮比与加速度 92.5 减速器计算 .92.5.1 速比 92.5.2 选用减速器功率 102.6 制动器的选择 102.6.1 制动惯性力矩 Ma 102.6.2 最小静阻力矩 Mjmin.112.7 联轴器的选择 112.7.1 联轴器传递扭矩的确定 .112.7.2 缓冲器的选择 .122.8 减速器的设计 .123.传动系统的设计与校核 .143.1
9、高速级齿轮的计算 143.2 中速级齿轮的计算 183.3 低速级齿轮的计算 223.5 减速器箱体及其附件 .263.5.1 减速器箱体设计 .263.5.2 减速器附件设计 .26毕 业 设 计 (论 文 )I致谢 .28参考文献 .29毕 业 设 计 (论 文 )01 绪论1.1 起重机的概述起重机是现代工业在实现生产过程机械化、自动化，改善物料搬运条件，提高劳动生产率必不可少的重要机械设备。它对于发展国民经济，改善人们的物质、文化生活的需要都起着重要的作用。随着经济建设的迅速发展，机械化、自动化程度也在不断提高，与此相适应的起重机技术也在高速发展，产品种类不断增加，使用范围越来越广。一
10、些企业由于没有起重机械，不仅工作效率低，劳动强度大，甚至难以工作。高层建筑的施工，上万吨级或几十万吨级的大型船舶的建造，火箭和导弹的发射，大型电站的施工和安装，大重件的装卸与搬运等，都离不开起重机的作业。起重机不仅可以作为辅助的生产设备，完成原料、半成品、产品的装卸、搬运，进行机电设备、船体分段的吊运与安装，而且也是一些生产过程及工艺操作中的必须的装备。再如冶金工业生产中的炉料准备、加料、钢水浇铸成锭、脱模取锭等，必须依靠起重机进行生产作业。据统计，在国内的冶金、煤炭部门的机械设备总数量或总自重中，起重运输机械约占。起重机是机械化作业的重要的物质基础，是一些工业企业中主要的固定资产。对于工矿企
11、业、港口码头、车站库场、建筑施工工地，以及海洋开发、宇宙航行等部门，起重机已成为主要的生产力要素，在生产中进行着高效的工作，构成合理组织批量生产和机械化流水作业的基础，是现代化生产的重要标志之一。现代企业管理，也应该重视围绕生产力管理这个中心。起重机的管理与正确使用，就是按照这种生产力本身的客观规律，运用组织、计划、指导、监督、检查等基本活动，科学地对起重机、人员和资金等因素进行综合管理，充分发挥起重机效能，努力提高这种装备的技术素质和作业水平，高效、优质、低消耗地完成施工、生产、装卸作业任务，追求其寿命周期费用最经济，获取最佳的经济投资效益，促进企业生产持续发展，增强企业活力。毕 业 设 计
12、 (论 文 )11.2 起重机现状发达国家的起重机现代管理状况是强调理论性、科学性、全面性、经济性、综合性、生产性和全员性。我国起重机管理现状正处在传统管理向现代化管理过渡的阶段。（一）理论性我国起重机管理与其他机械管理一样，以磨损理论为基础，以传统的科学管理理论为指导思想，以预防维修和生产维修方式等管理理论指导起重机管理。（二）科学性在科学性方面，起重机的管理方法比较落后，目前正在开始学习和应用先进的理论、方法、技术和设备，如电子计算机技术、网络计划技术、系统工程、价值工程、概率论、线性规划、以及状态监测和故障诊断技术及设备。（三）全面性起重机管理大多数是由选型开始，包括运输、安装调试、使用
13、、维修、改造至报废为止，其现状实际上是大多数使用部门只管了起重机的后半生，设计部门和使用单位往往分工分家，各行其事，在管理工作上造成片面性，各管一段。使用部门只注重购买与使用，忽视合理选型，择优购置等管理过程。没有或极少有关于起重机使用管理的信息向设计制造部门反馈。近年来，行业开始强调产品售后跟踪服务，有的设计部门和制造厂走访用户和开展质量跟踪、信函或登门访问，使用部门也开始参与选型等管理，起重机管理工作正向着全面性迈开步伐。 （四）经济性目前，许多部门对起重机投资的经济效益不够重视，基本上是以能够完成生产任务为目标。起重机的技术经济性指标主要以完好率、利用率、生产率、机械效率为基本内容。然而
14、，这些指标缺乏科学性与经济性，一般多为静态指标，强调经济论证和经济效益不够。起重机的来源主要的还是依靠购置，自有率接近百分之百。更新时间一般为年，基本折旧只考虑到起重机的有形磨损，没有考虑无形磨损，每年只按均衡比例提取折旧费用。起重机经济性管理指标有待审定评议。（五）综合性所谓综合性即技术、经济、组织管理紧密结合。我国起重机管理现状中存在着技术管理与经济管理相脱离的现象。有些只重视技术管理、忽视经济管理，随着企业经营机制的转换与社会观念的变革，目前已有所改进，尤其以港口、冶金部门起重机管理的步伐扭转较快。对起重机进行技术、组织、经济等方面的综合管理，在技术方面，把机械、毕 业 设 计 (论 文
15、 )2电气、电子、化学、环保、安全、人机学等专门科学技术横向联系起来研究；在组织方面，运用管理工程、系统工程、价值工程、质量控制管理方法；在经济性方面，周密计算与起重机、人员、物质有关的各种经济数据。（六）生产性目前，起重机管理与生产相脱离，推行定期保养、计划修理，开始推广状态监测与故障诊断技术，而且存在着只用不养，养修不分，过度修理或过剩修理两种极端，也不太重视技术改造。这些现象主要是偏重生产、疏于管理所致。（七）全员性全员性即全员参与的起重机管理体制。国内一些企业中，只有部分部门和少数人参加机械管理，不能最大限度地动员所有人员参与管理。国有企业目前对起重机的管理现状出现过渡、转轨、强化意识
16、，对综合管理认识提高了，尤其是在以下几个方面有了新的开端，即：（1）注重起重机前半生管理与后半生管理相结合。（2）注重技术管理与经济管理相结合。（3）注重维修专业化与协作化相结合。（4）注重专业队伍的技术素质与培训教育。毕 业 设 计 (论 文 )32.大车行进机构的设计桥式起重机大车运行机构由减速器、电动机、车轮、联轴器、传动轴以及一些附件所组成。大车运行机构的传动方式有两种即减速器位于大车主动轮中间或减速器位于大车主动轮一侧。减速器位于大车主动轮中间的大车传动方式使大车减速器输出轴及两侧传动轴所承受的扭矩比较均匀。减速器位于大车主动轮一侧的传动方式，安装和维修比较方便。 2.1 桥式起重机
17、的参数这次设计的起重机为桥式起重机，建工程厂房内，用于厂房内设备的作业。起升高度：10m；起升重量：5t；起升速度：11m/s；横梁跨距：16.5 m；大车运行速度：75m/min ；工作级别: M5；接电持续率：25%。2.2 运行阻力的计算2.2.1 静阻力 jW初选车轮 mD710摩檫阻力系数 (表 3.1)8.Comment n2: 每个零件设计部分要有图来说明，图必须得看清楚Comment n3: G的重量与参数不符Comment n4: 哪里来的参数Comment n5: 为什么是 65毕 业 设 计 (论 文 )4表 3.1 摩檫阻力系数 的平均值车轮直径（mm） 轴承内径（mm
18、） 阻力系数（mm）250 70 0.0125315 90 0.0112400 100 0.0095500 130 0.0090630 170 0.0085710 190 0.0080800 200 0.0075900 220 0.00711000 240 0.0071KNgGWznj 721.408.9652式中： 运行机构静阻力， ；j KN额定起重量， ；nt起重机或小车的自重， ；z t重力加速度， 。g2/81.9sm2.2.2、运行惯性阻力 2/045.3.01.VanKNaGKWz 593.1.61式中： 机构起动时的惯性阻力， ；a考虑旋转件的惯性阻力系数，取 ；2.起动平均加
19、速度， 。2/sm2.2.3、总的阻力距 KNajz 031.597.24毕 业 设 计 (论 文 )52.3 电动机的选择 KWZVGKPmgnznastn 37.59.0126250138.94式中： 电动机在基准制时的功率， ；nPW海拔高度系数； K工作环境的温度系数；t操作频繁程度系数，见表 3.2；s运行阻力系数，见表 3.3；a齿轮传动效率；g电动机数目。mZ表 3.3 运行阻力系数车轮直径（mm） 315315-710 710-100静阻力系数 0.0125 0.0095 0.00750.041 0.00170 0.00138 0.001180.058 0.00186 0.00
20、156 0.00138运行阻力系数Ka机构加速度am/min0.065 0.00195 0.00165 0.00146表 3.2 操作频繁程度系数 Ks电动机接电持续率 FC机构工作级别M机构作业持续JC15% 25% 40% 60% 100%M3 15% 1.20 1.05 0.94 0.82 0.72M4M5 25% 1.38 1.20 1.07 0.93 0.81M6 40% 1.55 1.35 1.20 1.03 0.90M7M8 60% 1.82 1.58 1.40 1.20 1.04Ks100% 2.13 1.85 1.63 1.39 1.20毕 业 设 计 (论 文 )60.07
21、4 0.00204 0.00175 0.001560.082 0.00213 0.00184 0.001650.100 0.00233 0.00204 0.001850.113 0.00248 0.00219 0.001990.126 0.00263 0.00234 0.002150.141 0.00280 0.00250 0.002310.158 0.00290 0.00270 0.00251续表 3.3 运行阻力系数车轮直径（mm） 315315-710 710-100静阻力系数 0.0125 0.0095 0.00750.179 0.00323 0.00294 0.002740.200
22、0.00346 0.00317 0.002980.224 0.00373 0.00345 0.003250.237 0.00388 0.00359 0.003400.254 0.00407 0.00378 0.003590.286 0.00443 0.00414 0.003950.320 0.00482 0.00453 0.004340.358 0.00525 0.00496 0.004770.379 0.00549 0.00520 0.005000.405 0.00578 0.00549 0.005300.429 0.00605 0.00576 0.005570.453 0.00632 0.
23、00603 0.005840.480 0.00663 0.00634 0.006150.509 0.00695 0.00667 0.00647运行阻力系数Ka机构加速度am/min0.544 0.00735 0.00706 0.00687电动机型号 大连伯顿160YZP电动机功率 7.5KW毕 业 设 计 (论 文 )7电动机额定转速 970min/N转动惯量 0.13252KgJ输出轴 38 d2.4 打滑验算2.4.1 粘着摩檫系数 0粘着摩檫系数 值对于在室内工作的起重机取 15.0fjWaGKPi00 KNngi 538.7241.935式中： 第 个驱动车轮的轮压， ；i粘着摩檫安全
24、系数，取 ；0K2.10起重机或小车的运动质量， ；Gt平均起动加速度， ，见表 3.4。a2/sm81.53.715.00 Pi293.71.460fjWK，故打滑实验通过。29.8.1表 3.4 机构加速度和机构加速时间 速度m/min 加速度m/s2加速时间 s加速度m/s2加速时间 s加速度m/s2加速时间 s加速度m/s2加速时间 s10 0.041 4.1 0.063 2.620 0.058 5.8 0.089 3.725 0.065 6.3 0.100 4.232 0.074 7.3 0.113 4.7毕 业 设 计 (论 文 )840 0.082 8.2 0.126 5.3 0
25、.202 3.350 0.092 9.1 0.141 5.9 0.226 3.763 0.158 6.6 0.254 4.180 0.179 7.4 0.286 4.6100 0.200 8.3 0.320 5.2125 0.224 9.3 0.358 5.8 0.481 4.3140 0.237 9.9 0.379 6.1 0.509 4.6160 0.405 6.5 0.544 4.9180 0.429 6.9 0.577 5.2200 0.453 7.3 0.608 5.5225 0.480 7.7 0.645 5.92.4.2 驱动轮比与加速度驱动车轮数量 21n1需满足条件 54.0
26、3.81.90.2145.01 gknamix满足要求（表 3.5）表 3.5 驱动轮比与允许的最大加速度驱动轮比 n i:n 允许的最大加速度 m/s 21:6 0.1351:4 0.2381:3 0.3401:2 0.5441:1 0.645Comment n6: 所有公式必须居中毕 业 设 计 (论 文 )92.5 减速器计算2.5.1速比车轮的踏面直径 mD710轮减速器速比 301.824.nVNi轮2.5.2选用减速器功率减速器数量 2gZ等效系数 5.1KKWVGPgnznag 286.5.197.0382.6制动器的选择 minjfazM式中： 制动器的制动力矩， ；N机构制动
27、时需制动的惯性力矩；a有利于机构制动的最小静阻力矩；minj2.6.1制动惯性力矩 Ma 569.301.4972.1.49707652. 532tnJKtZVGmimzgkna式中： 制动器数量；z电动机的额定转速， ；mnin/r制动时间， ；ts计入其他旋转件的转动惯量系数，取 ；K2.1电动机转子的转动惯量， ；mJ2mKg高速轴上除去电动机转子以外的其它旋转件的转动惯量， ；i imJKg,2毕 业 设 计 (论 文 )10机构的额定运行速度， ；kVmin/ in/04.18.95701.439.0inD车轮踏面直径， ；电动机的同步转速， ；in/r从车轮轴到高速轴的传动比。i2
28、.6.2 最小静阻力矩 Mjmin mNnZVGmzgkj 450.2970.4.1352.625.63min 制动器的制动力矩 mNjaz .40.59.30in2.7 联轴器的选择2.7.1 联轴器传递扭矩的确定 mgntitt iPMn89508式中： 标准联轴器给出的许用公称扭矩， ；t N联轴器的选用安全系数，取 ；tn 35.1t刚性振动系数，取 ；887.被联结轴上的扭矩， ；iMm电动机在基准值时的额定功率， ；nPKW电动机的额定转速， ；mN从电动机到计算件的传动比。i高速联轴器应能传递的扭矩 mNniPnMmgtgt 31.68970.58.139508950 3型号 A
29、ZBQ.214/传递力矩 样本a毕 业 设 计 (论 文 )11低速联轴器应能传递的扭矩 mNniPnMmgtdt 34.205897.815.735.1903型号 AZBQ0./传递力矩 样本a2.7.2 缓冲器的选择 KgZGHP32506式中： 一个缓冲器所承受的碰撞质量， ；g参与碰撞的总质量， ；P碰撞侧缓冲器的数目。HZmNVGW12.5064.12350622式中： 每个缓冲器应吸收的功能， ；起重机或小车碰撞时的碰撞计算速度， 。in/NSPH407.189.025式中： 每个缓冲器的碰撞力， ；缓冲器的缓冲行程， ；m缓冲器效率，对弹簧缓冲器取 ；H90.H缓冲器的型号 5C
30、JQ缓冲器的尺寸 D10缓冲器的行程 752.8 减速器的设计减速器传动比的分配毕 业 设 计 (论 文 )12由于减速器采用的是三级斜齿圆柱立式减速器，所以传动比的分配为：令 ，18低中高 ii 中高 ii3.1低中 i3.1计算得到： ， ，367.高 675中 594低表 3.6 总传动比及其分配总传动比 i高速级齿轮传动传动比 1i中速级齿轮传动传动比 2i低速级齿轮传动传动比 3i181 7.367 5.667 4.359转动惯量 KWP37.5电 动 机 min/970r2135.0mKg（1）各轴的输入功率 K31.5电 动 机 W04.968012 齿滚P78.4.3齿滚 2.
31、74 齿滚 K94.0982.5 联滚（2）各轴的转速 min/9701rnin/68.13.12 ri i/24.7.523inmin/68.139.434 ri（3）各轴的输入扭矩 NnPT367.5290.5011 m94.8.1922Comment n7: 表 10.7,10.6,10.30,10.21这些表在哪里毕 业 设 计 (论 文 )13mNnPT15.9324.70895033 6443.传动系统的设计与校核3.1高速级齿轮的计算， ， ，KWP319.5min/701r367.1mNT.521材料：大小齿轮采用的材料为 ，并经过调质和表面淬火，硬度为C4HRC548闭式传动
32、，精度 7级，初选材料螺旋角 使用期 6年，每年工作 300天，每天 8小时。1、选用小齿轮齿数 ，得 ，取 。19Z973.13.712iZ102Z2、由公式 3211)(HdEttuTK试选载荷系数 。6.t小齿轮传递扭矩 。mN31075由表 10.7取齿宽系数 。8.d由表 10.6查得，材料的弹性影响系数 。2/18.9MPaZE由图 10.30选取区域系数 。4.2H由图 10.26查得 76.012由图 10.21e查得，大小齿轮 。paHLimi1021Comment n8: 图呢毕 业 设 计 (论 文 )14应力循环系数 81 103.68970660hLjnN823.i由
33、图 10.195查得接触疲劳寿命系数9.01HNK.2HN计算疲劳许用应力取失效率为 1%，安全系数 S=1。MpaSHLimNH102.11 Ki 78922许用接触应力paHH104521，取 3.（2）计算 3211)(HdEttuZTK= m625.30145367.8.08.956）（计算圆周速度 sndVt /.02.1计算齿宽及模数 tmbtd5.41Znt 261.9cos2shnt 837mb63.87254毕 业 设 计 (论 文 )15计算载荷系数 K查表 10.2 得 5.1A根据 ，7 级精度，由图 10.8 查得动载系数smV/. 08.1VK由表 10.4 查得，
34、6 级精度242305.16.0.12.05. 32 bKdH考虑齿轮为 7 级精度，取 941HK由图 10.13 查得 .F假设 ，由表 10.35查得 mNbtA10 2.1FHK56.294.108.5HVKK计算纵向重合度 07.331.318.01 tgZd =1t3tKm6.5.265.0计算模数 nmZdn 83.192cos613.5cos1 (3)按齿轮弯曲强度计算 321cosFdSan YKTm计算载荷系数 41.2.108.5FVA根据纵向重合度 ，从图 10.285查得螺旋角影响系数27.1 90.Y计算当量齿数 30.12cos9331ZV 54.4332Comm
35、ent n9: 图在哪里毕 业 设 计 (论 文 )16查取齿形系数由表 10.5查得 79.21FY14.2F查取应力校正系数由表 10.5查得 5S83S计算弯曲疲劳许用应力由图 10.20d查得 MpaFE6021由图 10.18查得弯曲疲劳寿命系数 .1NK90.2FN取弯曲疲劳安全系数 S=1.4paSKFENF 857.304.11196222计算大小齿轮的 ，并加以比较。FSY0135.87.391FSY422小齿轮的数值大 321cosFdSanZYKTm m735.164.198.002cos423 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 与由齿根弯曲疲劳强度计算的法
36、n面模数相差不大，取标准值 ，取分度圆直径 。mnd.1取 417.2cos63.5cos1nZ20Z取 .072i 2（4）几何尺寸计算计算中心距 mman71.cos216s21取 70按圆整后中心距修正螺旋角毕 业 设 计 (论 文 )17780.16arcos2arcos1mZn角改变不多，故参数 不必修正。HZK,计算大小齿轮的分度圆直径 Zdn719.408.1cos21mmn 22计算齿宽 db57.319.4081圆整后 mB352验算 NdTFt 16.279.4061mbKtA /0.85.32所以，满足齿面接触疲劳强度和齿根弯曲疲劳强度。3.2 中速级齿轮的计算， ， ，
37、KWP04.52min/68.132rN67.52mNT945.32材料：大小齿轮采用的材料为 ，并经过调质和表面淬火，硬度为C40 HRC58闭式传动，精度 7 级，初选材料螺旋角 使用期 6 年，每年工作 300 天，每天 8 小1时。1、选用小齿轮齿数 ，得 ，取183Z0.1287.534Zi 1024Z2、由公式 322)()HdEtt uTKd试选载荷系数 。6.1t小齿轮传递扭矩 。mNT320945由表 10.7 取齿宽系数 。8.d由表 10.6 查得，材料的弹性影响系数 。2/18.9MPaZEComment n10: 表和图在哪毕 业 设 计 (论 文 )18由图 10.
38、30选取区域系数 。450.2HZ由图 10.26查得 7.386143由图 10.21e查得，大小齿轮 MpaHLimi143应用循环系数 823 0.68.00hLjnN741.i由图 10.19查得接触疲劳寿命系数98.03HNK.4HN计算疲劳许用应力取失效率为 1%，安全系数 S=1MpaSHLimNH10789.33 Ki 244许用接触应力paHH14078243，取.1（2）计算 322)(HdEtt uZTKm60.51467.58.0.8912）（计算圆周速度 sndVt /3623计算齿宽及模数 tmbtd485.06.83毕 业 设 计 (论 文 )19mZdmtnt
39、02.318cos60.5cos3 hnt .2.2.mb54.680.计算载荷系数 K查表 10.2 得 .1A根据 ，7 级精度，由图 10.8 查得动载系数sV/38.0 04.1VK由表 10.4 查得，6 级精度2872305.16.0.12.5. 32 bKdH考虑齿轮为 7 级精度，取 971HK由图 10.13 查得 4.F假设 ，由表 10.3 查得 mNbtA10 2.1FHK48.297.104.5HVKK计算纵向重合度 3.0.8.31.318.03 tgZd 60.53ttKm.6.42计算模数 nmZdn 471.3182cos.3cos3 (3)按齿轮弯曲强度计算
40、 323cosFdSan YKTm计算载荷系数 321.4.10.5FVA根据纵向重合度 ，从图 10.28 查得螺旋角影响系数973. 90.Y计算当量齿数毕 业 设 计 (论 文 )20234.19cos833ZV .0334查取齿形系数由表 10.5 查得 84.23FY17.24F查取应力校正系数由表 10.5 查得 51S80SY计算弯曲疲劳许用应力由图 10.20e 查得 MpaFE62043由图 10.18 查得弯曲疲劳寿命系数 9.3FNK95.04FN取弯曲疲劳安全系数 S=1.4 paSKFENF 571.84.1620933 M4544计算大小齿轮的 ，并加以比较。FSY
41、0197.57.398423FSY2814S小齿轮的数值大 323cosFdSanZYKTm m345.64.18.00197.2cos9651.32对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 与由齿根弯曲疲劳强度计算的法n面模数相差不大，取标准值 ，取分度圆直径 。mnd80.63取621.54cos80.63cos3 nmdZ73Z取9.17.54i 84（4）几何尺寸计算Comment n11: 后边所有的表和图在哪里毕 业 设 计 (论 文 )21计算中心距 mmZan138.25cos4s243取 6按圆整后中心距修正螺旋角 947.12360arcs2arcos43n角改变不多
42、，故参数 不必修正。HZK,计算大小齿轮的分度圆直径 mmZdn7.94.12cos35.0.84计算齿宽 db1.73.6903圆整后 mB45验算 NTFt 9.04.23 mbKtA /17681.590所以，满足齿面接触疲劳强度和齿根弯曲疲劳强度。3.3低速级齿轮的计算， ， ，KWP708.43in/234.1r359.NT15.材料：大小齿轮采用的材料为 ，并经过调质和表面淬火，硬度为C0HRC548闭式传动，精度 7级，初选材料螺旋角 使用期 6年，每年工作 300天，每天 8小2时。1、选用小齿轮齿数 ，得 ，取195Z21.935.46Zi 36Z2、由公式 325)(HdE
43、tt uTK毕 业 设 计 (论 文 )22试选载荷系数 6.1tK小齿轮传递扭矩 mNT33059由表 10.75取齿宽系数 8.d由表 10.65查得，材料的弹性影响系数 2/18.9MPaZE由图 10.305选取区域系数 450.2H由图 10.265查得 7.05766415由图 10.21e5查得，大小齿轮 MpaHLimLi 1065应力循环系数 735 .230824.6060 hLjnN315.4i由图 10.195查得接触疲劳寿命系数.5HNK2.6HN计算疲劳许用应力取失效率为 1%，安全系数 S=1 MpaSHLimNH 120.555 Ki 3.666许用接触应力pa
44、HH 126501265 ，取623.1M(2)计算 325 )()1HdEtt uZTKd m213.916539.4618.040.28596.23 ）（计算圆周速度毕 业 设 计 (论 文 )23smndVt /12.06034.21.96035 计算齿宽及模数 ntmdbt7.35mZmtnt 74.192coscos5 hnt 68.074.2.2mb0.681.73计算载荷系数 K查表 10.25得 5.A根据 ，7 级精度，由图 10.85查得动载系数sV/120. 01.VK由表 10.45查得，6 级精度29.3.205.106.5. 32 bKdH考虑齿轮为 7 级精度，取
45、 1HK由图 10.13 查得 .F假设 ，由表 10.3 查得mNbtA10 2.1FHK3670.12.5HVKK计算纵向重合度 298.3.0318.05 tgZd 35ttKm71.56.12.9计算模数 nmZdn 409.5192cos07.cos5 (3)按齿轮弯曲强度计算 325cosFdSan YKTm毕 业 设 计 (论 文 )24计算载荷系数 21810.5FVAKK根据纵向重合度 ，从图 10.285查得螺旋角影响系数27.1 90.Y计算当量齿数 30.12cos9335ZV68.336查取齿形系数由表 10.5 查得 79.25FY2.6F查取应力校正系数由表 10.5 查得 41S781SY计算弯曲疲劳许用应力由图 10.20e 查得 MpaFE6205由图 10.18 查得弯曲疲劳寿命系数 95.FNK98.06FN取弯曲疲劳安全系数 S=1.4 paSKFENF 714.204.1695055 M3.866计算大小齿轮的 ，并加以比较。FSY012.74.2595FSY9.386S小齿轮的数值大 325cosFdSanZYKTm421.564.198.002s对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 与由齿根弯曲疲劳强度计算的法nm
