1、1摘 要针对印染废水的水质特点，本文采用水解酸化与接触氧化相结合的生化工艺对废水进行处理。水解酸化和好氧接触设计停留时间均为10h，运行结果表明，水解酸化单元可有效提高废水的可生化性，废水经水解酸化后BC值可从0203提高至04左右，有效保证了好氧接触处理效果。根据环保监测结果，COD一般在80mgL，BOD，在10mgL以下，COD去除率80以上，BOD，去除率90以上。废水处理厂设计规模 3500m 3/d，其现今的设计水质水量为Q=3500m3/d COD=2370mg/L BOD5=720mg/L PH=12.40SS=574 /L 色度512倍。经处理后，应达到下列出水水质：COD1
2、00mg/L，BOD25mg/L，色度40倍，pH在69，SS70mg/L, 达污水排放一级标准。经设计可知 COD=88.5%,BOD=96%,SS=98.6%, 色度89.5%。经技术经济分析，此方案投资总额 430万元，废水处理成本为0.97 元/ m 3，有着良好的经济效益和社会效益。且节约用地、提高绿化、降低能耗的理念在设计中得到充分的实践，符合新时代环保的要求。关键词： 纺织印染废水;水解酸化;生物接触氧化2ABSTRACTAiming at the characteristics of printing and dyeing wastewater, a biochemical t
3、echnological process of hydrolytic acidification integrating contact oxidation was applied to treatment of the printing and dyeing wastewater; the HRT for the both were 10h respectively. The operating results showed the hydrolytic acidification section could improve the biochemical degradability eff
4、ectively; after hydrolytic acidification, the wastewaters B/C value could rise to about 0.4 from 0.2-0.3, effectively ensuring the treating effect of aerobic contact. According to the monitoring results by the department of environmental protection, COD and BOD5 were below 80mg/L and 10mg/L respecti
5、vely; COD and BOD5removal rates were over 80% and over 90% respectively.The liquid waste processing factory designs scale3500 m3/d, its raw water fluid matter according to square and present production scale in factory and development request, after with factory square, native environmental protecti
6、on section consultation certain following design fluid matter amount of water: Q=3500m3/d COD=2370mg/L BOD5=720mg/L PH=12.40 SS=574 /l Color degree512times.After handles, should attain the following a water fluid matter: COD100mg/L，BOD25mg/L，Ph=69，SS70mg/L，Color degree40 times，reaching the dirty wat
7、er exhausts a class standard.Through design then COD=88.5%,BOD=96%,SS=98.6%,color is a 89.5%.Was analyzed by technique economy, this project investment total amount 4，300,000 yuan, liquid waste processing cost is 0.97 yuan/ m3, have got the good and economic performance with social performance.And t
8、he economy uses a ground of, increase the green turn, lowering can consume of principle is in design fulfillment getting well, meet the request of the modern.3Key words: textile printing wastewater hydrostatic;acidification reactor;organism contact oxidizes目 录前言 5第一章 设计任务书 61.1 毕业设计题目 61.2 毕业设计目的 61
9、.3 毕业设计任务 61.4 毕业设计成果 61.5 原始资料 7第二章 废水的处理方案和工艺流程 8 2.1 废水性质 8 2.2 方案确定 82.3 工艺流程 9第三章 各构筑物的设计与计算113.1 格栅和筛网 113.2 调节池 143.3 水解酸化池 193.4 生物接触氧化池 223.5 竖流式二沉池 293.6 混凝反应池 343.7 斜板沉淀池 37第四章 污泥的处理与处置 414.1 污泥浓缩 414.2 污泥脱水机房 434.3 污泥管道 44第五章 平面与高程布置4045.1 平面布置 455.2 高程布置 47第六章 工程项目概预算526.1 工程投资概预算 546.2
10、 劳动定员、运行管理 56总结 58参考文献 59致谢 59附录一 605前 言 随着染料纺织工业的迅速发展，染料品种和数量日益增加，印染废水已成为水系环境重点污染源之一。据不完全统计，全国印染行业每年排放印染废水约有0 .6109m3，而其中大部分皆未能实现稳定达标排放。主要问题是:印染废水量大，成分复杂，生物难降解物多，脱色困难，运行费用高等印染废水主要来自退浆、煮幼是、漂白、丝光、染色、印花、整理工段。生产工段的特点决定了印染废水具有”高浓度、高色度、高pH、难降解、多变化，五大特征。针对印染废水的五大特征日前国内对印染废水的生化处理工艺通常采用“水解酸化+好氧氧化”工艺。20世纪80年
11、代开发的水解酸化工艺，能使废水中的部分有机物得到降解，分子量明显减小，生物降解性能明显提高.能提高后续的好氧处理效果，尤其对悬浮性COD去除率较高，经水解处理后，溶解性有机物比例发生了变化，水解出水溶解性COD比例可提高一倍。此外，该工艺可减少系统污泥产最，便于维护管理.当处理要求不高时，好氧处理可优选接触氧化法，以节省资金且操作管理方便.本文将介绍以水解酸化+生物接触氧化为主的处理工艺处理印染废水的工程实例.6纺织印染废水处理工程设计第一章 设计任务书1.1 毕业设计题目纺织印染废水处理工程设计1.2 毕业设计目的综合运用所学的基本理论、基本知识和基本技能，对污水处理工程进行设计，分析解决实
12、际问题，进行工程师所必需的综合训练，在不同程度上提高研究、查阅文件、撰写论文或设计说明书、计算书及工程设计绘图的能力。1.3 毕业设计任务根据印染废水的特点及相关资料进行废水处理工程设计，具体内容有：1、污水处理工艺设计； 2、污水处理构筑物设计； 3、污泥处理构筑物设计。1.4 毕业设计成果1、污水处理厂总平面布置图，1 张；2、管线布置图，1 张；3、高程布置图，1 张；4、各单项处理构筑物工艺施工图及细部详图 9 张；5、工程设计说明书及计算书各一份。1.5 原始资料1.5.1 进水水量3500m3/d。71.5.2 进水水质：该染整有限公司废水主要来自生产过程中的煮炼、漂白、染色及整理
13、等工段，使用的主要染料为：分散染料占 70%，活性、直接及其它染料占 30%。使用的助剂有：纯碱、元明粉、柔软剂、洗涤剂、双氧水、硫酸等。其生产工序为：坯布-煮炼-漂白-染色-整理-成品。排水水质状况为：COD=2370mg/L BOD5=720mg/L SS=574mg/L 色度=512 倍pH=12.401.5.3 排放标准：出水水质达到纺织染整工业废水排放标准 （GB4278-92 ）规定的一级排放标准。1.5.4 气象与水文资料：风向：主导风向 SE。水文：全年降雨量为 1000mm；全年最高气温 40，最低-8，年平均气温为 8。极限冻土深度为 60cm。1.5.5 厂区地形：水处理
14、厂选址区域地势平坦，平均地面标高为 80.00m（黄海绝对标高） 。厂区征地面积约 200m200m。接纳管道管底标高比污水厂地平面低 3m。地下水位-8m。8第二章 废水的处理方案和工艺流程2.1 废水性质2.1.1 废水来源该厂生产废水主要来自前处理及染色两个工序，前处理一般包括退浆、煮炼、丝光、漂白等。棉及棉纺织、机织产品在制成织物时，为使丝线光滑，并提高其强度和耐磨性能，需对线纱进行上浆。而在织物染色前，为使纤维和染料更好的亲和合，又需将织物上的浆料退掉，产生退浆废水。退浆废水有一定的粘性、且呈碱性、有机污染物含量随浆料品种而异，一般都较高。其中化学 PVA 属于难生物降解物质。煮炼、
15、丝光均在碱性条件下进行，以去除织物纤维上含有的草刺、果胶、蜡脂等，并使织物的纹络更清晰，其产生的废水呈碱性、有机污染物含量亦比较高。棉及棉混纺织物染色所用染料主要为：活性染料，使用的助剂主要有：烧碱、纯碱、硫酸、食盐、表面活性剂、匀染剂等。2.1.2 废水特点废水成分复杂、水质水量变化大；有机物浓度高、色度深，碱性高；废水中除含有残余染料、助剂外还含有一定量的浆料。2.2 方案确定通常印染废水的处理方法有：物理法、化学法、生物法等。其中物理法处理效果较差；化学法所需投加药剂量大，但投资占地省；生物法是一种较为普遍的处理方法。目前，国内外对印染废水以生物处理为主，占 80%以上，尤以好氧生物处理
16、法占大多数。而随着染料浆料的成分日益复杂，单纯的好氧生物处理难度越来越大，出水难以达标。此外，好氧法的高运行费用及剩余污泥处理或处置问题历来是废水处理领域没有解决好的一个难题。由于上述原因印染废水的厌氧生物处理技术开始受到人们的重视。而随着废水排放标准要求越来越严格，单独的生物处理难以达到排放要求。结合实9际情况，采用生物处理为主，再辅以化学处理技术，组成一个完整的综合治理流程，既保留了生物处理方法可去除较大量有机污染物和一定颜色的能力、且基本稳定的特点又发挥了物理化学法去除颜色和剩余有机污染物能力的特点，而且运行成本相对较低。本设计采用厌氧水解酸化处理技术作为好氧生物处理工艺的预处理，共同组
17、成厌氧水解好氧的生物处理混凝沉淀工艺。好氧生物处理方法主要有 A/O 法、生物接触氧化法。水解酸化A/O 工艺混凝沉淀：废水经调节池进入水解酸化池，水解池中接触填料。由于废水中含有染料等难降解的物质，且色泽较深，在水解酸化池中，利用厌氧型兼性细菌和厌氧菌，将废水中高分子化合物断链成低分子链，复杂的有机物转变为简单的有机物，从而改善后续的好养生化处理条件。实践表明，水解酸化处理单元对活性染料废水具有较好的脱色作用。厌氧好氧处理工艺，它在传统的活性污泥法好氧池前段设置了缺氧池，是微生物在缺氧、好氧状态下交替操作进行微生物筛选，经筛选的微生物不但可有效去除废水中的有机物，而且抑制了丝状菌的繁殖，可避
18、免污泥膨胀现象。在生化处理后串联混凝沉淀物化处理系统，可进一步脱色和去除水中的 COD，以确保处理水水质达标排放。水解酸化生物接触氧化混凝沉淀：水解酸化将污水中的染料、助剂、纤维类等难降解的苯环类或长链大分子物质分解为小分子物质，同时有效降解废水中的表面活性剂，较好的控制后续好氧工艺中产生的泡沫问题。经水解酸化器处理后的出水进入接触氧化池。接触氧化池内设有填料，部分微生物以生物膜的形式固着生长于填料表面，部分悬浮生长于水中，兼有活性污泥和生物滤池的特点。废水经水解和接触氧化处理后采用混凝沉淀工艺进一步去除色度和降低废水中的 COD 值。A/O 法与接触氧化池在 BOD 去除率大致相同的情况下，
19、前者 BOD 体积负荷可高 5 倍，所需处理时间只有后者的 1/5。根据实际经验，接触氧化法具有 BOD 容积负荷高，污泥生物量大，相对而言处理效率较高，而且对进水冲击负荷（水力冲击负荷及有机浓度冲击负荷）的适应力强。维护管理方便，工 艺 操 作 简 便 ， 基建费用低。 由于微生物是附着在填料上形成生物膜，生物膜的剥落与增长可以自动保持平衡，所以无需回流污泥，运转十分方便。其污泥产量远低于活性污泥法。延时曝气混凝沉淀：可以得到高质量的出水，混凝剂投量小设备简单污泥量较小，但流程复杂，占地面积大，基建和运行费用较高。10综上所述，确定厌氧水解酸化生物接触氧化混凝沉淀组合方案。2.3 工艺流程2
20、.3.1 具体工艺流程如下：混凝沉淀池污泥脱水上层滤液调节池污泥外运竖流沉淀池污泥浓缩池剩余污泥初沉池 接触氧化池滤液筛网图2-1 工艺流程图2.3.2 流 程 说 明废水通过格栅、筛网去除较大的悬浮物和漂浮物后进入调节池,在此进行水量的调节和水质的均衡，同时加酸中和，然后用泵提升至水解酸化池,该池仅控制在酸性发酵阶段,以提高废水的可生化性;水解酸化出水流入接触氧化池,在接触氧化池内经微生物作用去除绝大部分的有机物和色度后入沉淀池,沉淀池的污泥部分回流到水解酸化池,在池内进行增溶和缩水体积反应,使剩余污泥大幅减少,剩余污泥经浓缩后可直接脱水。 为了得到更好的水质,生化出水再经混凝沉淀进行深度处
21、理,达标排放。 二沉池的剩余污泥经浓缩后进入消化，浓缩后的污泥进行浓缩、脱水，格栅鼓风机泵房水解酸化池污泥回流11泥饼外运，浓缩池的上清液及脱水的滤液则回流至污水处理系统。第三章 各构筑物的设计与计算3.1 格栅和筛网格栅和筛网作为废水的预处理设备，常设置在污水处理工艺流程中的核心处理设施之前，用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。3.1.1 格栅的设计参数（1）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：人工清除 2540mm机械清除 1625mm最大间隙 40mm（2）在大型污
22、水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。（3）格栅倾角一般用4575。（4）通过格栅的水头损失一般采用0.080.15m。（5）过栅流速一般采用0.61.0m/s,栅前流速一般为0.40.9m/s。3.1.2 各部分具体计算1）栅条间隙数n设栅前水深h=0.4m，过栅流速v=1m/s，栅条间隙宽度b=0.02m，格栅倾角=60n=Qmaxsina/bhv 3-112n= =8.1个 取9个14.026sin.7x其中：Q max最大设计流量（m 3/s）Qmax=3500 =0.07 m3/s8602.2）栅槽宽度B栅条断面为锐边矩形断面，栅条宽度s=0.0
23、1mB=s（n-1）+bn=0.01（9-1）+0.029=0.26m3）进水渠道渐宽部分的长度L 1设进水渠道宽B 1=0.11m，其渐宽部分展开角度 1=20，则进水渠道内的流速v= Qmax/hb 3-2v=0.07/0.4x0.3=0.58m/s,介于0.40.9m/s,符合规范要求。L1=(B- B1)/2tg1 3-3L1=（0.26-0.11）/2tg20=0.22m4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2L2= L1/2=o.22/2=0.11m5）通过格栅的水头损失h 1设栅条断面为圆形，=1.79 阻力系数=(s/b)4/3 3-4h1 = h0k=(v2/2g)ksi
24、na 3-5h1=1.79x（0.01/0.02) 4/3x(0.92/19.6)x3xsin60=0.094m 满足水头损失0.080.15的要求。其中k为格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3。136）栅后槽总高度H设栅前渠道超高h 2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.094+0.3=0.794m0.8m7)栅槽总长度L栅前渠道深H 1=h+h2=0.4+0.3=0.7mL= l1+l2+0.5+1.0+ H1/tg=0.22+0.11+0.5+1.0+0.7/tg60=2.24m8）每日栅渣量W在格栅间隙20mm的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.07即w 1=0.
25、07m3/1000 m3W=Qmaxw186400/kz 3-6W=98.410-30.0786400/1.71000=0.230.2m3 所以用机械清渣。3.1.3 格栅示意图图3-1 格栅3.1.4 格栅机的选型参考给水排水设计手册第11册，选择旋转式固液分离机，其安装倾角为1460进水流速1.2m/s,水头损失19.6kPa,栅条净距1540mm。3.1.5 筛网（1) 选定网眼尺寸污水中悬浮物为纤维类物质，所以筛网的网眼应小于 2000m。（2) 筛网种类根据生产的产品规格性能，选用倾斜式筛网，筛网材料为不锈钢。水力负荷0.62.4m 3/(minm2)。（3) 所需筛网面积 A水力负
26、荷：q=2.0m 3/(minm2)，Q max=6370m3/d=4.42m3/min面积：F= Qmax/ q 3-7F=4.42/2.0=2.21m2，设计取 F=2.2m 3.2 调节池纺织印染厂由于其特有的生产过程，造成废水排放的间断性和多边性，是排出的废水的水质和水量有很大的变化。而废水处理设备都是按一定的水质和水量标准设计的，要求均匀进水，特别对生物处理设备更为重要。为了保证处理设备的正常运行，在废水进入处理设备之前，必须预先进行调节。 为了调节水质，在调节池底部设置搅拌装置，常用的两种方式是空气搅拌和机械搅拌，选用空气搅拌，池型为矩形。3.2.1 加酸中和废水呈碱性主要是由生产
27、过程中投加的 NaOH 引起的，原水PH 为 11，即OH -=10-3mol/l,加酸量 Ns 为Ns=Nzak/a 3-8Ns=637010310-34010-31.241.1/241=14.48kg/h 其中 Ns15酸总耗量，kg/h；Nz废水含碱量，kg/h；a酸性药剂比耗量，取 1.24k反应不均匀系数，1.11.2当硫酸用量超过 10kg/h 时，可采用 98的浓硫酸直接投配。硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反应。3.2.2 池体积算1） 参数：废水停留时间 t=8h，采用穿孔空气搅拌，气水比 3.5：1 2) 调节池有效体积 VV=Qt 3-9V=2658=21
28、20m3 其中 Q最大设计流量，m 3/h3) 调节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形，有效水深为 5 米，则面积 FF=V/h 3-10 F=2120/5=424m2 设池宽 B=15m，池长 L=F/B424/15= 28.2m,取 L=28m保护高 h1=0.6m，则池总高度 H=h+h1=5+0.6=5.6 米3.2.3 布气管设置1） 空气量 DD=D0Q 3-11D=3.53500=1.225104m3/d=8.5m3/min=0.14m3/s式中 D0每立方米污水需氧量，3.5m 3/m3 162） 空气干管直径 dd=（4D/ v） 1/2 3-12d=40.14/(3.1412)
29、1/2=0.122m,取 125mm。校核管内气体流速v=4D/ d2 3-13v=40.14/(3.140.1252)= 11.4m/s 在范围 1015m/s 内。3）支管直径 d1空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量 qq=D/2=0.14/2=0.07 m3/s 则只管直径d1=（4q/ v1） 1/2 3-14d1=40.07/(3.146)1/2=0.122m,取 125mm 校核支管流速v1=4q/ d12 3-15 v1=40.07/(3.140.1252)=5.71m/s在范围 510m/s 内。4） 穿孔管直径 d2 沿支管方向每隔 2m 设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔
30、管的两侧池壁各留 1m，则穿孔管的间距数为(L-21)/2=（28-2）/2=13,穿孔管的个数 n=(13+1)22=56。每根支管上连有 28 根穿孔管。通过每根穿孔管的空气量 q1 =q/28=0.07/28=0.0025m3/s则穿孔管直径 17d2=（4q 1/ v2） 1/2 3-16 d2=40.0025/(3.148)1/2=0.02m，取 25mm 校核流速v2=4q1/ d22 3-17v2=40.0025/(3.140.0252)=5.1m/s 在范围 510m/s 内。5） 孔眼计算孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45处，并交错排列，孔眼间距 b=50mm，孔径 =3
31、mm，每根穿孔管长 l=2m，那么孔眼数m= l/b+1 3-18m=2/0.05+1=41 个 孔眼流速v3=4q1/ 2m 3-19v3=40.0025/(3.140.003241)=8.63m/s符合 510m/s 的流速要求。6） 鼓风机的选型空气管 DN=125mm 时，风管的沿程阻力 h1h1=iL T P 3-20h1=11.538.61.001.0=443.9Pa式中 i单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册，i=11.5Pa/mL风管长度，mT温度为 20时，空气密度的修正系数为 1.0018P大气压力为 0.1MPa 时的压力修正系数为 1.0风管的局部阻力h2= v2 /
32、2g 3-21h2=3.07.5921.205/(29.8)=6.12Pa 式中 局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册得 3.0v风管中平均空气流速，m/s空气密度，kg/m 3空气管 DN=25mm 时，风管的沿程阻力 h1h1=iL T P 3-22h1=60.71041.001.0=6312.8Pa式中 i单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册，i= 60.7Pa/mL风管长度，mT温度为 20时，空气密度的修正系数为 1.00P大气压力为 0.1MPa 时的压力修正系数为 1.0风管的局部阻力h2=24 v2 /2g 3-23h2=243.47.9521.205/(29.8)=317
33、.1Pa式中 局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册得 3.4v风管中平均空气流速，m/s空气密度，kg/m 3风机所需风压为 443.9+6.12+6312.8+317.1=7080Pa7.08KPa。综合以上计算，鼓风机气量 12.15m3/min，风压 7.08KPa 19查得：SR 型罗茨鼓风机主要用于水处理，气力输送，真空包装，水产养殖等行业，以输送清洁不含油的空气。其进口风量 1.1826.5m 3/min,出口升压9.858.8kP a,该机显著特点是体积小，重量轻，流量大，噪声低，运行平稳，风量和压力特点优良。查阅给水排水设计手册11 册常用设备 P485。结合气量 1.751
34、04m3/d，风压 7.08KPa 进行风机选型，查给水排水设计手册11 册，选 SSR 型罗茨鼓风机，型号为 SSR1503.3 水解酸化池表 3-1 SR 型罗茨鼓风机规格性能3.3.1 介绍水解工艺是将厌氧发酸阶段过程控制在水解与产酸阶段。它取代功能专一的初沉池，对各类有机物去除率远远高于传统初沉池。因此，从数量上降低了后续构筑物的负荷。此外，利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适型号 口径A转速r/min风量m3/min压力kPa轴功率Kw功率Kw生产厂SSR-150 150 970 15.2
35、9.8 5.58 7.5 章丘鼓风机厂20宜于后续的好氧处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。3.3.2 池体积算1）池表面积 FF=Qmaxq 3-24F=（6370/24）1.0=265.4m 2其中 Qmax最大设计流量（m 3/h）q表面负荷，一般为 0.81.5m 3/(m2.h),取 1.02）有效水深 hh=qt 3-25h=1.04=4 米停留时间 t 一般在 45h，本设计采用 4h。3）有效容积 V 4）V=Fh 3-26V=265.44=1061.6m3，取 1062m3设池宽 B=12m， 则池长L=A/B 3-27L= =22.1m 取 22m124.653
36、.3.3 布水配水系统1） 配水方式本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底约 20cm，位于所服务面积的中心。21查曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例其设计参数如下：表 3-2 管式大阻力配水系统设计参数表2）干管管径的设计计算Qmax=6370m3/d=265.4m3/h=0.07m3/s,干管流速 v1=1.2m/s，因为该池设有两个进水管，所以每个进水管流速 v=2.4m/s则干管横截面面积A=Qmax/ v1 3-28A=0.07/2.4=0.029m2 管径 D1D1=(4A/ )1/2 3-29D1=（40.029/3.14） 1/2=0.19
37、3m 由给排水设计手册第一册选用 DN=200mm 的钢管校核干管流速：A= 2/4 3-30 1DA=3.14O.2752/4=0.059m2 v1=Qmax/A 3-31干管进口流速 1.01.5m/s 开孔比 0.20.25支管进口流速 1.52.5m/s 配水孔径 912mm支管间距 0.20.3m 配水孔间距 730mm22v1=0.07/0.059=1.19 m/s,介于 1.01.5m/s 之间 3） 布水支管的设计计算a布水支管数的确定取布水支管的中心间距为 0.3m，支管的间距数n=L/0.3=22/0.3=73.373 个，则支管数 n=2（73-1）=144 根b布水支管
38、管径及长度的确定每根支管的进口流量 q=Qmax/n=0.07/144=0.000486 m3/s,支管流速 v2=2.0m/s则D2=（4q/ v2） 1/ 3-32D2=40.000486/(3.142.0)1/2=0.0176m,取 D2=18mm校核支管流速：v 2=4q/ D22=40.000486/(3.140.0182)=1.91 m/s,在设计流速1.52.5 m/s 之间，符合要求。4) 出水孔的设计计算一般孔径为 912mm，本设计选取孔径 9mm 的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为 45。又因为水解酸化池的横截面积为 12
39、22=264m2，去开孔率 0.2，则孔眼总面积S=2640.2=0.528m 2配水孔眼 d=9mm，所以单孔眼的面积为S1= d2/4 3-33S1=3.140.0092/4=6.3610-5m2所以孔眼数为 0.528/（6.3610 -5）=8302 个，每个管子上的孔眼数是8302/144=58 个。3.4 生物接触氧化池233.4.1 介绍（1）生物接触氧化也称淹没式生物滤池，其反应器内设置填料，经过充氧的废水与长满生物膜的填料相接触，在生物膜的作用下，废水得到净化。其基本结构如图：图 3-1 生物接触氧化池示意图（2） 基本工艺生物接触氧化法通常分为一段法、二段法和多段法。而目前
40、使用较多的是推流法。推流法是将一座生物接触氧化池内部分格，按推流方式进行。原水图 3-2 推流式接触氧化池出水24氧化池分格可使每格微生物与负荷条件（大小、性质）相适应，利于微生物专性培养驯化，提高处理效率。3.4.2 填料的选择与安装（1） 填料的选择结合实际情况，选取孔径为 25mm 的的玻璃钢蜂窝填料，其块体规格为800800230mm，空隙率为 98.7，比表面积为 158m2/m3,壁厚 0.2mm。（参考污水处理构筑物设计与计算玻璃钢蜂窝填料规格表）（2） 安装蜂窝状填料采用格栅支架安装，在氧化池底部设置拼装式格栅，以支持填料。格栅用厚度为 46mm 的扁钢焊接而成，为便于搬动、安
41、装和拆卸，每块单元格栅尺寸为 500mm1000mm。3.4.3 池体的设计计算1）有效容积 VV=Q(La-Lt)/M 3-34V=3500（111.5-24.5）10 -3/1.3=234.2m3 其中 Q平均日废水量 m3/d，3500m 3/d=146m3/hLa进水 BOD5的浓度 mg/lLt出水 BOD5的浓度 mg/lM容积负荷，BOD 5500 时可用 1.03.0kg/(m 3d),取1.3kg/(m3d)2）氧化池总面积 FF=V/H 3-35F=234.2/3=78m2 H填料总高度，一般取 3m3）氧化池格数 n4）25n=F/f 3-36n=78/9=8.6 取 8
42、 格 f每格氧化池面积，25m 2采用 9m2氧化池平面尺寸采用 3m3m=9m24）校核接触时间 tt=nfH/Q 3-37t=893/146=1.48h1.5h 符合 1.03.0h 的要求5）氧化池总高度 H0H0=H+h1+h2+（m-1 ）h 3+h4 3-38H0=3+0.5+0.4+（3-1）0.3+1.5=6.0m 其中 h1保护高，0.50.6mh2填料上水深，0.40.5mh3填料层间隙高，0.20.3mh4配水区高，不进检修者为 0.5m，进入检修者为 1.5mm填料层数，取 3污水在池内的实际停留时间 t=nf（H 0- h1）/Q=89(6.0-0.5)/146=2.
43、7h，符合要求。 6）需氧量 DD=D0Q 3-39D=153500=52500m3/d=36.5m3/minD0每立方米污水需氧量，1520 m 3/ m3每格氧化池所需空气量 D1= D/8=36.5/8=4.557 m3/min267)填料总体积 V选用直径为 25mm 的蜂窝型玻璃钢填料V=nfH 3-40V=893=216m3 3.4.4 曝气装置曝气装置是氧化池的重要组成部分，与填料上的生物膜充分发挥降解有机污染物物的作用、维持氧化池的正常运行和提高生化处理效率有很大关系，并且同氧化池的动力消耗密切相关。按供气方式，有鼓风曝气、机械曝气和射流曝气，目前国内用得较多得失鼓风曝气。这种方法动力消耗低，动力效
