1、1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的楼盖平面如图 1-31 所示，楼面做法见图 1-32 ，楼盖采用现浇的钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试设计之。设计要求：1 1 板、次梁内力按塑性内力重分布计算；2 2 主梁内力按弹性理论计算；3绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的模板及配筋图。进行钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计主要解决的问题有：（1）计算简图；（2）内力分析；（3）截面配筋计算；（4）构造要求；（5）施工图绘制图 1-31 楼盖平面图图 1-32 楼盖做法详图整体式单向板肋梁楼盖设计步骤：1设计资料（1）楼面均布活荷载标准值：q k=10kN/m2。（2）楼面做法：楼面面层用 20mm
2、 厚水泥砂浆抹面（ =20kN/m3） ，板底及梁用 15mm 厚石灰砂浆抹底（ =17kN/m3） 。（3）材料：混凝土强度等级采用 C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用 HRB400 或 HRB335，吊筋采用 HRB335，其余均采用HPB235。2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为 6.9m，次梁的跨度为 6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m。楼盖结构的平面布置图如图 1-33所示。按高跨比条件要求板的厚度 57.m230/4l/4h，对工业建筑的楼板，要求， m80所以板厚取 80h。次梁截面高度应满足 llh536712/ ，取50mh，截面宽 hb)(
3、，取 mb20。主梁截面高度应满足 ll 940/5/ ,取 65h，截面宽度取为 30mb，柱的截面尺寸 bh=400400 mm2。图 1-33 楼盖结构平面布置3、 板的设计按考虑塑性内力重分布设计（1） 、荷载计算恒荷载标准值 22/5.01705.15 /2880 42mmkN板 底 石 灰 砂 浆 ：钢 筋 混 凝 土 板 ：水 泥 砂 浆 面 层 ：小计 6活荷载标准值： 210kN/m因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于 2kN/m0.4，所以活荷载分项系数取 3.1， 222/.16/186.30/5.2 mkNmkNgq， 近 似 取荷 载 总 设 计 值 ：活 荷 载
4、 设 计 值 ：恒 荷 载 设 计 值 ： （2） 、计算简图取 1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图 1-34（a）所示，由图可知：次梁截面为 b= 250，现浇板在墙上的支承长度为 a=m120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为： mll lal mhllnnn 2055230921510)251023( 098)(/01 0101 中 跨所 以 边 跨 板 的 计 算 取 确 定 ：边 跨 按 以 下 二 项 较 小 值板的计算简图 1-34（b）所示。图 1-34（a）板的实际结构 图 1-34 (b)板的计算简图（3） 弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差 %1.22059
5、小于 10%，可按等跨连续板计算由表 12-2 可查得板的弯矩系数 M,，板的弯矩设计值计算过程见表1-8表 1-8 板的弯矩设计值的计算 截面位置 1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数1/11 -1/11 1/16 -1/14计算跨度l0(m)l01=2.095 l01=2.095 l02=2.05 l02=2.05M= (g+q)l02(kN.m)16.22.0952/11=6.46-16.22.0952/11=-6.4616.22.052/16=4.26-16.22.052/14=-4.86（4） 配筋计算正截面受弯承载力计算板厚 80mm，h0=80-20=60mm,
6、b=1000mm,C30 混凝土：fc=14.3N/mm2,ft=1.43 N/mm2;HPB235 钢筋：fy=210 N/mm2;对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内 2 截面和支座 C截面的弯矩设计值可折减 20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。板配筋计算过程见表 1-9表 1-9 板的配筋计算截面位置 1 B 2 C弯矩设计值（ mkN） 6.46 -6.46 4.26 -4.86 s=M/ 1fcbh02 0.125 0.125 0.083 0.094s 0.1340.112d=12 22=264mm，取 300mm.纵筋的截断点距支座的距离: m1750m1706205/63
7、205/ ldln ， 取。图 1-35（ c）次梁的配筋图5、主梁设计主梁内力按弹性理论设计：（1）荷载设计值。 （为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载） kN4.197,kN34.1976.9.2 k2.86,2.8602573kN601.2 2.13.1705.)8.05.(50)8.5 kN26.736.14. QQ GG取活 荷 载 ： 取恒 荷 载 ：（ 主 梁 自 重 （ 含 粉 刷 ） ：次 梁 传 来 的 恒 载 ：（2）计算简图 。中 跨 近 似 取所 以 边 跨 取 ，因 为边 跨 跨 度 按 以 下 方 法 确 定 ：的 混 凝 土 柱 上 ， 其 计 算中 间 支
8、承 在 为支 承 长 度主 梁 端 部 支 承 在 墙 上 的所 示 ， 由 图 可 知 ，主 梁 的 实 际 结 构 如 图m.690 ,m6945m,5.6942065802.1/251m.425. ,68069m ,370a 3(a)-1 l lbnllanl m计算简图如图 1-36（b）所示。图 1-36 (a)主梁的实际结构图 1-36 (b) 主梁的计算简图（3） 、内力设计值计算及包络图绘制因跨度相差不超过 10%，可按等跨连续梁计算。1 弯矩值计算： QlkGlkM21: 弯 矩，式中 k1 和 k2 由附表 1 查得表 1-13 主梁的弯矩设计值计算（ mkN）项次 荷载简
9、图1MkB2MkCk弯矩图示意图1恒载 1.4620.06749.361.02742活载2.396803.102.813.8103活载7.61043.824.703.1824活载 9.32.4618.30*960.1295活载 7.40*3/890.12896.3174.2310 组合项次 Mmin(kNm)+84.4+-586.5+-141.3+-586.5组合项次Mmax(kNm)+542.3+-282.1+312.3+-282.1*注：此处的弯矩可通过取脱离体，由力的平衡条件确定。根据支座弯矩，按下面简图确定图 1-37 主梁取脱离体时弯矩图2、剪力设计值： 中 查 到 ，由 附 录式
10、中 系 数剪 力 1,: 4343 kQKGkV不同截面的剪力值经过计算如表 1-14 所示。表 1-14 主梁的剪力计算（ kN）项次 荷载简图 1恒载 2.63702.109672.86012活载 9.1708.3404活载 .368.2512.415活载 6.170896.17096.153780组合项次Vmax(kN) +234.1+-126.8+327.4组合项次Vmin(kN) +45.6+-368+86.23 弯矩、剪力包络图绘制荷载组合+时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时， mkN4.32.182.60,0 BAM，以这两个支座的弯矩值的连线为基线，叠加边跨载
11、集中荷载AVkBlkBrVkkNQG 6.2834.1972.86 作用下的简支梁弯矩图：则第一个集中荷载下的弯矩值为 max01 k4.523)(31 MMlB ，第二集中荷载作用下弯矩值为。3kN.42832)(3101 BlQG中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为342.4KNm，以此支座弯矩连线叠加集中荷载。则集中荷载处的弯矩值为 mkN14.3102 BMGl。荷载组合+时支座最大负弯矩 mkN5.86BM，其它两个支座的弯矩为 k1.28,0CA ，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在 G+Q 时的简支梁弯矩图：则集中荷载处的弯矩值依次为46
12、1kNm，265.5kN m，167.3KNm ，268.7KNm。同理，当CM最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。荷载组合+时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时， kN4.32CBM，第一跨在集中荷载 G作用下的弯矩值分别为 85.4KNm，-28.7kNm, 第二跨在集中荷载作用下的弯矩值为 .1+情况的弯矩按此方法计算。所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。主梁的弯矩包络图见下图。荷载组合+时， 1kN.234maxAV，至第二跨荷载处剪力降为 234.1-283.6=49.5kN；至第二集中荷载处剪力降为 49.5283.6=333.1kN
13、，荷载组合+时， BV最大，其kN368BlV，则第一跨中集中荷载处剪力顺次为（从左到右）199.2KN,84.4KN,其余剪力值可按此计算。主梁的剪力包络图见1-38 图。图 138 主梁弯矩包络图和剪力包络图（4）配筋计算承载力计算 ;N/m43.1,N/m3.14,0.130 22tc ffaC混 凝 土 ，纵向钢筋 HRB400,其中 22 /10,5HRB,/36 yvy ff 箍 筋 采 用 。1 正截面受弯承载力计算及纵筋的计算跨中正弯矩按形截面计算，因 10.3.0615/80/0 hf翼缘计算宽度按 mSbml n6.32/96/ 和 ，中较小值确定，取 mbf23 。支座处
14、的弯矩设计值： 9kN.524.06.2835.60max bVMB。判别跨中截面属于哪一类 T 形截面 截 面均 属 于 第 一 类 T Mhbfaffc 2101 m.1)401(03.14.)2/( 正截面受弯承载力的计算过程如下表 1-15 主梁正截面受弯承载力及配筋计算截面 1 B 2弯矩设计值（kN.m） 5423 529.9 312.3 141.3 s=M/ 1fcbh02 47.59031.2637.580149.26.6153014.29.60341.2s0.048(VA=234. 1kN 和 VBr=327.4 kN)(754mm 和500mm)，现在取距离柱边 1960mm 处截断 5 号钢筋。其它钢筋的截断如图所示。 主梁纵筋的伸入墙中的锚固长度的确定：梁顶面纵筋的锚固长度： ,802543.160.0mdfltya 取 880mm.梁底面纵筋的锚固长度：12d=12 25=300mm，取 300mm 3 检查正截面抗弯承载力图是否包住弯矩包络图和是否满足构造要求。主梁的材料图和实际配筋图如图 1-39 所示课 程 设 计 题 目课 程 设 计 题 目图 1-39 主梁材料图与配筋图课 程 设 计 题 目图 1-40 楼盖结构平面布置及配筋图
