1、0 结构专业初步设计说明一、 设计依据1、常德天利桃花源社区花园城（J 地块）结构设计方案说明；2、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001 ） ；3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001） （2006 年版） ；4、建筑抗震设防分类标准 (GB50223-2008)；5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002） ；6、建筑抗震设计规范 (GB50011-2010)；7、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） ；8、混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006） ；9、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） ；10、建筑桩基技术规范（JGJ 9
2、4-2008） ；11、人民防空地下室设计规范 (GB50038-2005)；12、建筑设计防火规范（GBJ16-2006） ；13、高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95） （ 2005 版） ；14、中国地震局文件 (中震防发200949 号) ；二、 抗震设防标准1、根据建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001 ，本工程的结构设计使用年限为 50 年；2、根据建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001 ， 混凝土结构设计规范GB50010-2002，本工程的安全等级为二级；3、本工程的重要性，根据建筑抗震设计规范GB50011-2010 ，建筑抗震设防分类标准(
3、GB50223-2008)，本工程所在地区的抗震设防烈度为 7.5 度，设计基本地震加速度值为 0.15g，设计地震分组为第一组。高层、花园洋房、联排、双拼、合院、办公楼、会所为抗震标准设防类建筑，幼儿园为抗震重点设防类建筑。高层为剪力墙结构，其剪力墙抗震等级为三级；5+1 花园洋房为异形柱框架加少量剪力墙结构，其框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级；4+1 花园洋房、联排、双拼、合院为异形柱框架结构，其框架抗震等级为三级；办公楼、会所为为框架结构，其框架抗震等级为三级；幼儿园为框架结构，其框架抗震等级为二级，单跨连廊为框架剪力墙结构，其框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级。4、参考常
4、德天利体育生态园 J 地块商业群岩土工程详细勘察报告 ，本工程所在场地的类别暂时按 II 类考虑。三、工程地质概况高层、幼儿园地基基础设计等级为乙级，花园洋房、联排、双拼、合院、办公楼、1会所地基基础设计等级为丙级。待基础地质报告确定后说明。四、结构概况本工程为一个大型住宅区总建筑面积 13 万平米左右。该地块由三栋高层建筑、十九栋花园洋房、十一栋联排、八栋双拼、六栋合院、办公楼、会所、幼儿园、单层地下室组成，各栋在地面以上均为独立结构，三栋高层、六栋花园洋房在地面以下由地下室连成整体。三栋高层为 10 层，5+1，4+1 花园洋房为 6 层和 5 层；联排、双拼、合院为 3 层，均为住宅建筑
5、；幼儿园为 3 层中间连廊连接，办公楼为 3 层，会所为 2 层中间连桥连接，均为公共建筑。花园洋房、联排、双拼、合院、办公楼为满足建筑空间要求采用局部转换结构，地下室部分根据需要采用局部转换结构。五、荷载确定除结构自重外，本工程初步设计使用荷载选择如下：1、住宅普通房间、厨房、卫生间 2.0KN/；阳台 2.5 KN/；普通楼梯 2.0KN/，消防疏散楼梯 3.5KN/；电梯机房 7.0 KN/。2、普通上人屋面 2.0 KN/；不上人屋面 0.5 KN/。3、普通屋面保温、隔热、找平等建筑构造层自重 3.5 KN/。4、填充墙：外墙、分户墙、楼电梯间墙采用 200 厚加气混凝土砌体，内隔墙
6、采用 100厚加气混凝土砌体，容重不超过 10KN/m3，双面粉刷。5、抗震设防烈度 7 度，基本地震加速度 0.15g，设计地震分组为第一组，场地特征周期Tg=0.35s，结构阻尼比 0.05。6、地面粗糙度 B 类，基本风压 0.4KN/，基本雪压 0.5KN/。7、地下室顶板室外部分：室外填土暂定为厚 0.9m；消防车 20.0KN/；施工活荷载10.0KN/，普通活荷载 4.0KN/，地下室顶板的室内部分：施工活荷载 5.0KN/；普通活荷载：4.0KN/。8、六级人防荷载：顶板人防荷载：等效静荷载标准值取 60KN/。顶板设计荷载组合：人防荷载+顶板自重+ 战时不拆迁的设备自重（覆土
7、重） 。外墙人防水平荷载：等效静荷载标准值取 40KN/(暂按周边非饱和粘土计) 。外墙水平设计荷载组合：人防荷载+土压力（地下水位以下者取浮容重+水压力）+ 上部覆土侧压力。底板人防荷载：等效静荷载标准值取 25KN/(地下水位以下) 。底板设计荷载组合：水压力+人防荷载(底板自重+战时不拆迁的设备自重) 。出入口临空墙人防荷载：作用于墙面的水平荷载取 110KN/。2出入口临空墙设计荷载组合：顶板传来的（包括人防荷载在内）垂直组合荷载+地面结构传来的荷载+作用于临空墙的人防水平荷载。六、基础和地下室设计根据上部结构荷载情况和下部地基情况综合判断而定。本工程地下室分区，设有一个大型人防地下室
8、和 10 个设置伸缩缝分区地下室，大型人防地下室其长度和宽度均远大于规范规定的伸缩缝最大间距要求。为便于建筑构造和建筑防水，本设计采用下列措施解决混凝土收缩和温度应力问题，而不在人防地下室中设置永久性结构缝。每隔 30m左右设置一条后浇带，带宽 8001000mm，带内主梁钢筋不断开，其它剪力墙、地下室底板、顶板钢筋均断开，采用搭接接头。带内混凝土采用比主体结构高一级的膨胀混凝土，在主体完工后两个月浇灌，以解决混凝土的早期收缩问题；对地下室露出地面的部分外墙采取适当的保温隔热措施，对外墙进行保护，尽量减小温度应力对地下室的影响；适当加大地下室的配筋量，尤其是地下室外墙的水平分布钢筋，不仅要加大
9、配筋，而且要“细筋密布” ，其间距应控制在 100150mm 之间，以减小裂缝宽度。高层塔楼与人防地下室交界区域设置沉降后浇带，以减小塔楼和地下室的不均匀沉降。地下室周边挡土墙仅承受地下水压力和地面荷载(包括消防车荷载)的侧压力，按容许裂缝宽度W=0.2mm 控制迎土面配筋率，确定其厚度为 400mm。地下室顶板厚度按构造要求取为 200mm（非人防部分）和 250mm（人防部分） 。地下室底板仅承受地下水浮力作用，按容许裂缝宽度W=0.2mm 控制迎土面配筋率，考虑到本工程地下室长度较大，可能产生一定程度的不均匀沉降，因而本初步设计选用的地下室底板厚度为 400mm，同时合理布置人防防护分区
10、内隔墙，以增大结构的整体刚度，尽可能大的消除结构不均匀沉降。材料：混凝土：主塔楼的剪力墙和各独立柱均为 C30 混凝土以外，地下室顶板内的梁、板均采用 C35（人防结构延性要求） ，地下室顶板以下的所有结构构件均为 C30，其中地下室底板、地梁、承台、外墙和地下室顶板位于上部结构室外的部分均为抗滲混凝土，抗滲级别 P6。钢筋：HPB235，fy=210Mpa；HRB335 ，fy=300Mpa ；HRB400，fy=360Mpa 。七、主体结构设计本工程上部塔楼与分区地下室连为整体，按照经济且适用的原则，合理设置竖向构件刚度和间距，楼屋面结构采用经济合理的主次梁现浇板梁板体系，局部楼板支撑异形
11、柱采用楼板暗梁支撑，填充墙位置适当设一些次梁以减小板跨度和厚度，无隔墙处一般不设梁，异形非规则板适当加大厚度而采用暗梁分割，一般取 100 mm 或 120 mm，屋面板考虑温度效应较显著而加厚 1020 mm，板面采用双向通长配筋，且为长短筋结合方式，板角适当增加板面筋配置量。边梁高度一般取 500mm，内梁高度通常取 400mm，根据建筑要求及其跨度和受力要求适当调整。3地下室采用经济合理的普通框架结构，一般采用 8.4m 左右的柱网尺寸，楼屋面亦采用现浇钢筋混凝土梁板体系。主要结构构件（梁、板、柱、剪力墙）尺寸见结构初步设计图。材料：混凝土：高层区域柱和剪力墙 2 层楼面以下 C30，2
12、 楼面以上 C25，梁、板首层地面防地下人室顶板 C35，其它区域 C30，首层以上 C25；花园洋房、联排、双拼、合院、办公楼、会所、幼儿园上部墙、柱、梁、板采用 C25，地下室区域墙、柱、梁、板采用 C30，无地下室区域基础采用 C25。异形柱结构节点域超筋拟采用 C35/C40/C45 节点混凝土或提高竖向构件混凝土强度等级以减小轴压比和配筋。钢筋：HPB235，fy=210Mpa；HRB335，fy=300Mpa；HRB400，fy=360Mpa 。采用 PKPM 系列软件之 SATWE2010 年版空间结构分析程序 SATWE 进行计算。本次初步设计电算需说明下列问题：（1）为便于基
13、础设计，将地面层作为一个计算层，假定其层高为 3 米，由此引起的剪力墙和柱自重增加可以考虑为基础的自重；（2）将地下室和塔楼全部结构作为一个整体进行一次建模计算，用于塔楼以外的基础设计、地下室底板设计、地下室顶板设计；（3）每栋楼连带其周边一两跨地下室作为一个多塔结构进行一次建模计算，用于塔楼内基础和塔楼范围内各种结构构件的设计；（4）同一块板上人防荷载、消防车荷载、使用活荷载不同时考虑；主要塔楼计算结果如下：、高层单体：1结构基本自振周期T1=1.0964s；T1t=0.8767s；T1t/T1=0.799； X方向的有效质量系数: 99.50%； Y方向的有效质量系数: 99.50%2地震
14、作用下基底剪力 X 方向作用 Vxo = 4047.92 kN； Myo = 100304.46 kN-m；Vxo/Wt=4.14%Y 方向作用 Vyo = 4137.32 kN； Mxo = 103129.87 kN-m；Vyo/Wt=4.23%3结构侧向位移X 地震作用下层最大位移 1/1271X 地震作用下层最大位移与平均位移比(x-5%)1.09Y 地震作用下层最大位移 1/1340Y 地震作用下层最大位移与平均位移比(y-5%)1.21X 风作用下层最大位移 1/8788Y 风作用下层最大位移 1/4601、5+1 拼楼单体：1结构基本自振周期T1=0.9813s；T1t=0.490
15、1s；T1t/T1=0.499；X方向的有效质量系数: 99.79%； Y方向的有效质量系数: 99.50%2地震作用下基底剪力 X方向作用 Vxo =3013.96 kN； Myo = 42513.41 kN-m；Vxo/Wt=4.11%4Y方向作用 Vyo = 4157.88 kN； Mxo = 62338.16 kN-m；Vyo/Wt=5.67%3结构侧向位移X地震作用下层最大位移 1/ 817X地震作用下层最大位移与平均位移比(x-5%)1.01Y地震作用下层最大位移 1/1382Y地震作用下层最大位移与平均位移比(y-5%)1.26X风作用下层最大位移 1/9999Y风作用下层最大位
16、移 1/6608、5+1 楼单体：1结构基本自振周期T1=1.0490s；T1t=0.4510 s；T1t/T1=0.429；X方向的有效质量系数: 99.88%； Y方向的有效质量系数: 99.61%2地震作用下基底剪力 X 方向作用 Vxo = 1584.82 kN； Myo =22365.30 kN-m；Vxo/Wt=4.05%Y 方向作用 Vyo = 2455.53kN； Mxo = 37395.97 kN-m；Vyo/Wt=6.27%3结构侧向位移X地震作用下层最大位移 1/ 685X地震作用下层最大位移与平均位移比(x+5%)1.02Y地震作用下层最大位移 1/1412Y地震作用下层最大位移与平均位移比(y+5%)1.26X风作用下层最大位移 1/4645Y风作用下层最大位移 1/7823
