1、武 汉 理 工 大 学理学院办公楼及数学系、统计学系楼工程悬挑式转料平台搭设方案编制人：审核人：批准人：编制单位：湖北工程建设总承包有限公司编制日期：二八年六月1悬挑式转料平台搭设方案说明： 按外侧主梁以钢丝绳吊点作支承点计算。为安全计，里侧第二道钢丝绳不起作用，即里侧钢丝绳亦不起作用计算。次梁传递的恒荷载和施工活荷载，可以化作为均布荷载，与加上主梁自重的恒荷载按简图计算。AC 段跨中弯矩按简支梁计算；次梁按承受均布荷载考虑，按简支梁计算跨中弯矩。一、用材：主梁（计算简图中编号为 ZL-1、 ZL-2）采用14b 槽钢，质量为 0.16733 KN/m。次梁（计算简图中编号分别为 LL-1、L
2、L-2 、LL-3、LL-4）采用8 #槽钢，质量为0.080 KN/m, LL-5 采用 14b#槽钢。防护栏杆，两侧采用壁厚为 3、30 方管、质量为 0.028 KN/m，面板采用 3菱形花纹钢板，质量为 0.256 KN/；外侧设置内开式平开防护门，门两侧除立柱采用483.5 钢管（质量为 0.0384 KN/m）外，其它均采用 3 厚30 方管。防护栏杆内侧采用 6 厚竹胶合板，质量为 0.072 KN/。卸料平台外侧防护罩两侧采用 483.5 钢管，端头采用503 角钢，质量为 0.02216 KN/，且悬挂兜网。悬挂兜网质量未计；吊环采用 16 圆钢；卸料平台与砼梁上预埋钢板焊接
3、连接，卸料平台施工荷载为 3 KN/。二、计算简图1、平面各梁（见附图 1）2、荷载组成作用在各梁（主、次梁）的均布荷载分别为：ZL1、ZL2质量 0.16733KN/m围护栏杆重 （9.6m0.028+2.31.20.072）2.3=0.16 KN/ m作用在梁上均布荷载 q=1.2（0.16733 KN/ m+0.16 KN/m）=0.40 KN/m2LL1质量 0.08 KN/m花纹钢板 0.256 KN/m0.575/2= 0.08 KN/m施工荷载 3 KN/0.575/2m=0.87 KN/m作用在梁上均布荷载 q1 q1=1.2（0.08+0.08）+1.40.87=1.42 K
4、N/ mLL2、LL3质量 0.08 KN/m 花纹钢板 0.256 KN/m0.575m=0.15 KN/m施工荷载 3KN/0.575m=1.73KN/ m作用在梁上均布荷载 q2.q3 q2=q3=1.2（0.08+0.15）+1.41.73=2.71KN/ mLL-4 质量 0.08 KN/m 花纹钢板 0.256 KN/m（0.575/2+0.675/2 ）=0.17 KN/ m施工荷载 3（0.575/2+0.675/2）=1.89 KN/ m作用在梁上均布荷载 q4 q4=1.2（0.08+0.17）+1.41.89=2.86 KN/ mLL5质量 0.16733 KN/m防护栏
5、杆：2483.5 钢管长 2.4m 重量为 2.4m0.0384 KN/m=0.10 1KN（1）3 厚方管 长 9.6m 重量为 9.60.028=0.27 KN（2） 2防护罩 483.5 钢管 长 2.4m 重量为 0.10 KN（3） 3503 长 1.2m 重量为 1.20.2216=0.03 KN（4） 4（1+2+3+4）2.5=0.20 KN/m花纹钢板 0.2560.675/2=0.09 KN/ m施工荷载 30.675/2=1.013 KN/ m作用在梁上均布荷载 q5=1.2（0.16733+0.20+0.09）+1.41.013=1.97 KN/ m作用在主梁上均布荷载
6、为q =1.2（0.16733+0.16 ）+2.5/2（q 1+q2+q3+q4）2.3=10.093 KN/ m弯矩计算 = q/8L 023主梁 ZL1、ZL 2=10.093/82.3 2=6.74 KN/mLL4M4=2.86/82.52=2.235 KN/m一、次梁 LL41、抗弯强度计算4= M4/0.9W4W48#槽钢截面模量（25.30 3）4=2.235 KNm/22.77 3=2235102N/22.77 3=9845.82 KN/ 2=98.46N/2215 N/ 22、挠度W=5q L4/384EI8 槽钢参数 I=101 4E=206103N/ 2q4=2.86 K
7、N/ m=28.6N/L=2.50m=250W=528.6N/250 4/384206103N/ 2101 4=14.33906.2510 6/7.989504103=14.3N/3906.25/7989.504N/ 2=55.8594103/7989.504=6.9916W=L/250=10二、主梁 ZL1、ZL 21、吊点 A、C 的支座反力分别为 PA、P CPA2.3=P12.4+ P21.825+ P31.25+ P40.675（1）式中：P 1=2.5m/2q1=1.25m1.42 KN/ m=1.775 KNP2=2.5m/2q2=1.25m2.71 KN/ m=3.388 KN
8、P3=2.5m/2q3=1.25m2.71 KN/ m=3.388 KNP4=2.5m/2q4=1.25m2./86 KN/ m=3.575 KNP5=2.5m/2q5=12.62KN代入（1）式得PA2.3=1.7752.4+3.3881.825+3.381.25+3.5750.675PA=7.426 KN4PC=（P 1+ P2+ P3 +P4）P A + P52.5/2=10.920 KNZL1、ZL2 在 AC 段 LL1、LL2、LL3、LL4、LL5 传来的均布荷载为（P 1+ P2+ P3 +P4+ P5） 2.3=10.76 KN/ mZL1、ZL2 跨中最大弯矩值 M 为M=
9、1/80.42.32+1/810.762.32=0.61255.29=7.38 KNm2、主梁 ZL1、ZL 2 轴向力（N）及钢丝绳拉力（T）计算 （见附图 2）3.900/2.300= PC/NN=10.9202.3003.9=6.44 KNT= PC2+ N2=12.68 KN1、主梁强度按下式计算N/An+Mx/xWf式中 x与截面模量相应的截面塑性发展系数，取值 1.05；N 主梁轴向力，取值 6.44 KNMx主梁最大弯矩，取值 3.24 KNmAn主梁截面面积，取值 21.316 2W 主梁截面模量，取值 87.1 3f 钢材抗压、抗弯强度，取值 215KN/ 26440N/21
10、31.6 2+3.24106N/1.0587.110 3 3=3.021N/ 2+35.428=38.45N/215KN/ 22、主梁 ZL1、ZL 2 稳定性按下式计算N/xA+ mxMx/xW IX(1-0.8N/NEX) f式中 N 所计算范围内的轴心压力 N=6.44KNNEX 参数，N EX= 2EA/1.1 X2；x弯矩作用平面内的受压构件稳定系数，取 0.82Mx所计算构件范围内的最大弯矩WIX 在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量 87.1 3 mx等效弯矩系数，取值为 1.0 X=L/ix=230/5.35=42.99NEX=EA/1.1 X2=3.1416220610
11、321.316102/1.142.992=43.3386108/2.03296103=21.318105N=21.318102KN5代入式中得（6.44KN/0.8221.316 2+1.07.38KNm）/1.0587.1 3（1-0.86.44KN/21.318102KN）=3.6844N/ 2+7.38106N/97.2710 3 3=3.6844N/ 2+75.87N/ 2=79.554N/f=215N/ 2三、钢丝绳钢丝绳拉力（T）为 12.68KN，选用 637 的 15.5 规格钢丝绳，抗拉强度为 1850N/2，钢丝绳的破断拉力为 165.5KN，规格 637 钢丝绳破断拉力换
12、算系数，查施工手册（第四版）表 14-4 得 =0.85钢丝绳允许拉力按下列公式计算。Fg= Fg/K式中 Fg钢丝绳的允许拉力（KN） 换算系数 取 0.85Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总合（KN） （查施工手册表 14-2，得 134.0 KN）K 安全系数（查施工手册表 14-5，取 10）Fg=Fg/10=0.85134.0/10=11.39KNT=12.68KN四、吊环1、吊环选用 Q325 钢 16 钢筋，截面面积 A=201.1 2，允许抗拉能力T=201.12215N/ 2=86.473KN钢丝绳拉力 T=12.68KN，安全系数 K=86.47312.68=6.8192、焊接验
13、算钢丝绳下节点，应穿绑在 16 钢环上，16 焊在14槽钢腹板上，腹板厚 8，焊缝高度（）取 5，焊缝长度取 100（16 钢筋在14槽钢焊接长度的附作长度为 162） 。按角焊缝核算，得W/LMtf 1式中 N轴向拉力LM焊缝长度6t焊缝高度f1焊缝抗拉强度，取 160N/ 2钢丝绳拉力为 12.68KNLM取 100，t 取 5，则12.68 KN/1005=25.36N/ 2f 1=160 N/施工现场实际焊缝长度取 130五、框架梁上预埋件、吊环 1、操作平面主梁（ZL-1、ZL-2）与框架梁上预埋件采用焊接连接焊缝长 100，焊缝高 5。 （见附图 3）2、预埋件在梁上的平面位置 （
14、见附图 4）六、制作技术交底1、按转料平台图纸槽钢型号与长度下料，可采用氧割或锯切，其公差定为 2；2、焊接（1）施工必须有合格证。安排持证上岗的焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应，并有一年以上经验；（2）焊接前应复查组装质量和焊接区的处理情况，修整后方能施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧 1020范围内，应露出金属光泽；（3）焊接工艺1）焊条直径为 3.2；2）根据槽钢的厚度和以往施工经验，应在现场由焊工进行焊接试验，求出最佳焊接电流；3）焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝高度、宽度均为一致，从面罩中看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24cm）为
15、宜；4）焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度不变，酸性焊条以 4长为宜，碱性焊条以 23为宜；5）焊条角度：根据两焊件的厚度确定焊条角度。焊条角度有两个方向，第一是焊条与前进方向的夹角为 6075；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊7件厚度相等时，焊条与焊件的夹角均为 45，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。6）起焊：在焊缝起焊前方 1520处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长 45，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素停弧再行施焊，其接头方法一起焊方法相同。只是要先把
16、熔池上的焊渣除干净后方可引焊；7）收弧：每条焊缝焊到末尾时应将泥坑填满后往焊接方向的反方向带弧，收弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉；8）清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接；（4）焊接质量标准：1）主控项目焊条的牌号、性能，接头中使用的钢筋、钢板、型钢均应符合设计要求。检查 1出厂证明及焊条烘焙记录。焊工必须经考试合格，检查焊工合格证及考核日期。 22）一般项目焊缝外观应全部检查 1焊缝表面焊波应均匀，不得有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和斜状、气孔等 2缺陷，焊接区不得有飞溅物。3 焊缝外观标准满足钢结构施工质量验收规范级焊缝质量标准要求。（5）焊接注意事项：1
17、）严禁在焊缝外母材上打火引弧。2）防止焊接质量通病发生：裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应先焊完一头再焊另一头，如发现有裂纹应铲除后重新焊接。咬边：应选用合适的电流，避免电流过大，电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。气孔：焊条按规定的温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中，可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。夹渣：多层施焊应层层将焊渣清楚干净，操作中应注意焊渣流动方向，特别是8采用碱性焊条时，必须使焊渣留在熔池后面。七、吊装采用塔吊吊装就位方法。在吊装起吊前，应设专人检查转料平台与主体结构（或焊接加工平台）连接全部卸除；转料平台
18、吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位进行全面检查。确认完全符合设计要求后，才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。八、注意事项1、转料平台应立牌，注明该转料平台的承重量。如注明本转料平台最大载重量为1.7t，切勿超载。2、转料平台每次转移时，应检查转料平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。上、下吊环是否存在不正常情况。3、转料平台吊至上一吊点，应检查转料平台与主体连接节点是否符合设计要求。4、转料平台每侧三道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧，一根松的情况，否则应用倒链进行调整。5、转料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。6、转料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。7、转料平台不能与外脚手架连接。8、钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于 3 只。9、转料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，转料平台搭置在主梁上与预埋件的焊接连接是否符合设计要求，钢丝绳是否卡紧，待一切检查可行后，方可松卸塔吊吊钩。10、转料平台外四边应略高于内四边，不可向外倾斜。11、当吊运构件超长时，超过转料平台长度，应将端部防护格栅门打开，待构件运入建筑物后，立即关闭防护格栅门。
