1、111403 综采工作面供电设计计算书一、已知资料：11403 所在工作面煤层为 M14，该煤层为井田内的主要可采煤层，位于龙潭组第二段顶部，全层厚 0.942.35m，平均厚度1.64m。煤层结构简单，偶含一层夹矸。属稳定较稳定煤层。煤岩类型属半光亮型、结构松散，呈黑色粉状、粒状，玻璃光泽。M14煤层顶板为粉砂岩和粉砂质泥岩，平均厚度 5.31m；底板为泥岩、粉砂岩，有时为细砂岩，平均厚度 3.21m。上距龙潭组第三段底界017.35m，平均 6.91m；下距 M30 煤层 52.25139.14m，平均95.78m。采煤方法为走向长壁后退式一次采全高。1. 设备选用1）工作面设备（1）采煤
2、机采用天地科技股份有限公司上海分公司生产的MG250/556-WD3 型电牵引采煤机。总装机功率为 570kW，其中4 台截割电动机，每台功率 125kW，额定电压 1140V，额定电流 82A；额定功率因数(cos)：0.85，效率 91.5%；2 台交流牵引电动机，每台功率 30kW，额定电压直流 380V，额定电流61A，额定功率因数(cos)：0.87，效率 80%，两台截割电动机不同时起动；油泵电动机 10 kW，额定电压 1140V，额定电流 8A，额定功率因数(cos)：0.85，效率 83%。（2）工作面刮板输送机采用山东矿机股份集团有限公司制造的 SGZ 730/500型输送
3、机，机头及机尾其额定功率为 500/250，额定电压(V)：21140 伏的双速电动机，额定功率因数(cos)：0.88，效率 92%其额定电流 324/162A。（3）破碎机采用山东矿机股份集团有限公司生产的 PLM1000 型破碎机，其额定功率为 110kW，额定电压 1140V，额定电流 72A，额定功率因数(cos)：0.85，效率 91.4%。（4）转载机采用山东矿机股份集团有限公司生产的 SZZ 764/200 型转载机，其额定功率为 200kW，额定电压 1140V，额定功率因数(cos)：0.86，效率 91.6%，额定电流 131A。（5）带式输送机采用山东矿机股份集团有限公
4、司生产的DSJ100/80/2160 型可伸缩输送机，带速 2.5m/s，带宽1000mm，传动滚筒直径：800m，电机额定功率为2160kW，额定电压 1140V，额定功率因数(cos)：0.85，效率 90%，额定电流 106A,； 配备 JH-14 张紧绞车，电机功率为 22 kW，额定电压 1140V，额定功率因数(cos)：0.83，效率 86%，额定电流 15.6A。（6）乳化液泵采用无锡威顺煤矿机械有限公司产 WRB-315/2200，额定功率 200kW，额定功率因数(cos)：0.85，效率91.5%，额定电流 130A。（7）无极绳绞车（机巷一台，风巷一台）3采用江苏三恒科
5、技股份有限公司生产的 SQ-80/75BJ 型无极绳绞车，轨距 600mm，运输距离：1000m,钢丝绳规格：619s 24mm 无油绳，最大牵引力：80 KN ，电机额定功率为 75kW，额定电压 1140V，额定功率因数(cos)：0.85，效率 91 %，额定电流 49.1A。（8）回柱绞车采用 JH-20 型无极绳绞车，电机额定功率为 30kW，额定电压 1140V，额定功率因数(cos)：0.83，效率 86 %，额定电流 21.3A。（9）变电站采用山东能源机械集团有限公司生产的 KBSGZY-1000/10 型移动变电站和 KBSGZY-630/10 型移动变电站各一台，及江苏伯
6、乐达变压器公司生产的 KBSG-500/10 矿用变压器一台，共计三台变压器。 二、工作面设备布置如附图综采工作面供电系统负荷计算：1. 电压等级：由中央变电所5高压配电装置控制经过700米高压电缆送来高压10kV到两台移动变电站，经过移动变电站分别向采煤机，刮板机、转载机等设备供电，皮带运输机，卡轨车等设备供电由中央变电所生产2变压器供电，所有用电设备电压等级均为1140V，42. 负荷统计:根据用电设备电压等级、设备的布置位置，拟选用 2 台移动变电站和 1 台矿用干式变电站，按电站分组进行负荷统计。综采工作面负荷统计KBSGZY-1000/10 移动变电站设备名称设备型号 部位电动机数额
7、定功率（kW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数cos N效率%截割电机4 4125 1140 484 0.8591.5牵引电机2 230 380 261 0.87 80型采煤机MG250/556-WD3调高电机1 10 1140 8 0.85 83刮板输送机SGZ-730/5002 250 1140 2162 0.88 92功率P N 1070KW小 结加权平均功率因cos0.865KBSGZY-630/10 移动变电站设备名称型号电动机数额定功率（kW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数cos N效率%转载机 SZZ-764/200 1 200 1140 131 0.86 91
8、.6破碎机 PLM-1000 1 110 1140 72 0.85 91.4回柱绞车 JH-20 1 30 1140 21.3 0.83 86卡轨车(风巷)SQ-80/75B 1 75 1140 49.1 0.85 91乳化泵站 WRB-315/2002 2 2200 1140 130/2130 0.85 91.5功率P N 615kW小 结加权平均功率因 cos wm0.8516KBSG-500/10 变电站设备名称型号电动机数额定功率（kW）额定电压（V）额定电流（A）额定功率因数 cos N效率%皮带运输机DJS-100/80/21602 2160 1140 106 0.85 90皮带张
9、紧绞车JH-14 1 22 1140 15.6 0.83 86卡轨车(风巷)SQ-80/75B1 75 1140 49.1 0.85 91功率P N 257kW小 结 加权平均功率因cos wm0.8457三、变电站容量验算：根据供电系统的拟定原则，拟选择 2 台移动变电站和 1 台固定式变电站为整个采面供电。1）KBSGZY-1000/10 1140V 移动变电站容量验算KBSGZY-1000/10 移动变电站拟向采煤机（570kw）和刮板机(500kw) 供电，变压器的容量计算值为 0.681746cosdeNawmKPSkVA；ax500.4.4.8deN加权平均功率因数，取 0.86。
10、wmcos为刮板机双速电机，功率为 500 kW。axP故选取 KSGZY-1000/10 移动变电站，额定容量为1000kVA846kVA，满足供电的要求。2）KBSGZY-630/10 1140V 移动变电站容量验算KBSGZY-630/10 移动变电站拟向转载机（200kw） ，破碎机（100kw） 、回柱绞车（30kw） 、风巷无极绳绞车（75kw）,乳化泵站（200kw）供电，变压器的容量计算值为 0.6154cos 8deNawmKPSkVA8；max200.46.46.15deNPK加权平均功率因数，取 0.851。wcos为转载机电机，功率为 200 kW。maxP故选取 KS
11、GZY-630/10 移动变电站，额定容量为 630kVA441kVA，满足供电的要求。3）KBSG-500/10 移动变电站容量验算KBSG-500/10 变电站拟向皮带机（160kw） ，皮带机张紧绞车（22kw） 、风巷卡轨车（75kw） ，变压器的容量计算值为0.78253cos 4deNawmKPSkVA；ax1600.678deN加权平均功率因数，取 0.845。wmcos为皮带机电机，功率为 160kW。axP故选取 KBSG-500/10 变电站，额定容量为 500kVA238kVA，满足供电的要求。四、供电系统的拟定及高压电缆选择根据综采工作面机电设备的布置情况，各台移动变电
12、站所带的负荷，初步拟定出如附图所示的综采工作面供电系统图。为了节省篇幅，将供电系统的初步计算图与校核计算后的供电系统图绘制在一张图上，即图中的电缆型号、起动器的型等是在校核后选定的，并标注在图上。91.高压电缆选择（1） 型号的确定：井下中央变电所于 2012 年 9 月已安装完毕，向井下生产2变电站供电高压电缆型号为 MYJV22 370，而此台变电站总负荷为 257kw,完全能满足供电要求，此处略去该段电缆负荷验算。向移动变电站供电的 10kV 高压电缆选用 MYJV22-10kV 电缆。该高压电缆为 KSGZY-1000/10 移动变电站和 KSGZY-630/10移动变电站向供电，这两
13、台变电站总负荷 =1070+615kw，NP负荷电流计算过程如下：；max500.46.46.81deNPK(1)(2)coscoswwmNmP0.867.5610.85为 KBSGZY-1000/10 变电站所带负荷加权平均功率因数，(1)coswm为 0.86； 为其所带负荷总功率，为 1070kw； 为 KBSGZY-()NP (2)coswm630/10 变电站所带负荷加权平均功率因数，为 0.851； 为其所()NP带负荷总功率，为 615kw；=10000V额定电压。NU（2）按经济电流密度初选主截面： 3mIcosdeNaxcwIU 3.610672.5A10其经济截面为：mm2
14、max.634.719wedIAJ铜芯电缆最大负荷利用小时数在 30005000 小时，经济电流密度 取值应为 1.75 2.25，考虑井下环境，此处取edJedJ=1.90A/mm2。最后选高压电缆的长度 700m， 其型号可选 MYJV22-10 335 ，满足供电要求。（3）按长时最大允许负荷电流校验查表得 MYJV22-10 335 型电缆的长时最大允许负荷电流 Ip=131A。=66A =131A，满足要求。caIpI（4）按允许电压损失校验电缆截面供电系统见图，MYJV22-10 335 型电缆查表得，时，35mm 2 铜芯电缆的每兆瓦公里负荷矩的电压降为：cos0.85K=0.6
15、5%。按公式：U1=KPL试中 每兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失的百分数，其数值可查表电缆输送的有功功率，MWL电缆线路长度，U1=KPL0.65%1.6850.7=0.77%用同样的方法可求出地面变电所到井下中央变电所的总11压降：U2=3.75%，则总压降：U=0.77%+3.75%=4.52%10%。所选 MYJV22-10 335 型高压电缆能够满供电的要求。五、 低压电缆截面的选择1低压电缆型号的确定供电系统见图，选择的低压电缆要符合煤矿安全规程的规定。根据电压等级、使用保户环境、机械的工作情况等确定电缆的型号。向采煤机供电电缆应选双屏蔽型YPTJ 型，乳化液泵、刮板输送机、胶带输送机
16、等设备供电电缆选 MYP 型。2. 按长时最大负荷电流与电缆的机械强度初选低压电缆截面长时负荷电流取电动机额定电流，见负荷统计表。也可以用下面公式计算： 310cosdeNcaNKPIUmax0.46deN所有设备中唯独采煤机为多台电机组合，其需用系数计算过程如下 max2500.46.46.7deNPK采煤机长时负荷电流计算 3310.65012cos4.89deNcaNPIU12各电缆截面初选结果列在下表中。表： 按电动机额定电流与电缆机械强度要求初选低压电缆截面负荷名称机械强度要求最小截面/mm 2长时负荷电流/A长时负荷电流要求的最小截面/mm 2初选标准截面/mm 2采煤机 3550
17、 233 70 70刮板机头（高速）3550 162 50 50刮板机头（低速）3550 162 50 50转载机 3550 130 50 50破碎机 1635 72 35 351#乳化液泵 1635 104 50 502#乳化液泵 1635 104 50 50机巷卡轨车 1625 49.1 25 25风巷卡轨车 1625 49.1 25 25回柱绞车 1025 21.3 10 10皮带机 3550 106 50 50皮带机张紧车 1016 15.6 10 10照明3. 按允许电压损失和起动条件校验电缆主截面煤矿井下供电设计技术规定条规定“对距离最远、容量最13大的电动机（如采煤机、工作面输送
18、机等） ，在重载情况下应保证起动，如采掘机械无实际最小起动力矩数据时，可按电动机起动时的端电压不低于额定电压的 75%校验。正常运行时电动机的端电压允许偏移额定电压的5%，个别特别远的电动机允许偏移-8% -10%。不同电网电压下的正常与最大允许电压损失表正常运行时电动机负偏移-5%U N个别情况下电动机最大负偏移-10%额定电压 /V变压器副边额定电压U2N=1.05UN/V电动机最小端电压Umo=0.95UN/V允许电压损失U p=U2N-Umo/V电动机最小端电压Umo=0.9UN/V允许电压损失U p=U2N-Umo/V127380660114013340069312001213616
19、27108312396611711434259410261958991741）KBSGZY-1000/10 移动变电站供电系统（1）正常运行时的电压损失 变压器的电压损失查表得 KBSGZY-1000/10 移动变电站负载损耗P N=6100W，14阻抗电压 u%=4.5%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。22107.40.1NTPURS223.5%.58TNZu2220.8.140.7TXRKBSGZY-1000/10 移动变电站其负荷为采煤机和刮板机，低压侧负荷电流AwmNdecaTUPKIos3103 3.687014；ax5.4.4.68de根据实际工作情况，加权平均功率因数取负荷统计
20、时的值，为0.86。)sinco(3TTaTXRIUV41.04.86057.123.变压器的功率因数，取加权平均功率因数 0.86。即，cos.Twm2sincos0.5T向采煤机、刮板机供电的电缆电压损失：以供电距离最远、电动机功率最大的电动机进行电压损失校验，故只需校验向刮板机供电的电缆的电压损失：VblNsclblAULP3610 325012.549-供电电缆长度bl-长时负荷电流要求的最小截面/mm 2l15-铜芯电缆电导率sc-电机效率bl正常运行时电压损失校验向采煤机，刮板机供电的总电压损失V V，满足对采煤机供623.54.7TblU17pU电的要求。2 )KBSGZY-63
21、0/10 移动变电站供电系统查表得 KBSGZY-630/10 10000/1140 移动变电站负载损耗PN=4100W，阻抗电压 u%=4.0%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。22615.40.3NTPURS223%.8TNZu2220.8.0.TXRKBSGZY-630/10 移动变电站其负荷为转载机，破碎机、风巷卡轨车、回柱车，乳化泵，低压侧负荷电流AwmNdecaTUPKIos3103 3.61502.4.8)sinc(TTaTXRIV2.0.510.2.53变压器的功率因数，取加权平均功率因数 0.851。即，cos.8Twm2sincos.T16转载机，破碎机、回柱车、风巷卡轨车
22、，乳化泵供电的电缆电压损失：以电动机功率最大的转载机电动机进行电压损失校验，故只需校验向转载机供电的电缆的电压损失：VblNsclblAULP3610 325012.6495-供电电缆长度l-长时负荷电流要求的最小截面/mm 2bl-铜芯电缆电导率sc-电机效率bl正常运行时电压损失校验向转载机，皮带运输机、风巷卡轨车、皮带机张紧绞车、破碎机、回柱车、机巷卡轨车，乳化泵供电的总电压损失V V，满足供电要求。623.45.6TblU17pU2 )KBSG-500/10 变电站供电系统查表得 KBSG-500/10 移动变电站负载损耗P N=3500W，阻抗电压 u%=4.0%，计算移动变电站每相
23、电阻、电抗值。22571.40.NTPURS223%.85TNZu2220.85.140.3TXRKBSG-500/10 移动变电站其负荷为皮带机，皮带机张紧绞车，机17巷卡轨车，则低压侧负荷电流AwmNdecaTUPKIos3103 3.78251024.)sinc(TTaTXRIV1208510.23.51变压器的功率因数，取加权平均功率因数 0.845。即，cos.4Twm2sincos0.T皮带机，皮带张紧绞车、机巷卡轨车供电的电缆电压损失：以电动机功率最大的皮带机电动机进行电压损失校验，故只需校验向转载机供电的电缆的电压损失：VblNsclblAULP3610 36107.442.5
24、9-供电电缆长度bl-长时负荷电流要求的最小截面/mm 2l-铜芯电缆电导率sc-电机效率bl正常运行时电压损失校验向皮带运输机、机巷卡轨车、皮带机张紧绞车供电的总电压损失 V V，满足供电要求。6217.48.TblU17pU18六、供电系统短路电流计算 ?20A/5?1）综采工作面 KBSGZY-1000/10 移动变电站到其负荷电机处电缆短路电流计算（1）短路电流计算时，其电压取平均电压，各电压等级的平均电压见下表表 4-15 标准电压等级的平均电压值19标准电压/kV0.127 0.22 0.38 0.66 1.140 3.3 6 10 35平均电压/kVarU0.133 0.23 0
25、.40 0.69 1.20 3.4 6.3 10.5 37（2）短路点的选定。综采工作面供电计算，选移动变电站高压电缆进线端作为短路点，计算三相短路电流，校验移动变电站的高压开关的断流能力；计算两相短路电流，整定前级 10kV 隔爆开关中的继电保护装置。（3）元件电抗的计算。10kV 高压供电系统，在计算短路电流时，忽略短路回路中各元件的电阻。、系统折算电抗 221.0.85arsybUXS其中，10kV 系统的平均电压 10.5kV；1140V 系统平均电1ar压 =1.2kV。2arU、高压电缆折算阻抗查表，得 MYJV22-10 335-800 米高压电缆 r0=0.435/km, =0
26、.17/km。0x221011.().708()0.85arUXxL22101.().43().arR（3）KBSGZY-1000/10 1140V 移动变电站阻抗20查表得 KBSGZY-1000/10 移动变电站负载损耗P N=6100W，阻抗电压 u%=4.5%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。22107.40.1NTPURS223.5%.58TNZu2220.8.140.7TXR（4）移动变电站二次出线端最小两相短路电流；10.540.6T12.2857.10TX22264.1ZRkA(2)2190arsUI（5）采煤机电机处两相短路电流、采煤机电缆阻抗查表，得电缆YPTJ 370+3
27、25/3+34-220 米，每相单位阻抗值 0= 0.342/km.x2.3420752XLblscAR21.4.、采煤机短路回路的总阻抗120.540.7.19TR12.85.80.7TsyXX2122220.19.70.149ZRX、采煤机电机处两相短路电流 kA(2)2.2.0149arsUIZ（6）刮板机电机处两相短路电流计算、刮板机电缆阻抗查表，得电缆YP 350+316-220 米， 每相单位阻抗值 0= 0.493/km.x20.493.20.986XxLblscAR21.4.5、刮板机短路回路的总阻抗120.540.9.13TR12.8.6.57.80.9TsyXX222213
28、13ZR、刮板机电机处两相短路电流 kA(2)22790183arsUIZ2、综采工作面 KBSGZY-630/10 1140V 移动变电站到其负荷电机处电缆短路电流计算（1）系统折算电抗 221.0.85arsybUXS22（2）高压电缆折算阻抗，如上； 221011.().70()0.65arUXxL22101.().43().43arR（3）移动变电站阻抗查表，得，KBSGZY-630/10/1.14kV 移动变电站，阻抗电压= 4%，负载损耗 =4100W。%uNP22410013463TURS228NTZu2220.3.140.TXR（4）移动变电站二次出线端最小两相短路电流；10.
29、34.0.564T12.828.1TX2220564.80.13ZRkA(2)2318arsUI（5）乳化泵电机处两相短路电流计算、乳化泵电缆阻抗查表，得电缆YP 350+316-（100 米+50 米+20 米） ，每相单位阻抗值 0= 0.493/km.x2.4930.17.83XL23blscALR321070.84.5、短路回路的总阻抗120.43.0.8.1364T12.6.0.21TsyXX221364.5ZR、乳化泵电机处两相短路电流 kA(2)2.2.89051arsUIZ（6）转载机电机处两相短路电流计算、转载机电缆阻抗依据图纸，转载机启动器至移动变电站段电缆型号和长度为YP
30、 370+125-（50 米） ，经查表得在容量为 630KVA 且次级电压为 1140V 条件下等级将该段电缆折算成 50mm电缆的折算率为1.37，故换算为 50mm后长度为 501.37=68.570 米。查表，得电缆YP 350+125（200 米+70 米） ， 每相单位阻抗值 0= 0.493/km.x20.493.270.13XLblscAR215、短路回路的总阻抗120.43.0.7.1834T24120.6.80.31.80.259TsyXX22234.18ZR、转载机电机处两相短路电流 kA(2)218703arsUIZ（7）破碎机电机处两相短路电流计算、破碎机电缆阻抗同上
31、，依据图纸，将破碎机启动器至移动变电站段电缆YP 370+125-（50 米）折算为 35 mm电缆，经查表得在容量为630KVA 且次级电压为 1140V 条件下等级将该段电缆折算成 35mm电缆的折算率为 1.88，故换算为 35mm后长度为 501.88=94100 米。查表，得电缆YP 335+110（200 米+100 米） ， 每相单位阻抗值 0= 0.631/km.x20.631.0893XxLblscAR2 .24.5、短路回路的总阻抗120.43.0584TR12.6.8.93.0.316TsyXX2222584.48ZR25、破碎机电机处两相短路电流 kA(2)214708
32、arsUIZ（8）回柱绞车电机处两相短路电流计算、回柱绞车电缆阻抗同上，依据图纸，回柱车启动器至回柱车电机段电缆YP 310+110-（200 米）折算与变电站至转载机启动器段电缆截面 YP 370+125-（50 米） ，经查表得在容量为 630KVA 且次级电压为 1140V 条件下将该 10 mm电缆折算成 70mm电缆的折算率为0.16，故换算为 75mm后长度为 2000.16=3240 米。查表，得电缆YP 370+110（50 米+40 米） ， 每相单位阻抗值 0= 0.342/km.x20.342.09.38XxLblscAR2157、短路回路的总阻抗120.43.0.3.8
33、67T12.6.80.15TsyXX2222768.ZR、回柱绞车电机处两相短路电流 kA(2)21.3.08arsUIZ（9）风巷卡轨车电机处两相短路电流计算26、卡轨车电缆阻抗同上，依据图纸，将变电站至 KJZ-630 馈电开关段及KJZ-630 馈电开关卡轨车开关段 MYP 370+125 (20 米)折算为 25 mm电缆，经查表得在容量为 630KVA 且次级电压为 1140V 条件下等级将该段电缆折算成 25mm电缆的折算率为 3.6 故换算为 25mm后长度为 203.6=7280 米; 则依据图纸从变电站至卡轨车电机电缆型号和长度YP 325+110（400 米+50 米+80
34、 米） ，查表得电缆YP 325+110， 每相单位阻抗值 0= 0.882/km.x20.82.53.467XxLblscAR3210.98.、短路回路的总阻抗1200.498.520T12.4.5.7669TsyXX222200.81ZR、卡轨车电机处两相短路电流 kA(2)217408arsUIZ3、井下变电所 KBSG-500/10 1140V 干式固定变电站到其负荷电机处电缆短路电流计算（1）系统折算电抗27221.0.85arsybUXS（2）高压电缆折算阻抗，如上； 221011.().705()0.arxLU2 2101.().43.().3arR（3）变电站阻抗查表，得，KB
35、SG-500/10/1.14kV 移动变电站，阻抗电压= 4%，负载损耗 =4100W。%uNP2241005TURS221NTZu2220.0.98TXR（4）变电站二次出线端最小两相短路电流；10.3.20.3T1981268TX22200.146ZRkA(2)1.4.6arsUI（5）皮带机电机处两相短路电流计算、皮带机电缆阻抗同上，依据图纸，将变电站至 KJZ-630 馈电段 MYP 28395+135 (10 米)折算为 50 mm电缆，经查表得在容量为 500KVA且次级电压为 1140V 条件下等级将该段电缆折算成 50mm电缆的折算率为 1.89，故换算为 50mm后长度为 1
36、01.89=18.920 米。查表，得电缆YP 350+125（20 米+30 米+100 米） ，每相单位阻抗值 0= 0.493/km.x2.4930.15.739XLblscAR2 .2.、短路回路的总阻抗12030.75.96T1298028.TsyXX2263ZR、皮带机电机处两相短路电流 kA(2)21.2.703arsUIZ（6）皮带机张紧绞车电机处两相短路电流计算、张紧车电缆阻抗依据图纸，皮带机张紧绞车电源进线从皮带机启动开关引出，将张紧绞车启动器至电机段电缆 MYP 310+110 (30 米)折算为 50 mm，将变电站至 KJZ-630 馈电段 MYP 395+135 (
37、10 米)折算为 50 mm电缆，经查表得在容量为 500KVA 且次级电压为 1140V条件下等级将 95 mm电缆折算成 50mm电缆的折算率为 1.89，将 10 29mm电缆折算成 50mm电缆的折算率为 ,0.16，故换算为 50mm后长度为 300.16+101.89=4.8+18.9=23.725 米，则该段电缆折算后为 MYP 350+116 (50+50 米)。查表得，电缆YP 350+125（25 +100 米） ， 每相单位阻抗值 0= 0.493/km.x20.493.1250.6XxLblscAR2 、短路回路的总阻抗120.3.0.6.85T1290.13TsyXX
38、222285ZR、张紧绞车电机处两相短路电流 kA(2)21.2.60arsUIZ（7）机巷卡轨车电机处两相短路电流计算、卡轨车电缆阻抗依据图纸，卡轨车电源从井下变电所 KJZ-630 馈电开关上上接入，该段电缆型号和长度为YP 395+135-（10 米） ，经查表得在容量为 500KVA 且次级电压为 1140V 条件下等级将该段电缆折算成 25mm电缆的折算率为 3.6，故换算为 25mm后长度为103.6=3640 米。30查表，得电缆YP 325+110（10 米+40 米+100 米） ， 每相单位阻抗值 0= 0.822/km.x2.820.15.23XLblscAR32 .44.、短路回路的总阻抗120.3.0.4.TR1298.3.80.25TsyXX22204ZR、卡轨车电机处两相短路电流 kA(2)21.2.05arsUIZ各变压器短路电流表短路电流编号变压器容量负荷名称二次电压V变压器二次侧最小两相短路电流 A电流 A 短路地点采煤机 2792 电机处1#1000 kVA 刮板机1140 49593279 电机处
