1、 筏 板基础 摘要： 本文总结了筏板基础的适用条件， 剪力墙 面 荷载 按 16 2/kNm 时，最终传给地基的力，平、筏板板厚的取值、梁筏板不同厚度时，满足抗冲切的极限净反力、平筏板不同板厚和不同地基净反力时能抵抗的极限柱下轴力设计值、 地梁的高度，宽度确定方法及经验值 、地梁的内力计算方法和经验配筋、筏板的内力和配筋计算方法、 经验配筋 、 pkpm 进行筏板基础设计 的具体操作过程、 介绍了梁元法和板元法的一些具体操作 。 本文章总结于：刘铮“建 筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“ pkpm 结
2、构软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。 共 11。 2011-11-20-12-28 1.适用条件： 一般 用于高层，且地基承载力必须很大；当多层房屋，比如框架，地基承载能力很低时，也可以用伐板基础； 筏基，其整体性好，能很好的 抵抗地基不均匀沉降 。 2.荷载 ： 剪力墙结构每层每平方 16 2/kNm 计算，假设一个 30 层的高层，地下 1 层 ，则传给地基 496 2/kNm ，假 设用伐 板基 础，伐 板厚 1100mm，则 筏板 自重 的 面荷 载为 ：25*1.1=27.5 2/kNm ，则传给基础总的面荷载为： 496+27.5=524 2/kNm ，可以
3、用这个大概估计下地基承载力大 概要多大，并且地 基资料给出地基承载力特征值已经包括了挖开土的重量。 按规范，天然地基的最小埋深取上部高度的 1/15，所以一般高层的埋深为： 7m 左右，经深度修正后的地基承载力 做多也就增加一个 30kpa 的样子。 设计时，一般可以不修正，留作安全余量。 3.板厚 ： 3.1.规范： 箱筏规范：梁板式筏基板厚：当 12 层时， h 1/14L 短 且 400mm； L短 为最大双向板格的短边净跨，假设 8m*8m 的双向板，则最小厚度为 570mm。 当 12 层时， h 1/20L 短 且 300mm； L短 为最大双向板格的短边净跨，假设 8m*8m 的
4、双向板，则最小厚度为 400mm。 多层框架，有时候筏板厚可以做到 250 厚。 3.2.经验： 15 层以下时，可以按每层 50mm 估算，超 过 15 层以后，不能用此方法 ，因其估算的板厚会不经济 。 柱网 8m*8m，轴压比 0.9 混凝土强度等级 荷载标准值2/kNm 筏板厚 mm 10 层 C30 142/kNm 400 C40 400 20 层 C30 152/kNm 750 C40 650 30 层 C30 162/kNm 1100 C40 950 注： 1.30 层， C50，筏板厚 850mm。 2.不管是按规范还是经验，必须满足筏板抵抗冲切的最小板厚； 由于是双向板，一般
5、不用抗剪切控制，否则板厚很增加很多。 4. 梁式筏板 底板承受最大地基净反力 8*8m 的双向板， 底板 保护层厚度按 55mm 计算 截面大小 混凝土强度等级 底板承受最大地基净反力 250mm C30 105kpa 300mm 135kpa 400mm 200kpa 500mm 270kpa 600mm 340kpa 700mm 420kpa 800mm 510kpa 900mm 610kpa 1000mm 710kpa 6*6m 的双向板， 底板 保护层厚度按 55mm 计算 截面大小 混凝土强度等级 底板承受最大地基净反力 250mm C30 145kpa 300mm 185kpa 4
6、00mm 280kpa 500mm 380kpa 600mm 490kpa 700mm 620kpa 5.平筏板满足冲切时最大柱轴力设计值 由于公式比较复杂，暂且举出一些例子 （ 平筏板抗冲切不同于梁筏板和柱帽，它是要求产生的剪应力 板能抵抗的剪应力，单位为 2/kNm ，并且一般是柱子向下轴力远远大于冲切破坏椎体内的地基净反力设计值时才会产生冲切破坏，也就是一般假设柱子轴力小，根本不会发生什么冲切破坏；计算外力产生的剪应力的公式中 lF =柱下轴力设计值 -（柱长 +2筏板 oh ） *（柱宽 +2 筏板 oh ） *地基净反力；而 筏 板能抵抗 的最大剪应力只与混凝土强度等级有很大的关系
7、， C35 的 筏 板能抵抗的最大剪应力为 1091 2/kNm ） C30. 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 地基净反力 最大轴力设计值 250mm 250*250mm 0kpa 280KN 100kpa 320KN 300*300mm 330KN 350KN 500*500mm 490KN 560KN 注： 地基净反力越大，由于与柱子的轴力相反，则对抗冲切越 有利；柱子截截面越大，柱子满足抗冲切 承受的最大轴力设计值也越大， 混凝土强度等级越高，抗冲切也越有利。 C30 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 300mm 250*250mm 0kpa 420KN 3
8、00*300mm 475KN 500*500mm 650KN C35 平筏板厚 柱截面 地基净反力 maxN 地基净反力 maxN 地基净反力 maxN 400mm 500*500mm 0kpa 1200KN 100kpa 1350KN 200kpa 1500KN 600*600mm 1370KN 1500KN 1700KN C40 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值 地基净反力 最大轴力设计值 800mm 500*500mm 0kpa 4300KN 300kpa 5500KN 600*600mm 4700KN 6000KN C40， 平筏板厚 柱子截面 地基净反力 最大轴力设计值
9、 地基净反力 最大轴力设计值 1000mm 500*500mm 0kpa 6300KN 500kpa 9100KN 600*600mm 6800KN 9800KN 5.1.平筏板基础抗冲切不满足， 可以局部加厚，也可以加柱帽，也可以配冲切箍筋； 局部加厚 ：相当于把平板加厚，满足冲切厚，再按 45 度角，把角度以为的多家的板去掉。 5.2.普通楼盖加柱帽： 一般都是按 45 度加柱帽，假设柱网 8m*8m， 柱子 500*500mm， 荷载设计值取 15 2/kNm ，C25，则 中柱 增加的轴力大概 960KN,产生 的冲切力为 936KN,最小板厚 350 厚（保护层按 25算） ；假设
10、6m*6m 的柱网，荷载设计值取 12 2/kNm ，则中柱增加的轴力大概 432KN,产生的冲切力为 423KN,最小板厚 210 厚，并且柱子尺寸越大，对抗冲切越有利。 6.筏板基础分类： 柔性基础，刚性基础 /hL板 厚 跨 度 3.5%时，基础为柔性基础，假设跨度为 8m，则要 280mm 厚，跨度为 6m时，则要 210mm。 3.5% /hL板 厚 跨 度 9%时，基础为刚性基础，假设跨度为 8m，则板厚在 280mm-720mm之间，跨度为 6m 时，则板厚在 210mm-540mm 之间。 h= 9%L跨 度 时为基础的临界厚度，超过临界厚度后，增加板厚对减小差 异沉降作用很小
11、了。 基础悬挑长度增加，有利于改善基础内力，但太长时，基地边跨中部附近反力 ，基地边缘反力 ，出现不容易忽视的边缘集中土反力，建议取 1/6-1/4，假设 8m 的跨度，取1500mm-2000mm。 7.地梁 ： 7.1 高度： 抗剪控制 ， 一般来讲，取计算跨度的（ 1/8-1/4），估计时，可以取 1/6;但如果抗 剪切能够通过，高度可以取小一点，尤其是那些多层框架的筏板基础。 7.2.宽度 ： 取柱 子高度的 1/2 左右，一般取柱宽 +100mm 作为梁宽，地梁能包住柱子，使地梁吃掉冲切力； 当然也可以让 梁宽 柱宽，但要局部加腋，柱角与八字角之间的净距应 50mm； 一般来将，柱墙
12、的边缘要比基础梁的边缘 50mm。 7.3.经验：假设柱网 8m*8m，轴压比 0.9 混凝土强度等级 地梁截面 10 层 C30 600*1600mm 20 层 C30 800*1800 C40 700*1800 30 层 C30 900*2400 C40 800*2400 8.荷载 和配筋： 8.1.筏板底板： 应该用净反力（扣除基础自重） 。 板的手算计算方法：单向板， 2 端简支时： 2j= /8M PL中 ， 按塑性内力重分布，弯矩调幅方法，当两端固定或连续时： 2j= = /16M M PL固 中 。 一端固定或连续，一端简支时， 2j= = /14M M PL固 中 。 悬挑板：
13、 2j= /2M PL固 。 8.1.1.经验： C35， 三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 地基净反力 跨中配筋 支座配筋 8*8m 1000mm 450kap 1520 4000 6*6m 1000mm 400kpa 850 2000 注： 20200=1571 2mm ,22200=1901 2mm ， 28150=4100 2mm ,28200=3078 2mm , 25200=2454 2mm ， 16200=1005 2mm ， 22200=1901 2mm 。 总结： 8m*8m 尺寸，厚度 1000，地基净反力 400kpa， C35，钢筋三级钢，保护层厚度 55mm跨中
14、配筋 20200=1571，支座 28150=4100； 6m*6m 尺寸：跨中 16200=1005，支座22200=1901。 8.1.2.最小配筋率配筋： 0.15%*(1000-55)*1000=1417 2mm ,配 20200=1571 2mm 8.1.3.经验： C35，三级钢，保护层厚度 55mm 筏板厚度 地基净反力 跨中配筋 支座配筋 8*8m 500mm 250kap 2100 5000 6*6m 500mm 200kpa 1200 2900 注： 20150=2094 2mm ， 28150=4100 2mm ， 18200=1272 2mm 。 总结： 8m*8m 尺
15、寸，厚度 500，地基净反力 250kpa， C35，钢筋三级钢，保护层厚度 55mm跨中配筋 20150=2091，支座 28150=4100； 6m*6m尺寸：跨中 18200=1200，支座 28200=4100 8.1.4.最小配筋率配筋 ： 0.15%*(500-55)*1000=667 2mm ,配 14200=770 2mm 。 8.1.5.对卧置于地基上的基础筏板，板厚大于 2M,除应沿板的上、下表面布置纵横方向的钢筋外，需沿板厚度向不超过 1M 设置与板面平行的构造钢筋网片，其直径不小于 12mm,纵横方向的间距不大于 200mm。 从计算弯矩和计算配筋的面积公式可以知道 ：
16、 跨度对弯矩影响比较大，板的厚度对配筋影响大，板厚越厚，配筋越少。 假设层数不多，地基反力不大，板厚也不厚，比如 250 厚，则配筋应优先满足最小配筋率，每层每个方向都要满足：比如 250 厚的 板， 0.15%*（ 250-55） *1000=293，则一般每层每向最小配 10200=393 2mm 。 一般要在伐板基础的角部加 5 根辐射钢筋，以防开裂，钢筋直径不宜小于通长筋，对于筏板基础，应放在上筋的下面，下筋的上面。 8.1.6.筏板底板 配筋原则： 多不退少补 ， 一般间距为 150-200mm，补的钢筋可以和统一配的钢筋间隔 100mm 左右配置 ；统一配的钢筋是双层双向 通常，上
17、部筋一般以最大值通常配，下部筋一般以 18,20，或 22 先通长配，再在端部补配，补配的钢筋级 别不要超过 2 个级别，因级差相差太大，与混凝土工作没那么好 。 8.2.地梁： 8.2.1.公式： 地梁一般不考虑地震作用， 用 净反力 按塑性内力重分布调幅方法设计；弯矩手算方法：2 端简支时： 2j= /8M PL中 ， 当两端固定或连续时： 2j= = /16M M PL固 中 ， 一端固定或连续，一端简支时， 2j= = /11M M PL固 中 或 12， 悬挑梁： 2j= /2M PL固 。 算出弯矩后，再yo/ (0.8 75f h )SAM 关于地梁的支座：假设一个 3 跨地梁，
18、共 4 个支座， 4 个支座全部是柱或剪力墙，一般是把 2 个端支座设为铰接，里面的支座设为固接； 原因： 梁主筋可以通过中间支座自行在梁内锚固，而在端支座，直径很大的主筋进入柱子或者墙内锚固很困难，固接锚固长度要满足 40d，铰接要满足 15d，所以设为铰接，配的钢筋少了，锚固也能满足 要求；有时候有意识的加长端部地梁长度，让地梁主筋在梁内自行锚固。 8.2.2.荷载 ： 假设双向板 8m*8m，假设净反力 500kpa，则最终梁受到的向上线荷载为 1000KN/m； 地梁的高度主要主要是满足抗剪： 0.25 coV f bh ； /2jV q L 线荷载为 1000KN/m，梁跨度为 8m
19、， C30 梁宽 600mm 时，产生的剪力为： 4000KN, 0.25 cofbh =0.25*14.3*1000*0.6* oh =2145*oh ，则 oh =1865mm。 跨度为 6m时，产生的剪力为： 300KN, 0.25 cofbh =0.25*14.3*1000*0.6* oh =2145*oh ，则 oh =1400mm； 地梁截面还有很大潜力：因为，地基反力主要集中在柱底部，反梁跨中部位反力底，反应的弯矩比计算小，高大的基础梁起着反拱的作用，中和轴下还存在大量混凝土受拉， 地基和基础底面间巨大的摩擦力起着反弯作用； 8.2.3.经验配筋： 荷载标准值 混凝土等级 地梁截
20、面 纵筋 箍筋 筏板厚 10 层 142/kNm C30 600*1600 上下各 14 根HRB335 的 25 四肢 HRB335的 12200 400mm 20 层 152/kNm C30 800*1800 上下各 27 根HRB335 的 25 6 肢 HRB335 的 14200 750mm 30 层 162/kNm C40 800*2400 上下各 25 根HRB335 的 28 6 肢 HRB335 的 16225 950mm 8.2.4.经济配筋率 1.0%考虑： 地梁假设 800*1600，则 sA =1%*800*（ 1600-50） =12400 2mm =20 根 28
21、=12315 2mm 。 钢筋与钢筋之间的距离一般为 30 25mm； 梁的最小钢筋净距上部纵筋：上排钢 筋净距 25mm，第二排 30mm。下部纵筋：上排钢筋净距 30mm，底排 25mm。 9.程序操作： 1.JCCAD 基础人机交互输入 选择基础模型数据 地质资料（平移对位 与 旋转对位可调整地质资料网格的位置，旋转对位角度不累加） 2.参数输入 地基承载力计算参数，本例工程选取，国家标准 GB50007-2002 综合法（地基承载力特征值 fak，应据地质报告填入 -地基承载力宽度修正系数，初始值为 0，应据地规第 5.2.4 条确定 地基承载力深度修正系数，初始值为 1， 应据地规第
22、 5.2.4 条确定 基底以下土的重度（或浮重度） ，初始值为 20， 应据地质报告填入 基底以上土的加权平均重度 ，初始值为 20 承载力修正用基础埋置深度，应据地规第 5.2.4 条确定，一般从室外，比如带地下室的箱或伐基，独立基础与条形基础，从室内算起 自动计算覆土重：应勾选） 3.基础设计参数 （室外自然地坪标高：初始值为 -0.3，应由建筑提供 基础归并系数：初始值为 0.2 混凝土强度等级 ：和上部结构统一或降底一个等级 拉梁承担弯矩比例：初始值为 0。一般取 0.1 结构重要性系数：初始值为 1。和上部结构统 层上部结构荷载作用点标高：初始值为 -0.9， 指上部结构底部标高 柱
23、插筋连接方式：初始选择为闪光对接焊接，可选用 4.绘图参数 ,一般可不改 网格节点，用于修改读出的基础平面网格节点 荷载输入 （荷载参数，可不改，用于输入基础荷载组合系数，应和上部结构统 无基础柱，用光标点取构造柱，用于构造柱的无基础处理 读取荷载，选择荷载类型，筏板基础程序推荐选用 satwe 荷载）， 5.荷载编辑， 用于人工干预读取的基础荷载 当前组合，选择荷载组合类型，用于读取荷载组合 选择目标荷载（最大，最小轴力，最 大偏心矩，最大弯矩），用于查询范规定的荷载效应中的标准组合、基本组合和准永久组合。 上部构件（：框架柱筋、圈梁；框架柱筋：每边 4 根 16，箍筋用矩形箍， 3 级，
24、10200； 填充墙 6.筏 板 围区生成，屏幕显示筏板定义对话框，用于定义筏板 在构件选择 里可以新建布置伐板，平面还显示挑出长度，比如 1200，一般是为了满足 e 0.1W/A； 用围区生成的方法，完成筏板布置 修改板边，屏幕显示筏板平面简图，点取要修改的板边进行修改 筏板荷载，用于布置筏板荷载，筏板荷载不含筏板自重 地基梁 地梁布置 板带，用于布置板带 结束退出，屏幕显示承载力 验算对话框，选取显示 接着屏幕显示翼宽处对话框，选取 确认 。 注： 1.对带肋板式基础按实际情况填写肋宽、梁高两个参数，其他参数可不填写。程序在进行梁元法计算时的梁翼缘根高和边高由板厚确定。梁的翼缘宽度取值方
25、法是将房间面积除以周长，得出的值作为周边梁的一侧翼缘宽，最后将两侧的翼缘宽相加就得到梁底总宽度。 2. 一般而言，弹性地基梁基础，墙下都要布梁，如果没有布梁，也应该点一下 “ 墙下布梁 ”菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、梁高等于板厚的砼梁。如果不布 置梁，也应该布置板带 7.筏形基础的计算 基础梁板弹性地基梁计算（此方法比板元法计算的配筋要小，一般板厚与地梁高度之比小于 0.5，优先采用梁元法，否则用板元法 8.基础沉降计算 屏幕提示请检查地质资料位置是否正确，按任意键确认 沉降计算参数输入（ 沉降计算地基模型系数 (0.1-0.4)：初始值为 0.2，取 1 为文克尔模型，取0 为弹性
26、半无限体模型 降计算经验系数（ 0：自动，自定 0） ：初始值为 0。也可修改，依据为地规 GB50007-2002 第 5.3.5 条及其表格确定 地基土承载力标准值（ kPa）：初始值为 0，值只有当选择“国家标准”时才会被激活。其值应根据持力层的地质报告确定 基底至天然地面的平均土容重（地下水取浮容重 kN/m3）：初始值为 18。应取加权平均值 地下水深度（距室外天然地坪 m）：初始值为 0。应据地质报告确定 沉降计算压缩层深度（包括埋深 m）：初始值为 JCCAD 自动计算结果。计算依据为地规 GB50007-2002第 5.3.7 条。可选用初始值 回弹再压缩模量 /压缩模量（加权
27、平均）：初始值为 0。依据地规 GB50007-2002 第 5.3.9 条确定 回弹再压缩沉降计算经验系数：初始值为 1.0。规范依据地规 GB50007-2002 第 5.3.9 条确定 梁式基础、条基、独基沉降计算压缩层深度自动确定：应选择该项，用“”表示 选择广义文克尔模型假定进行地梁内力计算，一般都应选择；按照广义文克尔假定计算，基础边角部分 K 值大，中部小，且必须要有地质资料，基础要有一定的长度和宽度，每一个方向不少于三跨，并以刚性楼板假定进行沉降计算；不选择该项，按一 般文克尔假定计算， K 值为常量，不考虑地基土的相互影响 9.弹性地基梁结构计算 弹性地基梁参数：弹性地基基床
28、反力系数，一般平均值为20000；（在伐板布置和板元法的参数设置中，都是板的基床系数） K 值应该取与基础接触处的土参考值，土越硬，取值越大，埋深越深，取值越大；如果基床反力系数为负值，表示采用广义文克尔假定计算分析地梁和刚性假定计算沉降，基床反力系数的合理性就是看沉降结果，要不断的调整基床系数，使得与经验值或者 规范分层总和法手算 （或者最初试算结果 ）地基中心点处的沉降值 相近；算出的沉降值合理后，从而确定了 K,再 以当前基床反力系数为刚度而得到的弹性位移 ，再算出内力。一般来说，按规范计算的平均沉降是可以采取的，但是有时候与经验值相差太大时，干脆以手算为准或者以经验值为准，反算处基床系
29、数，总之，沉降以经验值或者规范算法，手算为准，再算出合理的 k，再由 K 去算弹性位移，力之类的。在平均沉降试算中，改变基床系数，平均沉降也改变了， 人为的调整是调成任意值，这个菜单的目的是同时计算平均沉降，用户判断是否合适 。 弹性地基梁参数修改中：梁计算考虑抗扭刚度 应 顾及实际情况勾选，一般都勾选，不勾，则梁内力没有扭矩，抗扭矩筋会减小，但梁的受弯钢筋会增加 弯矩，剪力配筋计算考虑柱子宽度而折减“” 梁式基础梁肋向上“” 纵筋方向底筋有 1/2-1/3贯通全跨，且其配筋率不小于 0.15%。 10.计算模式： 模式 1：地基梁计算，不考虑上部结构刚度的影响，最常用，推荐。 模式 2：地基
30、梁计算，考虑等代上部结构刚度的影响，上部结构刚度影响的大小， 以地基梁刚度的倍数表示。 模式 3：地基梁计算，考虑等代上部结构刚度的影响非常大，地基梁按局部弯矩配 筋，类似于传统的倒楼盖法，适用于纯剪力墙结构的地梁计算 模式 4：地基梁计算，上部结构刚度的影响，按 SATWE 或 TAT 的计算结果取值。 该方法最接近于实际情况，对于框架结构非常理想，对框剪结构优先采用 satwe 刚度 模式 5：地基梁计算，采用传统的倒楼盖法，。该方法软件不推荐采用 。 用户一般可选计算模式 1、 按弹性地基梁计算 。当上部结构刚度较大，荷载又不均匀时，且采用计算模式 1 计算效果不好时，才考虑模式 2、
31、按考虑等代上部结构刚度影响的弹性地基梁计算 。当上部结构刚度更大，如框支剪力墙结构时，可考虑采用模式 3、 按上部结构为刚性的弹性地基梁计算 。模式 4、 按 SAWE、 TAT 计算出的上部结构刚性影响的弹性地基梁计算 的方法很好。但条件是必须在计算 SAWE 或 TAT 时选择把刚度传给基础项，且对剪力墙结构容易出现刚度异常问题，特别是 TAT 刚度。模式 5、 按普通梁单元刚度矩阵的倒楼盖方式计算 除用户自己要求外一般不 建议使用。 改基床值 K 荷载图，用于观察各种组合的荷载 改梁名称 归并结果 梁板结果查询 。 11.筏板有限元计算 请选择，你可选择 A 或 B，在原有基础或者重新划
32、分网格 计算模型、基础形式对话框 ； （板带，是柱下平板基础按弹性地基梁元法计算时必须运行的菜单） 计算模型： JCCAD 提供四种计算方法，分别为： 1、弹性地基梁板模型（ WINKLER 模型）；2、倒楼盖模型（桩及土反力按刚性板假设求出） ； 3、单向压缩分层总和法 弹性解： Mindlin 应力公式（明德林应力公式）； 4、单向压缩分层总和法 弹性解修正 *0.5ln(D/Sa)。 对于上部结构刚度较小的结构，可采用 1、 3 和 4 模型，反之，可采用第 2 种模型。初始选择为第一种也可根据实际要求和规范选择不同的计算模型。 第一种适合于上部刚度较 小，薄筏板基础，第二种适合于上部刚
33、度较大及厚筏板基础的情况； 基础形式及沉降计算规范： JCCAD 提供四种计算方法，分别为： 1、天然地基、常规桩基（外荷载完全由桩基承担） ； 2、复合地基（地基处理规范 JGJ79-2002）； 3、复合桩基（桩基规范 JGJ94-94）； 4、沉降控制复合桩基（上海地基规范 -1999）。可选用不同基础形式，选择不同的计算规范。 上部结构影响： JCCAD 提供四个选择，分别为 1、不考虑； 2、上下部共同作用（取 TAT 刚度 TATFDK.TAT）； 3、上下部结构共同作用（取 SATWE 刚度 SATWE.SAT）； 4、上下部结构共同作用（取 PMSAP 刚度 SAPDK.SAT
34、）。 ：上下部结构共同计算，能够比较准确的反映工程实际情况可以减小内力，节省钢材 ；上部计算用了什么程序，就选择哪个程序的刚度，但有个前提，在上部结构计算时选择了：生成传给基础的刚度；设置上部结构计算参数时，不要选择 模拟施工加载 2 因其有意将框筒结构的上部刚度做了大幅度调整，不符合实际工程。 有梁无板时按梁单元计算：宜选择。 系数修改，屏幕显示计算参数（ 1）、计算参数（ 2） 参数 1 含义如下： 桩混凝土级别、筏板（梁）混凝土级别、桩钢筋级别、筏板（梁）钢筋级别、梁箍筋级别：根据相关规范要求填入。 筏板受拉区构造配筋率 (%)(0 为自动计算 )：初始值为 0。可选用初始值。 有限元网
35、格控制边长（ m）：初始值为 2。可选用初始值。 板上剪力墙考虑高度（ m）（不考虑 =0）：可选用初始值，初始值为 10，表示剪力墙按10m 高的深梁考虑，剪力墙越高，其刚度对伐板的贡献越大； satwe 计算可不考虑。 混凝土模量折减系数（ 0.71.0）：初始值为 1。可选 用初始值。 计算底板水浮力的地质资料中稳定水头（ m）：从地质资料中摘录。 计算底板水浮力：据地质资料中的稳定水头计算。 考虑筏板自重：初始为选择，用“”表示，可选用初始值。 采用 VSS 向量稀疏求解器：初始为选择，用“”表示，可选用初始值。 如设后浇带，浇后浇带前的加荷比例（ 01）：初始值为 0.5，可选用初始
36、值。 输入 0，表示不设后浇带，为一个整体。输入 1，表示筏基为几块独立筏板，不设后浇带，设沉降缝，浇筑时间越晚，沉降越趋于稳定，取值越 大。 参数 2 含义如下： 沉降计算考虑回弹再压缩：初始为不选择，可选用初始值。高层建筑由于基础埋深较深，地基回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要的地位 ，若选择后，出项 -回弹再压缩模量与压缩模量之比：初始值为 2，可选用初始值。取值范围为 2 5； 除先打桩后开挖施工外，沉降计 算应考虑基坑回填再压缩影响，否则计算裙房沉降偏小，主楼沉降偏大。 桩顶的嵌固系数（铰接 01 刚接）：初始值为 0，可选用初始值。 天然地基承载力特殊值（ kPa）：初始值为基础人
37、机交互输入中输入的值。 选 用初始值。 系数修改对 话框 参数含义如下： Mindlin 应力公式系数修改，自动计算桩端阻力比 =端阻 /（端阻 +侧阻）：初始为选择， 用“”表示，可选用初始值。 桩端组力比：初始值为 0，可选用初始值。 网格调整，用于网格划分中的人为调整项目 单元形成，形成梁板单元，屏幕并显示单元提示 筏板布置，用于筏板定义 点击筏板定义进入 1 号筏板信息对话框，用于筏板定义 （筏板厚度 T（ m）、筏板标高 H（ m）、板面恒荷载标准值（ kN/m2）、板面活荷载标准值（ kN/m2） ：初始值为在基础人机交互输入菜单内输入的筏板参数值，可选用初始值。 板底水浮力（ k
38、N/m2）：据地质资料中的稳定水头计算。 ） 筏板布置 筏板删除 定后浇带 删后浇带 荷载选择 , 选 SATWE 荷载 沉降试算，屏幕显示筏板平均沉降试算结果 计算 , 程序进入计算程序，完成计算后，回到主界面 计算结果 , 于查看计算结果 交互配筋 信息输入 板钢筋最小直径 D：初始值为 10。可根据需要修改。 板钢筋级别：初始值为 2。即 HRB335 级钢筋。 板底（顶）钢筋放大调整系数：初始值为 1.0。可据经验判断调整。 板底（顶）钢筋保护层厚度：初始值为 50。根据规范要求填写合适的保护层厚度。 筏板受拉区构造配筋率（ %） ：初始值为 0。如果填入该值，配筋时则按照双筋截面 进
39、行计算配筋。 区域布置 , 用于布置钢筋 区域选择 , 用于布置钢筋选择 配筋计算，程序自动计算板配筋 配筋简图，可直接看到程序提供的配筋图 基础平面施工图 筏板基础配筋施工图 设计参数 , 布置钢筋参数 钢筋的锚固系数 n（ d）：初始值为 0。由程序自动确定。 钢筋保护层厚度 (mm)：初始值为计算程序选择时选定的保护层厚度。 布置钢筋时由用户输端部尺寸：初始为不选择。用于筏板端部钢筋尺寸的标注。 需扣除梁位处的板筋：初始为不选择。用来设定与地基梁平行且位于梁内的钢筋的处理方法。 通长筋定位边：程序提供“所有的 网线”和 “只能是 黄线”两种选择。初始选择为第二种。黄线， JCCAD 认定
40、为筏板边界。 布板上筋 布板中筋 布板下筋 通长筋 10.梁元法与板元法总结 ： 用 地基梁元法计算，务必要在需要的轴线上及板边界的网格线上布置肋梁 ，墙下筏板要将墙作为等宽度折算梁（高度可取 1.5-2.0 米）输入，柱下平板要在 柱网轴线适当的位置上布置板带 ； 地基梁 ： 梁有偏心，在布置前先用 “ 参数设置 ” 菜单设置偏心距。梁如要挑出，应现在 “ 网格输入 ” 菜单重补充网格线 ； 按弹性地基梁元法计算的肋梁只需输入肋宽，梁高两个参数 ； 板元法计算时，梁应设置一定的翼缘宽度，其宽度值可参考混凝土规范方法（表 4.1.7）确定，翼缘的厚度取板厚，梁高按实际高度。否则梁的刚度过小回导
41、致梁的内力配筋过小，而板的相应位置的配筋过多。 程序运行 “ 退出 ” 菜单时会自动将平均设计反力与计算出的地基承载力比较 ， 并询问用户是否输入一个新的地基承载力 /平均设计反力的比值，一 般该预定比例值应大于 1.0，程序将按目前梁翼缘宽度的相对比例，同步扩大或缩小各种梁截面类型的翼缘宽度 ； 对墙下筏板基础可以采用梁截面定义法、也可采用 墙下布梁 菜单自动布置 ， 墙下布梁方法布置的梁高与板厚相同，一律沿轴线居中布置 ； 梁截面定义方法布置与带勒板式基础相同 ， 肋宽取墙厚度，梁高可按非墙下梁高度取 ； 一般而言，弹性地基梁基础，墙下都要布梁，如果没有布梁，也应该点一下 “ 墙下布梁 ”
42、 菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、梁高等于板厚的砼梁。如果不布置梁，也应该布置板带 。 柱下平板与板带 ： 该菜单时柱下平板基础按 弹性地基梁元法计算所必须运行的菜单 ， 若采用板元计算平板时，最好也布置板带，这样可以使用板钢筋交互设计和绘制板筋施工图 ； 板带布置的位置是一个较重要的问题，布置位置不同可导致配筋的差异。布置原则是将板带视为暗梁，沿柱网轴线布置，但在抽柱位置不应布置板带，以免将柱上板带布置到跨中。 柱上板带总宽度为跨度的一半，跨中板带也是一样。 设计要点： 1.手算筏板基础时，先 确定基底面积，验算地基承载力。已经建模试算过的项目可以从总信息中查出恒荷载是标准值，注意设计
43、参数中有一个活荷质量折减系数为 0.5，所以此处活载要乘 2，就是活荷载标准值，再加上底板及覆土自重，建筑物所需的地基承载力标准值便出来了。即深宽修正后的地基承载力。得地基净反力设计值后，根据地基规范 8.4.5 条按抗冲切、抗剪切要求放大 1.3 倍确定底板厚度，按塑性板计算配筋。如仅为地下室才有的混凝土墙时，应按深梁设计；如因墙体开洞不能做深梁时，则应加基础梁。还要注意筏板基础通长筋配筋率应是 0.15%（箱筏规范），而不是 0.2。 洞口下基础梁的计算方法 ： 对于与基础底板同厚的暗梁，如手算时，应按照箱筏规范5.2.12-2 的规定进行设计，即正负弯矩值均取固端的支座弯 矩。对于梁高高于底板厚度的大梁，均应按简支计算。手算倒荷可以参照 satwe 的方法，即面荷载沿周长均摊 。
