1、第25卷第2期2008年6月建筑科学与工程学报Journal of Architecture and Civil EngineeringV0125 No2June 2008文章编号：16732049(2008)02-0072070单边连接单角钢压杆的计算与构造陈绍蕃(西安建筑科技大学结构工程与抗震教育部重点实验室，陕西西安710055)摘要：在详细分析各国现有试验资料的基础上，提出了用于平面桁架设计的等效长细比计算公式，其主要特点是可以直接计算不同强度等级角钢压杆的长细比，提出了连接肢宽厚比限值的计算公式。分析结果表明：设计单边连接的单角钢压杆，除正确计算外，还应考虑构造措施的影响，并且腹杆应
2、该配置在弦杆同一侧；节点连接板的厚度、连接肢的宽厚比等也需要有所考虑。关键词：单角钢压杆；等效长细比；节点偏心；宽厚比；连接肢中图分类号：TU3112 文献标志码：ACalculation and Construction of Single-angle Steel StrutsConnected by One LegCHEN Shaofan(Key Laboratory of Structural Engineering and Earthquake Resistance of Ministry of Education，Xian University of Architecture and
3、 Technology，Xian 710055，Shaanxi，China)Abstract：Based on analyzing the available test data in detail，the calculation formulae ofequivalent slenderness ratio which were used in planar truss design were put forwardThe featureof these formulae lied in giving directly reduced slenderness ratio for angle
4、steel of variousstrength gradesBeside correct calculation，the analytical results show that the effects ofconstructional measures have to be considered in designing single-angle steel struts connected byone leg except for correct calculationWeb members can be laid on a same side of the chord，thethick
5、ness of gusset plate and the widththickness ratio have to be concernedThese issues arediscussed and calculation formulae of widththickness ratio limiting values of connecting leg areproposedKey words：single-angle steel strut；equivalent slenderness ratio；joint eccentricity；widththickness ratio：connec
6、ting leg引 目受力很小的轻型桁架中的腹杆经常用单角钢来做，这些角钢大多在端部通过一个连接肢来连接，形成偏心受压的“单边连接的单角钢”。为了简化计算，钢结构设计规范(GB 50017-2003)中以降低强度设计值的方式把它转化为轴心压杆。这种做法存在概念混淆的缺点，且对不等边角钢的计算不够精确。本文中笔者在分析多组试验资料的基础上提出简化的等效长细比的计算公式，不仅概念清楚，还使精度有所提高，同时还提出和计算配套的构造要求。1 研究现状用作轻型桁架腹杆的单角钢，端部靠在节点板(弦杆的腹板)一侧，用焊缝或螺栓相连接，构造十分收稿日期：20080403作者简介：陈绍蕃(1919一)，男，浙江
7、海盐人教授，博士研究生导师，Email：chensi2yahoocorncn。万方数据第2期 陈绍蕃：单边连接单角钢压杆的计算与构造 73简便(图1)，然而，简便的构造却造成了复杂的受力情况。荷载从节点板或弦杆的腹板传来，不经过杆件截面的形心，造成力的偏心。单角钢截面的2个主轴即W轴和z轴不在桁架平面内，而是有一斜角，以至于荷载对2个主轴都有偏心图1(c)。更有甚者，由于失稳时截面绕哪个轴转动不易确定，杆件端部的约束程度难以估计。守有(a)正面 (b)侧面 (c)梗截面图1 单边连接的单角钢Fig1 Single Angle Steel Connected by One Leg上述情况使得确定
8、这类压杆稳定承载能力的精确计算十分复杂。设计工作者普遍认为这样的简单构件不值得耗费很多时间来精确计算。不同的国家采用了不同的简化方法。一种方法是忽略杆端存在的转动约束，按两端铰接的双轴偏压的一般公式计算，早期的美国房屋钢结构设计规范曾经采用过口。这种方法既不够简便，又因忽视端部约束而偏于保守。另一种方法是简化为单轴偏压杆件来计算，弯矩以平行于连接肢的z轴为准，此轴虽然不是截面主轴，但可以套用绕主轴弯曲的压杆的计算公式阳。由于弯矩的效应受到约束的影响，难于恰当确定其值，致使这种方法没有得到推广。最简单的方法是把单边连接的单角钢压杆按照轴心压杆来计算其稳定承载力，并乘以一个折减系数仉此法虽计算简便
9、，受到设计工作者欢迎，但确定适当的折减系数叩并不是一件简单的事。经过多年来大量的试验研究和理论分析，按轴心压杆计算的方法在不断改进，目前已渐趋于成熟。2试验工作的启示由于单边连接的单角钢压杆的受力情况复杂，尤其是其端部约束不易确定，因此试验研究是揭示单边连接单角钢压杆性能必不可少的手段。中国在20世纪70年代初结合设计规范完成了48根试件的试验。试件分为D型(L404)和E型(L908)2类，每类含8种不同长细比的试件各3根3。国外在1948年由Foehl完成过1组试验，试件包括等边角钢635 mm635 mm和3种不等边角钢4，但其原始资料未能见到。宇佐美勉等1971年报道的试验，包括2种钢
10、材级别的角钢，即等边角钢508 mm635 mm和一种不等边角钢762 mm508 mmX635 mm。试件的端部构造见图2E引。甲丁甲(a)端部连接正面 (b)端部连接侧面 (c)固定A型正面面(d)固定A型侧向 (e)铰接正面 (f)铰接侧画图2试件端部连接构造Fig2 Construction of SpecimensEnd Connection此后，由北美学者完成的多次试验研究各有其特点。Elgaaly等把单角钢安置在桁架中进行试验，使其具有符合实际的端部边界条件。同时，试验角钢两端连接有单螺栓和双螺栓2种情况，以考察螺栓个数对约束程度的影响。Temple等所用的试件和图2(b)同属一
11、种类型，角钢规格为64 mm X79 mm，共33根，分为3种不同长度。每种长度的试件各有3种不同的节点板尺寸(宽度和厚度)7，以考察节点板的约束效应。Mengelkoch等所做试验的特点是角钢规格大(889 mm95 mm)，且有不等边角钢(127 mm762 mm79 ram)，端部用2个螺栓来连接，并区分2种不同的拧紧程度8。以上这些试验工作的成果，提供了十分丰富的信息，主要有下列几点：(1)角钢失稳时，截面弯曲轴不是弱主轴z而是和平行于连接肢的z轴(以下简称平行轴)偏离不大的斜轴“(图3)。据文献7中的观测，二者的夹角口对长试件为7。11。，对短试件则在5。以下。文献-33中对试件破坏
12、情况的描述是：试件在受力偏心方向，即在垂直于连接板平面弯曲变形失稳破坏，所以出现这种现象是端部约束使角钢在桁架平面内的弯曲受到很大限制。文献-33、文献7中的试件只限于等边角钢。文献8中则兼有不等边角钢，包括长边连接和短边连接者，所有试件的弯曲趋势是一致的，都以垂直于连接边为主导方向。(2)文献8中指出，不等肢角钢之长度较大者，当以短肢连接而长肢外伸时，承载能力高于长肢连接者，其原因是长肢外伸时出平面弯曲刚度大。文可万方数据74 建筑科学与工程学报 2008生图3 失稳时的弩曲轴Fig3 Bending Axis of Instability献5中的试验结果也是如此：A型试件之长度较大者，长肢
13、外伸则承载力高，长度较小者则2种方案差不多，但B型试件之长度不大者，长肢外伸时承载力仍较高。(3)节点板尺寸对杆端转动约束的影响很大，尤其是节点板的厚度，文献l-7中节点板试件(T型连接件的腹板)的厚度由102 mm增加到127 mm，即增大245时，角钢的失效荷载增大15。节点板厚度的影响由比值crg=tgb来反映，b为角钢连接肢的宽度(图3)，文献3中的E型试件=o133，D型试件crg=01500133，因此，E型试件平均临界应力普遍小于D型。(4)文献6中的试件有一部分出现连接肢局部失稳，并大多发生在杆端部。这些试件的肢宽和厚度比分别为140、160、133，试件的屈服强度分别为345
14、、324、328 MPa。由于角钢失稳的临界应力都小于屈服强度，如果是均匀受压就不会出现肢板失稳。但是荷载偏心使连接肢的压应力大于平均值，且单边连接还会引起剪切滞后，当杆件长细比不大时，就会在杆端出现局部屈曲。(5)连接螺栓的个数和拧紧程度。文献6中完成的试验，端部用2枚螺栓连接的试件25根，用1枚螺栓的有效试件22根。前者的稳定系数9(失效压力与A之比，A为杆件截面面积，y为材料屈服强度)比后者高28，原因是后者的端部约束很弱。文献8中的试件端部都用2枚螺栓连接，螺栓先用普通扳手拧紧，然后再用长扳手加转13囤，但有个别试件不再加转。试验结果表明，拧紧程度对试件承载力影响不大。3设计规范的演变
15、中国规范一直采用按轴心压杆计算的方法。在编制钢结构设计规范(TJ 1774)的过程中虽然进行了2组单角钢压杆的试验，但规范的规定比较粗糙。折减系数叩为rO70 A10017：j 100 A200 (1)17=J 1 A200 (1)I按直线插入取值 10080式(5)形式上和式(3)很接近，但二者存在一个差别。式(3)由天。=eli。计算无，而式(5)则由夏。=zi。计算X。，用天。查稳定系数9时需要乘以s。前一方法可以称为“先乘法”，即天。已经乘过e，得到的A。无需再乘这一系数。后一方法可以称为“后乘法”。算得A。后再乘e。式(3)、(5)是基于Q235钢材得出的经验公式，哪种方法更合适需要
16、通过试验数据来检验。图4的试验点中，文献5中的A型试件屈服点在346357 MPa之间，属于Q345钢。文献6试件屈服点则在314363 MPa之间，也接近Q345钢。由此可知，先乘法的计算公式用于Q345钢没有问题。绕两主轴弯曲的压杆转换成轴心压杆计算，涉及到以下几个因素：弯曲轴的变换、万方数据76 建筑科学与工程学报 2008血端部约束的考虑和偏心力矩的效应。前2个因素和材料强度等级并无直接联系，不需要做强度修正。正是这个原因，等效长细比的计算公式都有和长细比无关的常数项。先乘法不对常数项做强度修正，理应比后乘法更符合实际。后乘法对常数项要做强度修正，难免偏于保守。由此判断，式(3)对强度
17、更高的钢材也能适用。42不等边角钢不等边角钢无论是短边连接还是长边连接，失稳时都有和等边角钢相似之处，即屈曲变形时的弯曲轴并不是弱主轴。因此，不等边角钢也和等边角钢一样，由以平行轴为准的长细比来计算等效长细比。不过文献4中认为，短边连接的不等边角钢弯曲轴离平行轴要远一些，原因是绕了轴弯曲的刚度比较弱。图5中给出由式(3)的天。求得的稳定系数9曲线和试验结果的对比。虽然只有文献5和文献8中2次试验包括有不等边角钢试件，且试件数都不算多，但试件的天，的分布范围比较宽，可以对计算公式做出评定。图5显示的情况和等边角钢的图4十分相似。位于凹线下方稍远的4个试验点，都是文献5的端部铰接的试件。其他试验点
18、只有1个落在曲线下面，但靠得很近。因此，以A。为参数的式(3)，配合GB 500172003规范的b类稳定系数9同样可以用于不等边角钢，只是式(3)的适用范围有所不同，应取下列数值：长边连接取0夏。lOO；短边连接取35A。170。所确定限值的原则和等边角钢相同。 2。图5 由式【3)算得的9曲线和试验结果的比较2Fig5 Comparison 2 Between俨curve Obtainedfrom Eq(3)and Test Results美国规范中规定长边连接的不等边角钢也用式(5)计算，而短边连接的则在式(5)等号右端增加一项4(6lb，)21，b、b，分别为长边和短边的宽度。此外，还
19、规定此时等效长细比万。不小于095zi；。从图5可以看出，增大天。似乎无必要，要求天。值不小于095A更缺少依据，且和试验结果不相符合。试验表明，长度大的角钢，以短肢连接则承载能力大于以长肢连接，而不小于095A的限制却制约了长杆的承载力，使计算结果远小于试验值。43建议公式和规范的比较图6中给出由式(3)得出的Q235钢9曲线和按钢结构设计规范(GB 500172003)算得的9曲线比较。后者包括3条曲线：等边角钢1条，不等边角钢2条。由图6可见，建议公式和规范对等边角钢的规定在A，80时十分接近。对不等边角钢来说，规范对长边连接的不等边角钢的规定稍偏高，而短边连接的则偏低较多。规范中的表4
20、给出了规范规定和理论计算值的对比，其中短边连接的角钢也比理论承载力低得较多。这一情况从另一角度证明建议公式的适当性。07O60504O30201O图6 建议公式和规范的bE较Fig6 Comparison Between Suggested Formula and Code规范规定的方法也属于后乘法，用于高强度低合金钢时增加了保守因素。5构造问题的考虑采用式(3)计算单边连接的单角钢压杆的承载力时。需要注意满足一些构造要求。51 单角钢腹杆布置在弦杆的同一侧单角钢用作桁架腹杆时，可以全部放置在桁架弦杆的同一侧(图7)，或是交替放置在弦杆的两侧(图8)。文献10中的第533节从节点偏心力矩的大小
21、讨论过这一布置问题，指出同侧布置时腹杆的弯曲应力较小，比较有利。文献11中进一步指出，当节点处两斜杆布置在同一侧时，受拉斜杆的弯曲方向和受压斜杆的相反，从而对压杆端部提供一定的转动约束。如果把拉压两杆放置在弦杆两侧，则情况正好相反，拉杆和压杆在同一方向弯曲，压杆端部得不到转动约束。基于上述原因，单角钢腹杆应安置在弦杆的同一侧。美国规范中对此做出了明确规定。52连接肢的宽厚比由于单边连接，角钢受压时实际上因存在偏心万方数据第2期 陈绍蕃：单边连接单角钢压杆的计算与构造 77弯方(b)压杆 (c)拉杆弦杆同一侧的腹杆配置Web MembeIS on One Side of Chord弯方弯方(a)
22、配置 (b)压杆 (c)图8 弦杆两侧的腹杆配置Fig8 Layout of Web Members On Two Sides of Chord而使应力非均匀分布。连接肢压应力大于平均值，其宽厚比需要从严限制。参照式(4)，将其中 30的形心坐标Y。改为弘一t2，即为连接肢的平均应力，代入等边角钢的几何尺寸后得口=160NA。 ，由于实际上是双轴偏心， 此值是连接肢平均应力布淼=夕而不是最大应力。文献Fig9 s：r黜Djstributj彻23、文献E113中详细分 at Upper End of vertIcal析了一榀4节间桁架，得 Bar(unit：MPa)出竖杆上端压应力分布如图9所示
23、。连接肢肢尖最大应力为此肢平均应力的164倍，相当于截面平均应力的262倍。一纵边简支，另一纵边自由的板件承受图9所示非均匀压应力时，临界应力为 ，一焉(6)r一西高石厂 妯9=O57一O219+O07q-妒 (7)式中：雪为较小压应力口。与较大压应力口-之比，即9=吒o。代入图9的数值，得到9=o53，使口的临界值等于连接肢肢尖最大应力，即口1。，一262-一X-=2629，fy再把9和filer代入式(6)，算得宽厚比限值为b 127“ 万考虑到板件存在缺陷，并以文献6的试验结果相校验，把限值降低为皂攀 (8) 9文献E63中杆端用双螺栓连接的试件有5组，其中3组出现连接肢局部屈曲。这些试
24、件中宽厚比最小的为1202，材料屈服强度fy一330 MPa，杆件稳定系数9=0543，式(8)正好达到宽厚比限值1202，其他14根出现局部屈曲的试件宽厚比都超过式(8)的限值。按照式(8)计算可知，对Q235等边角钢万。大于等于65时，宽厚比限值在16以上，可以不必顾及角钢厚度是否达不到要求。对Q345等边角钢，天。不小于85的才能使局部达到稳定。中国的不等边角钢的短肢宽厚比一般不超过11。5。当单角钢以短肢连接时不会出现局部失稳，个别角钢100 mm80 mm6 mm的bt=133，最好不用。不等边角钢的长肢宽厚比有相当数量超过16，作为连接肢时需要控制其宽厚比。由于形心坐标弘相对较小，
25、以及外伸的短肢对长肢屈曲有约束作用，长肢宽厚比限值可以比等肢角钢放宽一些。本文中笔者偏于安全地只考虑后一因素，并参照冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)的规定加以处理。该规范给出的相邻板件约束系数，的计算公式为1 c厅唧5疆毒。了i式中：为所计算板的稳定系数；c、k分别为邻接板的宽度和稳定系数。角钢两肢的边界条件相同，伸出肢的应力分布可能比连接肢均匀而，c。较小，但伸出肢的平均应力小于连接肢，故近似取投=，clb大多在115左右，偏于安全地取为114，则有盯。=1183。考虑此项约束系数后，式(8)右端的系数由105增大到1142，因此，长边连接的不等边角钢长边宽厚比限值可取
26、为导攀 (9) 妒Q235和Q345角钢分别在天。达到45和70时，宽厚比限值达到16。曲向弯方吖坩坷PP，m叫曲向Jn址一盯揣，旦杆杆n刚一|ll世羔揣鱼万方数据78 建筑科学与工程学报 2008生53节点板厚度节点板厚度是影响杆端约束刚度的重要因素。式(3)以f。b=0133的试件承载力为参照，为此，建议节点板(弦杆腹板)的厚度不小于所连接受压单角钢连接肢宽度的18。54角钢端部连接单角钢端部用焊缝连接的，仍按通常做法把角焊缝分配在连接肢肢尖和肢背。用螺栓连接的压杆，每端的螺栓数应该不少于2个。55扭转受到约束的弦杆美国规范中还给出用于空间桁架受压腹杆的计算公式，即， f60+08zi。
27、0li。75l 45+Zi。200 li，75用式(10)算得的等效长细比天。小于平面桁架腹杆的，从而提高了杆件的承载力，这是因为相邻面的腹杆体系对弦杆扭转提供了约束，使腹杆端部绕z轴弯曲时的约束增强了。式(10)可以用于输电塔架的腹杆。美国规范的条文说明中说，平面桁架的弦杆扭转受到充分约束时可采用式(10)。文献E53中的A型试件图2(b)应属这一类型，试验点在图4中的位置很高。当桁架上弦设有刚性铺板时。等效长细比A。可以比式(3)放宽一些。6 结语(1)轻型桁架单边连接的单角钢压杆，受力复杂，端部约束有很大不确定性。它的稳定计算宜取简化方法，但不宜通过折减强度设计值来实现，利用等效长细比天
28、。把角钢化作轴心压杆来计算较为简便。各国对单边连接的单角钢压杆做了不少试验，可以作为探求等效长细比计算公式的依据。等效长细比页。是带常数项的平行轴长细比页。的线性关系式。为了适应不同强度等级的钢材，天，应乘以强度修正系数，而不是算得等效长细比后再修正。不等边角钢的试验数据较少，以致短边连接的角钢压杆如何计算还未有较明确的共识。鉴于不等边角钢用短边连接的比用长边连接的承载力高，有其优越性，需要今后在这方面进行更多的试验。(2)单角钢腹杆的承载力受到构造措施的直接影响，为保证式(3)的适用性，腹杆应配置在弦杆的同一侧，节点连接板件必须达到一定厚度。连接肢的宽厚比也是设计时需要关注的问题，不过长细比
29、大的腹杆，通常都能满足要求。单角钢端部若用螺栓连接，每端不应少于2枚，否则需要降低角钢压杆的承载力。如果桁架弦杆的扭转受到完全约束，则可以适当提高单角钢受压腹杆的承载力，包括塔架的腹杆。参考文献：Referenees：1GALAMBOS T VGuide to Stability Design Criteriafor Metal StructuresM5th edNew York：John WileySons。19982 WOOLCOCK S T，KITIPORNCHAI SDesign ofSingle Angle Web Struts in TrussesJ3Struct Engrg，19
30、86，112(6)：132713453轻型构件小组单面连接的单角钢单圆钢杆件的稳定性EJ-I冶金建筑，1977，7(增)5668Light Steel Member TeamStability of Single Angleand Single Round Members Connected by One SideEJMetallurgical Construction，1977，7(s)：56684LUTZ L AEffective Slenderness Approach for Evalu-ating Single Angle Compression StrutsCSSRC2003 SS
31、RC Annual Technical Session ProceedingsBaltimore：SSRC，2003：35-515USAMI T，GAIAMBOS T VOn the Strength of Restrained Single Angle Columns Under Biaxial BendingEJPapers and Reports of Japanese Society of CivilEngineering，1971，191 131-416 ELGAALY M，PAGHER H，DAVIDS WBehaviorof Single-angle-compression Me
32、mbersJStruct Engrg，1991，117(12)：372037417TEMPLE M C，SAKI，A S SSingle-angle Compression Members Welded by One Leg to a Gusset Plate：Experimental StudyJCan J Civ Eng，1998，25(3)：5695848 MENGELKOCH N S。YURA J ASingle-angleCompression Members Loaded Through One LegC3SSRC2002 SSRC Annual Technical Session
33、ProceedingsGainesville：SSRC，2002；2012189沈祖炎，胡学仁单角钢压杆的稳定计算EJ3同济大学学报，1982，10(2)：5671SHEN Zu-yan，HU Xue-renUltimate Strength ofSingle Angle ColumnsJJournal of Tongji Univer-sity，1982，10(2)：5671E103陈绍蕃钢结构设计原理rM3版北京；科学出版社，2005CHEN Shao-fanPrinciples of Steel Structure DesignM3rd edBeijing：Science Press，2
34、005r11J WOOl。COCK S T，KITIPORNCHAI SThe Designof Single Angle StrutsJSteel Construction，1980，14(4)：223万方数据陈绍蕃教授对一文的更正与看法 摘要：轻型桁架中的腹杆，当端部单边连接时，虽然承受双轴偏心力矩，常简化为轴心压杆计算。本文在细致分析国内外现有试验资料的基础上，提出用于平面桁架设计的等效长细比计算公式，公式的一个特点是直接计算不同强度等级角钢压杆的长细比。设计单边连接的单角钢压杆，除正确计算外，还应顾及构造措施的影响。腹杆应该配置在弦杆同一侧。节点连接板的厚度、连接肢的宽厚比等也需要有所
35、考虑。本文对这些问题作了论述，提出了宽厚比限值的计算公式。 Abstract: Although subject to biaxial moment due to eccentricity, single-angle web struts connected by one leg in light trusses are often simplified as axially compressed member in calculation. This study, basing on elaborate analysis of available test data, suggests fo
36、rmulas of equivalent slenderness ratio to be used in planar truss design. The feature of these formulas lies in giving directly reduced slenderness ratio for angles of various strength grade. Beside correct calculation, the effect of detailing measures have to be considered in designing single-angle
37、 struts connected by one leg. Web members should be laid on a same side of the chord, the thickness of the gusset plate and the width-thickness ratio have to be concerned. These issues are discussed in this paper and formulas of limiting slenderness of connecting leg are proposed. 正文72页右倒1行 括弧内文字应为:
38、 (或弦杆的腹板) 73页左4行 x轴应改为z轴 73页图1英文标题 删去steel 一词 73页左倒3行 句号后增加: 端部连接均如图2(a),(b)所示. 73页右2行 删去角钢，即 73页右4行 最后一句文字改为: 试件的端部有接近固定的A型(图2c,d)和铰接的B型(图2e,f). 73页图2 (e),(f)的说明改为: (e)铰接B型正面, (f)铰接B型侧面 英文标题中Construction改为Detail 73页图2下6行 图2(b)应为图2(c,d) 73页右倒10行 冒号后一句应加引号并改逗号为句号: “试件在失稳破坏”. 74页左6行 “试件”二字提前: 试件节点板(T型
39、连接 74页右倒10行 删去但字 74页倒5行 改为: 基于以上认知,笔者探求 75页左9行 在”回转半径”后增加: fy以N/mm2计. 75页表1 英文标题中删去steel一词 75页表2 英文标题改为: Comparison between calculated factor and test results 75页右5行 “也”改为的 75页右图4下3行 删去也字 75页图4下4行的符号e ,式(5)的同一符号,图下9行的两个符号和图下12行的符号，以及图下8行的最后一个符号,一律删去上横杠.但下8行的另两个符号不变. 76页左倒3行和倒2行共3个符号也删去上横杠 76页右11行 “规
40、范”二字后加上条文说明四字 76页图6 英文标题最后加上provision 77页图9 英文标题中的bar 改为member 77页左公式(6),(7) 改为k,并在两式之间增加: 式中k为板件稳定系数,取 77页左倒3行和右1行 改为k 万方数据77页右12行,14行,倒2行和78页式(10)和式下1行 : 符号去掉上横杠 77页右15行 “才能使局部.”改为 ：才不致局部失稳 77页右16行 “中国的” 改为：国产 77页右23行 “本文中笔者” 改为：现在 77页右倒5行 第1个逗号改为句号 78页左8行 在“背”字右上角加注：2 78页左倒17行 第二个逗号改为句号 78页左倒5行 第
41、一个逗号改为句号 78页左21行 图2（b）应改为图2（c，d） 78页左倒12行 “应乘以” 改为已乘以 万方数据单边连接单角钢压杆的计算与构造作者： 陈绍蕃， CHEN Shao-fan作者单位： 西安建筑科技大学结构工程与抗震教育部重点实验室,陕西西安,710055刊名： 建筑科学与工程学报英文刊名： JOURNAL OF ARCHITECTURE AND CIVIL ENGINEERING年，卷(期)： 2008,25(2)被引用次数： 7次参考文献(11条)1.轻型构件小组 单面连接的单角钢单圆钢杆件的稳定性 1977(zk)2.WOOLCOCK S T;KITIPORNCHAI S
42、 Design of Single Angle Web Struts in Trusses外文期刊 1986(06)3.沈祖炎;胡学仁 单角钢压杆的稳定计算 1982(02)4.MENGELKOCH N S;YURA J A Single-angle Compression Members Loaded Through One Leg 20025.TEMPLE M C;SAKLA S S Single-angle Compres-sion Members Welded by One Leg to a GussetPlate:Experimental Study外文期刊 1998(03)6.EL
43、GAALY M;PAGHER H;DAVIDS W Behavior of Single-angle-compression Members外文期刊 1991(12)7.USAMI T;GALAMBOS T V On the Strength of Re-strained Single Angle Columns Under Biaxial Bending19718.LUTZ L A Effective Slenderness Approach for Evalu-ating Single Angle Compression Struts 20039.WOOLCOCK S T;KITIPORN
44、CHAI S The Design of Single Angle Struts 1980(04)10.陈绍蕃 钢结构设计原理 200511.GALAMBOS T V Guide to Stability Design Criteria for Metal Structures 1998引证文献(8条)1.陈绍蕃 塔架压杆的稳定承载力期刊论文-西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2010(3)2.樊春雷.郝际平.王先铁.曾现雷.张天光.郭咏华 高强角钢(Q460)单边连接时宽厚比限值试验研究期刊论文-钢结构 2010(5)3.陈绍蕃.王先铁 单角钢压杆的肢件宽厚比限值和超限杆的承载力期刊论文-
45、建筑结构学报 2010(9)4.邓洪洲.龙海波.董建尧 单面螺栓连接单角钢压杆的承载力试验期刊论文-建筑科学与工程学报 2009(4)5.郝际平.曹现雷.张天光.郭咏华.王先铁.樊春雷 单边连接高强单角钢压杆试验研究和仿真分析期刊论文-西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2009(6)6.曹现雷.郝际平.曹志民.张天光.张耀.李天际 高强单角钢一端偏心压杆极限承载力试验研究期刊论文-土木建筑与环境工程 2009(5)7.曹现雷.郝际平.张天光.樊春雷.郭永华.张耀 单边连接高强角钢受压力学性能的试验研究期刊论文-工业建筑2009(11)8.陈绍蕃.王先铁 单角钢压杆的肢件宽厚比限值和超限杆的承载力期刊论文-建筑结构学报 2010(9)本文链接：http:/
