1、Department of Environmental Science and Engineering课程设计说明书课程名称 化工原理课程设计 姓 名 苏柳珍 学 号 2010032113 班 级 环工 101 指导教师 孙红杰 设计地点 1-218 设计时间 2013 年 7 月 1 日-7 日 大连民族学院 环境与资源学院化工原理课程设计任务书(一)设计题目 苯-甲苯板式精馏塔的设计（3）(二)设计任务及操作条件进料：1、原料液中含苯 38%（质量分数） ；2、塔顶馏出液中含甲苯不得高于 5%（质量分数） ；3、塔底釜液中含苯量不高于 6%（质量分数） ；4、混合液流量为 5t/h。5、操
2、作条件：精馏塔顶压强：4kpa（表压）采取泡点进料R=(1.1-2.0) R min加热状态：低压蒸气单板压降0.7 kpa(三)设备类型设备类型为筛板塔(四)设计内容1、设计方案的确定及流程说明；2、塔的工艺计算；3、塔和塔板主要工艺尺寸的设计；4、绘制 t-x-y 相平衡图、塔板负荷性能图、塔板结构示意图、工艺流程图；5、编写设计说明书，包括设计结果汇总、设计评价和致谢等。（五） 、参考资料1.陈敏恒，丛德兹等.化工原理(上、下册)(第二版).北京：化学工业出版社，20002.柴诚敬，刘国维，李阿娜.化工原理课程设计.天津：天津科学技术出版社，1995（六） 、格式基本要求(1) 纸型：A
3、4 纸，单面打印皆可；(2) 页边距：上 3.5cm，下 2.5cm，左 2.5cm、右 2.5cm；(3) 页眉：2.5cm，页脚：2cm，左侧装订；(4) 字体：正文全部宋体、小四；(5) 行距：多倍行距：1.25，段前、段后均为 0，取消网格对齐选项。(6) 包括封面、任务书、目录等，内容大概 1520 页(七)、主要基础数据1、苯和甲苯的物理性质项目 分子式 分子量 沸点， 临界温度， 临界压强，kPa苯 C6H6 78.11 80.1 288.5 6833.4甲苯 C6H5-CH3 92.13 110.6 318.57 4107.72、常压下苯甲苯的饱和蒸汽压数据温度， 801 85
4、 90 95 100 105 1106苯 PA，kPa101331169 1355 1557 1792 2042 2400甲苯 PB，kPa400 460 540 633 743 860 10133以上为实验数据，也可用 Antoine 公式计算：CtA*)(log其中 t物系温度，；P*饱和蒸汽压，kPa/;A、B、CAntoine 常数，其值见下表：3、常压下苯甲苯的气液平衡数据组分 A B C苯 6.023 1206.35 220.24甲苯 6.078 1343.94 219.58温度 t/ 液相中苯的摩尔分数 x 气相中苯的摩尔分数 y110.56 0.00 0.00109.91 1.
5、00 2.50108.79 3.00 7.11107.61 5.00 11.2105.05 10.0 20.8102.79 15.0 29.44、其他物性参数温度，液相密度，kg/m3液体的表面张力，10-3N/m液体粘度，10 -3Pas 液体汽化热苯 甲苯 苯 甲苯 苯 甲苯 苯 甲苯80 815 810 21.27 21.69 0.308 0.311 394.1 379.990 803.9 800.2 20.06 20.59 0.279 0.286 386.9 378.8100 792.5 790.3 18.85 19.94 0.255 0.264 379.3 367.6110 780.
6、3 780.3 17.66 18.41 0.233 0.245 371.5 361.2120 768.9 770 16.49 17.31 0.215 0.228 363.2 354.6五、液体粘度计算公式：苯：=0.017143*t2-5.7486*t+658.0 （10 -6Pas，t：）甲苯：=0.013571*t2-4.7843*t+606.8 （10 -6Pas，t：）100.75 20.0 37.298.84 25.0 44.297.13 30.0 50.795.58 35.0 56.694.09 40.0 61.992.69 45.0 66.791.40 50.0 71.390.1
7、1 55.0 75.580.80 60.0 79.187.63 65.0 82.586.52 70.0 85.785.44 75.0 88.584.40 80.0 91.283.33 85.0 93.682.25 90.0 95.981.11 95.0 98.080.66 97.0 98.880.21 99.0 99.6180.01 100.0 100.0目 录化工原理课程设计任务书 I第一章 设计方案的选择及流程说明 .1概述.1设计方案确定.2第二章 工艺计算 .4一、精馏塔物料衡算.4二、理论塔板数的确定.4三、精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算.8第三章 主要设备工艺尺寸设计 123
8、.1 精馏塔的塔体工艺尺寸及计算 123.2 塔板的流体力学验算 153.3 塔板的负荷性能图 163.4 总塔高、总压降及接管尺寸的确定 19第四章 辅助设备选型与计算 19一、塔体总结构19二、冷凝器19三、再沸器20第五章 设计结果汇总 21第六章 工艺流程图及精馏塔工艺条件图 23第七章 设计评述及感想 25一、对本设计的评价25二、设计感想25参考文献 .26第一章 设计方案的选择及流程说明概述精馏的概念精馏是分离液体混合物（含可液化的气体混合物）最常用的一种单元操作，在化工、炼油、石油化工等工业中得到广泛应用。精馏过程在能量剂驱动下（有时加质量剂） ，使气、液两相多次直接接触和分离
9、，利用液相混合物中各组分挥发度的不同，使易挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移，实现原料混合液中各组分的分离。精馏的原理精馏利用从塔底部上升的含轻组分较少的蒸气，与从塔顶部回流的含重组分较少的液体逆流接触，同时进行多次部分汽化和部分冷凝，使原料得到分离。在精馏塔中可以同时进行多次部分汽化和部分冷凝。塔板上有一层液体，气流经塔板被分散于其中成为气泡。气、液两相在塔板上接触，液相吸收了气相带入的热量，使液相中的易挥发组分汽化，由液相转移到气相；同时，气相放出了热量，使气相中的难挥发组分冷凝，由气相转移到液相。部分汽化和部分冷凝的同时进行是汽化、冷凝潜热相互补偿。精馏就是多次而且同时
10、进行部分汽化和部分冷凝，使混合液得到分离的过程。精馏塔设备的选择精馏塔是精馏装置的主题核心设备，气、液两相在塔内多级逆向接触进行传质、传热、实现混合物的分离。为保证精馏过程能稳定、高效地操作，适宜的塔型及合理的设计是十分关键的。根据塔内气液接触部件的结构型式，可分为板式塔和填料塔两大类。下面对板式塔和填料塔的性能做简要比较。塔型项目板式塔 填料塔压力降 压力降一般比填料塔大 压力降小，较适于要压力降小的场合空塔气速（生产能力）空塔气速小 空塔气速大塔效率 效率稳定，大塔效率比小塔有所提高塔颈在 1400mm 以下效率较高，塔径增大，效率常会下降液气比 适应范围较大 对液体喷淋量有一定要求持液量
11、 较大 较小材质要求 一般用金属材料制作 可用非金属耐腐蚀材料安装维修 较容易 较困难造价 直径大时一般比填料塔造价低 直径小于 800mm，一般比板式塔便宜，直径增大，造价显著增加重量 较轻 重不同类型的板式塔，例如泡罩塔、筛板塔、浮阀塔、喷射型塔、多降液管塔、无溢流塔等，均有自身的特点，有其优点，也有其不足，各有使用的场合。一般来说，对于物系无特殊工艺特性要求，且生产能力不是过小的精馏操作，宜采用板式塔。本次课程设计使用的是板式塔。为使精馏塔具有优良的性能以满足生产的需要，通常考虑以下几方面因素：（1）生产能力大；（2）效率高；（3）流动阻力小：（4）有一定操作弹性；（5）结构简单，造价低
12、，安装检修方便；（6）能满足物系某些工艺特性，如腐蚀性、热敏性、起泡性等特殊要求。实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，因此，设计者应根据塔型特点、物系性质、生产工艺条件、操作方式、设备投资、操作与维修费用等技术经济评价以及设计经验等因素,依矛盾的主次，综合考虑，选择适宜的塔型。设计方案确定1 精馏流程的确定精馏装置包括精馏塔、原料预热塔、蒸馏釜（再沸器） 、冷凝器、釜液冷却器和产品冷却器等设备。热量自塔釜输入，物料在塔内经多次部分气化与部分冷凝进行精馏分离，由冷凝器和冷却器中的冷却介质将余热带走。在此过程中，热能利用率很低，为此，在确定装置流程时应考虑余热的利用，注意节能。另外，为保持塔
13、的操作稳定性，流程中除用泵直接将物料送入塔内外，也可采用高位槽送料以免受泵操作波动的影响。塔顶冷凝装置根据生产情况以决定采用分凝器或全凝器。一般，塔顶分凝器对上升蒸气虽有一定增浓作用，但在石油等工业中获取液相产品时往往采用全凝器，以便于准确地控制回流比。若后继装置使用气态物料，则宜用分凝器。总之，确定流程时要较全面、合理地兼顾设备、操作费用，操作控制及安全等诸多因素。2 操作压强的选择精馏操作可在常压、减压和加压下进行。操作压强常取决于冷凝温度。一般，除热敏性物料外，凡能通过常压蒸馏不难实现分离要求，并能用江河水或循环水将馏出物冷凝下来的系统，都采用常压蒸馏；对热敏性物料或混合液沸点过高的系统
14、则宜采用减压蒸馏；对常压下馏出物的冷凝温度过低的系统，需提高塔压或采用深井水、冷冻盐水作为冷却剂；而常压下呈气态的物料必须采用减压蒸馏。我们要分离的物系苯-甲苯采用常压蒸馏即可。进料热状态的选择进料热状态进料热状态参数 q 表达，即：q= 每 摩 尔 进 料 的 气 化 潜 热蒸 汽 所 需 热 量使 每 摩 尔 进 料 变 成 饱 和进料状态与塔板数、塔径、回流比及塔的热负荷都有关。进料状态有五种，即q1.0 时，为低于泡点温度的冷液进料；q=1.0 为泡点下的饱和液体；q=0 为露点下的饱和蒸气；1q0 为介于 泡点与露点间的气液混合物；q 5s故降液管设计合理（4） 降液管底隙高度 ho
15、 取 uo， =0.08m/s 06.28.0.6315.0600 lLhwh故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘，深度 hW ， = 0.05m。塔板布置（1） 塔板的分块因 D800，故塔板采用分块式。查表可知，塔板分为 3 块。（2） 边缘区宽度确定取 Ws = Ws，= 0.065m Wc = 0.035m （3） 开孔区面积计算开孔面积 Aa 按下式计算)sin180(2122rxxrAa其中 x =D/2 -（W d+Ws）= 0.5 ( 0.124+ 0.065) = 0.311 mr = D/2 Wc = 1.0/2 0.035 = 0.465m故 )(532.0)46.1
16、sin.0184.46.3.( 222a （4） 筛孔计算及其排列本例所处理的物系无腐蚀性，可选用 = 0.003m 碳钢板，取筛孔直径 do=0.005m筛孔按正三角形排列，取孔中心距 t 为t = 3d=0.015m 筛孔数目 n 为n =1.155Aa/t2 =1.155 0.532/0.0152 =2731（个）开孔率为= 0.907（d o/t） 2 =0.907(0.005/0.015)2 = 10.08%每层塔板上的开孔面积 Ao 为Ao =A a =10.08% 0.532 = 0.0575m2气体通过阀孔的气速为uo = Vs/Ao =0.621/0575= 11.56 m/
17、s3.2 塔板的流体力学验算一、气体通过筛板压降相当的液柱高度 hp1、塔板压降（1） 干板阻力 hc 计算干板阻力由下式计算67.13/5d)(2002由 Cupglvc查图可知 =0.772 故 hc = 0.051（11.56/0.772 ） 2(2.912/802.07)=0.0416（m 液柱）（2） 气体通过液层的阻力 hl 计算可由下式计算hl = hLua = Vs/（A T-Af）=0.621/(0.785-0.0567)=0.853m/s)/(46.192.853.02/12mskgF查图可知 =0.61hl =0.610.06=0.0366（m 液柱 ）（3） 液体表面张
18、力的阻力 计算h)(021.5.819.02443液 柱gdL 故 )(086. 液 柱mhchp 单板压降 P p = hp Lg =0.080802.19.81=629 Pa 0min,0u筛板的稳定系数 K=uo/ uo,min =11.56/5.985=1.931.5故在设计负荷下不会产生过量漏液。7、液泛为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清夜层高度 Hd （H T+hw）苯-甲苯物系属一般物系，取 = 0.5，则（H T+hw）= 0.5（0.40+0.047）= 0.224m而 Hd = hp +hL +hd板上不设进口堰，h d = 0.153（ 0） 2 = 0.1530.0
19、82 = 0.001（m 液柱）Hd =0.08+0.06 +0.001 =0.141m （H T+hw） ，在设计负荷下不会发生液泛。根据以上塔板的各项流体力学验算，可以认为提馏段塔径及各工艺尺寸是合适的。3.3 塔板的负荷性能图(1) 漏液线由 uo，min = 4.40.772（0.0056+0.13(h L-h) ） L/ V） 1/2uo，min = Vs,min/A0hL=hw+howhow=2.84/1000E(Lh/lw)2/3得 Vs,min=4.4C0A0(0.0056+0.13(hw+2.84/1000E(Lh/lw)2/3)- h ) L/ V)1/2=4.40.772
20、0.101(0.0056+0.13(0.0047+(2.84/1000)1(3600Ls/0.66)2/3)-0.0021) 802.1/2.912)1/2整理得： 10-33/214.096.025.3min, sLs 此即气相负荷下限关系式，在操作范围内任取几个 Ls 值（建议等间隔） ，依上式算出相应的 Vs值列于下表中，即可作出侧漏线 1。Ls/(m/s) 0.0006 0.0015 0.0030 0.0045Vs/(m/s) 0.309 0.319 0.331 0.341(2)液沫夹带线以 ev=0.1kg 液/kg 气为限，求 VS-VL关系如下：由 1.0)2.8.0371(4.
21、2752.18.0)8.4.(5)(06.31084.2)(7.52.3/6 3/3/23/2.6/2 3/2 LsVehH LLhuv faLv sfT ssowLf ssowT整理得 Vs=1.29-10.07Ls2/3在操作范围内任取几个 Ls 值，依上式算出相应的 Vs 值列于下表中 ，即可作出液沫夹带线 2。Ls/(m/s) 0.0006 0.0015 0.0030 0.0045Vs/(m/s) 1.218 1.158 1.081 1.016(3)液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度 how =0.006m 作为液相负荷下限条件， E=1sLLshsow/m056. 06.8.0
22、).3(184.23/23/2min,据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线 3.（4）液相负荷上限线以 =4s 作为液体在降液管中停留时间的下限线， 4STfLHA整理得 Ls,max=（H TAf）/=(0.400.0567)/4=0.00567m 3/s据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线 4.（5） 液泛线令 Hd= （H T+hw）由 owLdLlcdlphl h联立得 dcowT)1()(忽略 ，将 how 与 Ls,hd 与 Ls,hc 与 Vs 的关系式代入上式，并整理得421.)6.03(11084.2)360(184.2 .)3/5.)/508.7.)5(.)
23、(b 10.29701(1. /1023/2 lwEdhlcHCAaVwwTLVs式 中将有关数据代入整理，得 Vs=1.37-3176Ls2-13.16Ls2/3在操作范围内任取几个 Ls 值，依上式算出相应的 Vs 值列于附表中，可作出液泛线 5.Ls/(m3/s) 0.0006 0.0015 0.0030 0.0045Vs/(m3/s) 1.129 1.091 1.033 0.974根据以上各线方程，可作出筛板塔负荷性能图：五条线包围区域为精馏塔塔板操作区，P 为操作点，OP 为操作线。由图可看出，该筛板的操作上限为液沫夹带控制，下限为液泛控制。由图查得Vs,max=41.075m3/s
24、 Vs,min=0.317m3/s精馏段的操作弹性为 Vs,max/ Vs,min=3.3913.4 总塔高、总压降及接管尺寸的确定塔总高度由下式决定H = HD + (N-2-S)HT + SHT + HF +HB 取 HD = 1.25m HB = 0.8m设有两个人孔 HT = 0.4mHT =0.8m HF = 0.6mH = 1.25 + （22-2 2）0.4 +20.8 + 0.6 + 0.8= 14.45m塔总压降P= 0.7 22=15.4kPa接管尺寸1、塔顶蒸汽管 dp塔顶到冷凝器的蒸气导管，必须具有合适的尺寸，以免压力降过大，管径 dp 可按下式计算。dp =Vs/(u
25、 v)1/2式中蒸气速度 uv 在常压操作时取 1220m/s, 绝对压为 1400pa1800pa 时取 1030m/s,绝对压为 6000pa1400pa 时取 3050m/s,绝对压小于 6000pa 时取 5070m/s。2、回流管 dR通常，重力回流管内流速 uR 取 0.20.5m/s,强制回流 uR 取 1.52.5m/s。回流管直径 dR 为dR = 4Lh/(3600u R L)1/23、进料管 df 和塔釜出料管 dw料液由高位槽流入塔内时，进料管内流速 uf 可取 0.40.8m/s；或由泵输送，u f 可取1.52.5m/s，塔釜流出液体流速 uw 一般取 0.51.0
26、m/s，计算公式与前面所述回流管径的计算式相同。所有计算所得尺寸均应圆整到相应规格的直径。第四章 辅助设备选型与计算 一、塔体总结构 板式塔内部装有塔板、降液管、各物流的进出口管及人孔、基座、除沫器等附属设备。除一般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。（1）塔顶空间 指塔内最上层塔板与塔顶的间距。为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于塔板间距（甚至高出一倍以上） ，或根据除沫器要求高度决定。（2）塔底空间 指塔内最下层塔板到塔底间距。其值由如下二因素决定，即：塔底贮液空间依贮存液量停留 35 min 或更长时间而定；塔底液面至最下层塔板之间要有12m 的间距，大塔可大于此值。（
27、3）进料位置 通过工艺计算可以确定最适宜的进料位置，但在结构设计时应考虑具体情况进一步安排不同的进料位置。一般离最适宜进料位置的上下约 13 块塔板处再设置两个进料口。相邻两个进料位置的距离应由设计者综合多种因素确定。（4）人孔 一般每隔 68 层塔板设一人孔（安装、检修用） ，当塔需经常清洗时，则每隔 34 层塔板设一人孔。设人孔处的板间距等于或大于 600mm，人孔直径一般为 450500mm（特殊的也有长方形人孔） ，其伸出塔体的筒体长为 200250mm，人孔中心距操作平台约8001200mm。（5）塔高 前面已计算。二、冷凝器常用的冷凝器大多为列管式，并使蒸汽在壳程冷凝，冷却水或其它
28、冷却剂在管程流动以提高传热系数和便于排出凝液。在求得所需的传热面积后，应考虑有一定裕度供调节之用，并根据冷凝器的规格来具体选取，特殊情况下亦可另外进行设计。多数情况下，冷凝器水平的安装于塔顶，利用重力使部分凝液自动流入塔内作为回流，称为自流式。冷凝器距塔顶回流液入口所需的高度可根据回流量和管路阻力计算，并应有一定裕度。当冷凝器很大时，为便于安装检修和调节，常将冷凝器装于地面附近，回流液用泵输送，称为强制回流式，这时，在冷凝器和泵之间宜加设冷凝储罐来作为缓冲；另外，由于管路散热的影响，返至塔顶的温度相对较低，属于冷回流的情况。对于直径较小的塔，冷凝器宜较小，可考虑将它直接安装于塔顶和塔连成一体。
29、这种整体结构的优点是占地面积小，不需要冷凝器的支座，缺点是塔顶结构复杂，安装检修不便。三、再沸器常用的再沸器有立式和卧式两种。在立式再沸器中，由于管内物料被加热而使密度减小，与塔底物料形成的自然循环效果好，有利于提高传热系数，还具有占地面积小，物料在管内流动便于清洗的优点。但它要求有较高的塔的支座，以保证物料循环所需的压头。当再沸器的传热面积较大时，为避免支座过高和管数过多引起的物料循环不均匀，可采用卧式再沸器。但卧式再沸器也有一定缺点，入物料在壳程通过难以清洗，常不得不采用较复杂的浮头或 U 型管结构，且自然循环的传热效果较差和占地面积较大。综上所述，本设计采用的是列管式塔顶及塔底产品冷凝器
30、和立式再沸器。第五章 设计结果汇总筛板塔设计计算结果数值项目 符号 单位提馏段 精馏段平均压强 Pm kPa 108.8 平均温度 T 90.8气相 Vs m3/s 0.571 平均流量液相 Lh m3/s 0.0015 实际塔板数 N 块 22塔间距 HT m 0.4塔的有效高度 H m 8.8 塔径 D m 1.0空塔气速 u m/s 0.727 塔板液流形式 单溢流 降液管形式 弓形 受液盘 凹形 堰长 lw m 1.19 堰高 hw m 0.0485溢流堰宽度 Wd m 0.124 溢流装置管底与受液盘距离 ho m 0.028板上清液层高度 hl m 0.06堰上清液层高度 how
31、m 0.0115筛板厚度 mm 3筛孔排列方式 正三角形孔径 do mm 5孔间距 t mm 15孔数 n 个 2731开孔率 % 10.08开孔面积 Aa m2 0.0575筛孔气速 uo m/s 11.56塔板压降 hp m 液柱 0.080液体在降液管内停留时间 s 15.12降液管内清液层高度 Hd m 0.001液沫夹带 ev kg 液/kg 气 0.014负荷上限 液泛控制负荷下限 漏液控制气相最大负荷 Vs,max m3/s 1.075气相最小负荷 Vs,min m3/s 0.317操作弹性 3.391符号说明Aa-塔板开孔面积，m 2 Af-降液管面积，m 2 Ao-筛孔面积，
32、m 2At-塔截面积，m 2C-负荷系数，量纲为 1Co-流量系数，量纲为 1D-塔顶流出液流量，Kmol/hD-塔径， mDo-筛孔直径，mmE-液流收缩系数，量纲为 1ET-全板效率，量纲为 1ev-液沫夹带量，kg（液）/kg（气）F-进料流量，Kmol/hFa-气相动能因数，m/s(kg/m 3)1/2g-重力加速度，m/s 2H-塔高， mhT-板间距，mhc-与干板压降相当的液柱高度，mhd-与液体流经降液管的压降相当的液柱高度，mht-与气流穿过板上液层的压降相当的液柱高度，mhf-板上鼓泡层高度，mhl-进口堰与降液管间的水平距离，mhL-板上层液高度，mho-降液管底隙高度，
33、mhow-堰上层液高度，mhp-与单板压降相当的液柱高度，mhw-溢流堰高度，m K-筛板的稳定系数，量纲为 1h-与克服液体表面张力的压降相当的液柱高度，mL-塔内下降液体的流量，Kmol/hLh-液体流量，m 3/hLs-塔内下降液体的流量，m 3/hlw-溢流堰长度，mN-塔板数Np-实际塔板数NT-理论塔板数n-筛孔数P-操作压强，KPap-压强降，KPaq-进料热状态参数R-回流比，mr-开孔区半径，mt-筛孔中心距，mu-空塔气速，m/sua-按开孔区流通面积计算的气速，m/su0-筛孔气速，m/su0-降液管底隙处液体流速，m/sV-塔内上升蒸汽量，Kmol/hVs-塔内上升蒸汽
34、流量，m/sW-塔底产品流量，Kmol/hWc-有效区宽度，mWd-弓形降液管宽度，mx-液相中易挥发组分的摩尔分数y-气相中易挥发组分的摩尔分数Z-塔的有效高度，m-干板筛孔流量系数修正系数，量纲为 1-筛板厚度，m0-板上液层充气系数，量纲为 1-开孔率-粘度，mPa*s L-液相密度，kg/m 3 V-气相密度，kg/m 3-液相表面张力，mN/m-停留时间，s-液体密度校正系数i-组分序号m-平均n-塔板数第六章 工艺流程图及精馏塔工艺条件图工艺流程图如下：第七章 设计评述及感想一、对本设计的评价本设计是对苯-甲苯精馏过程的设计，其中还包括对精馏塔的设计。设计过程严格按照设计标准计算。
35、设计的参数通过查表，比对，验算得以确定。到最后经过几次演算，所有数据均符合要求，并且考虑到成本，使用了成本小的筛板塔。争取做到既经济又有效率。能完成分离任务。二、设计感想课程设计要求我们完全依靠自己的能力去学习和设计，必须经过查找资料和大量计算，培养了我们动手动脑能力和严谨治学的心态。课程设计需要我们把平时所学的理论知识运用到实践中，使我们对书上所学理论知识有了进一步的理解，更让我们体会到了理论知识对实践工作的重要的指导意义。因此，课程设计给我们提供了更大的发挥空间，让我们发挥主观能动性独立地去通过书籍、网络等各种途径查阅资料、查找数据，确定设计方案。通过这次课程设计我在书中查找了大量资料，在
36、做课程设计的同时将原理及相关理论学明白弄清楚，使我对化工原理的一些知识掌握得更加牢固。课程设计提高了我的认识问题、分析问题和解决问题的能力。在做课程设计时，因为数据量大，有时一不小心就会代错数，导致后面很多计算出现错误，当时心里很烦躁，不过，最终我经过耐心的计算，并和参考资料作对比，结合自己设计任务的要求完成了设计任务。这个过程中我学会了一种认真做事的态度，繁琐复杂的计算既需要细心更需要耐心。在处理数据的过程中，我还学会了许多 office软件的使用方法，让我获益匪浅。在这个过程中我一直都认真地坚持下来，任务完成时我的心中十分喜悦。对我来说，能完成这样的任务是一种挑战，而我做到了，这是对自己的肯定。我收获的不仅仅是知识还有很多在学习过程中体会到的经验、方法和心态，这无疑会对自己以后的工作和生活产生很大的影响。参考文献1 贾绍义、柴诚敬化工原理课程设计 ，天津大学出版社 2002 年2 匡国柱、史启才 化工单元过程及设备课程设计 ，化工工业出版社 2008年3 柴诚敬、王军等化工原理课程学习指导 ，天津大学出版社 2003 年.4 王明辉化工原理单元过程课程设计 ，化学工业出版社 2002 年5任晓光、宋永吉、李翠清化工原理课程设计指导 ，化学工业出版社 2009 年
