1、宝雨山煤矿防治水计算公式、经验公式汇编一、项目实施背景河南宝雨山煤业有限公司宝雨山煤矿水文地质类型为复杂型，矿井防治水工作量大、任务艰巨。为制定科学切实可行有效的防治水措施，工程技术人员需要花费很长时间翻阅大量的书籍查找需要的防治水计算公式、经验公式，为了提高编制防治水措施的质量及效率，组织工程技术人员搜集防治水计算公式、经验公式进行整理，编制了防治水计算公式、经验公式汇编。二、项目实施进度安排1、2015 年 1 月份开始对煤矿防治水规定 煤矿安全规程 地质学基础水文地质学基础 构造地质学 钻探工程 河南煤化钻探注浆标准中关于防治水的计算公式、经验公式进行整理及排版2、2015 年 8 月份
2、开始使用。三、项目实施过程（一）钻探计算公式1、钻具全长= 累计孔深+残尺（机上余尺+机高）机高= 钻机立轴固定盘至孔口之距离。2、累计孔深= 上次累计孔深+本次进尺累计孔深= 钻具全长- 本次残尺 -减尺-钻头磨损。3、岩（煤）层真厚度计算公式：公式：已知岩层钻探伪厚度 L，钻孔倾角 ，岩层倾角或钻孔方向岩层方向岩层伪倾角 ，求岩层真厚度 m 公式：公式：（1）垂直孔：m=Lcos，式中 为岩层真倾角，它等于岩芯倾角。（2）顺岩层倾向（或伪倾向）钻孔：m=Lsin （-）（3）逆岩层倾向（或伪倾向）钻孔：m=Lsin （+ ）主要用途：（1）用钻探资料计算岩层真厚度。（2）设计钻孔时根据岩层
3、厚度计算设计钻探伪厚度。（3）反算钻孔倾角。(二）单孔出水量估算公式1、公式：q=CW2gh 式中：q单孔出水量（ m3/s） ； C流量系数，一般取 0.60.62 ；W钻孔的断面积（m 2） ；g重力加速度（9.81m/s 2） ；h钻孔出口处的水头高度（m） 。为计算钻孔的平均放水量，可取最大水头高度的 4045%。2、用途：（1）设计放水孔孔径孔数；（2）根据钻孔喷出水头高度估算钻孔出水量。(三) 老空积水估算公式 Q 积 =Q 采 +Q 巷Q 采 =KMF/cosa Q 巷=WLK式中 Q 积：总积水量，m 3；Q 采：采空区积水量之和，m 3；Q 巷：巷道积水量之和，m 3；K：充
4、水系数，采空区一般取 K=0.250.5(按老空区形成时间远近选取数据，新采空区取值大) ，煤巷一般取 K=0.50.8 （根据巷道时间远近，巷道支护方式等选取数据），岩巷取 K=0.81.0（按巷道支护方式，掘巷时间等选取数据） ；F 采空积水区的水平投影面积(m2);M：采空区的平均采厚，m； a:煤层倾角；W:积水巷道原有断面，m 2； L：积水巷道长度，m。(四) 探放水超前距及帮距计算公式L=0.5KM KP3式中：L超前距或帮距，m；K安全系数取， 25；M煤层厚度，m；P水头压力，MPa；KP煤的抗拉强度，MPa(五) 常用注浆材料计算公式及参数1、普通水泥主要性质：（1）普通水
5、泥的比重 3.03.15 ，通常采用 3.0。容重为 1.01.6t/ m3，通常采用 1.3t/ m3。（2）普通水泥初凝为 13 小时，终凝为 58 小时（初凝为水泥从加水起到维卡试针沉入浆液中距离底板 0.51mm 时间，终凝为试针沉入净浆中不超过 1.0mm 所需时间） 。（3）强度：国际普通水泥分为 200、250、300、400、500、600 等标号。2、水泥浆配制公式：（1）水灰比（）公式：=W w/Wc式中：W w水的重量Wc水泥的重量。（2）水泥浆的体积计算公式：V g =Vc+VW。式中：V g水泥浆的体积；Vc水泥的体积，V c=Wc/dc；Wc水泥的重量；dc水泥比重
6、；VW水的体积。（3）一定水灰比配制一定体积水泥浆所需水泥和水的量计算公式：Wc = dcV/1+dcWw=Wc 式中：W c水泥重量；Ww水的用量；V欲配浆液体积；dc水泥比重；水灰比。（4）浆液由稀变浓计算加水泥公式：Wc=（ 2-1）W c式中： 1原浆液水灰比。（5）浆液由浓变稀计算加水公式：Wc=（ 2-1） 1Wc3、水玻璃浓度常用波美度表示，注浆一般使用 3045 波美度。波美度与比重计算公式为：Be=145-145/dd =145/（145-Be ）式中：d比重；Be波美度。4、粘土浆主要参数：（1）粘土比重一般为 2，容重为 1.3t/ m3；（2）粘土浆比重常用 1.121
7、.20；（3）计算比重为 dn 的一方粘土浆中含粘土 X 吨公式：X=2dn-2。一吨粘土造比重为 dn 粘土浆量为 1/dn 方（4）粘土水泥浆：一方粘土水泥浆中水泥量为 0.10.4t；加水玻璃体积比为 0.5 3%。(六) 浆液注入量预算公式1、浆液注入量预算公式：V=AHR2n式中：V注浆孔浆液预算注入量（m 3） ；A浆液消耗系数，一般 A=1.21.5；H注浆段高（m） ；R浆液的有效扩散半径（m） ，一般按 20 m 计算；充填系数，取 0.9n岩石裂隙率（%） ，一般根据取芯和抽压水试验来确定。在砂岩、砂质页岩含水层 n=13%；断层破碎带或岩溶发育的地层 n 最大 10%。
8、（取0.012） 。2、用途：（1）预计孔内注浆量；（2）根据注入量计算扩散半径。(七 )防隔水安全煤岩柱设计计算方法留设防水安全煤岩柱的目的是，不允许导水裂缝带波及水体。其垂高(H sh)应大于或等于导水裂缝带的最大高度(H li)加上保护层厚度(H b)（如图 7-1a，图 7-1b 所示） ，即HshH li+ Hb (7-1)图 7-1 防水安全煤柱设计a缓倾斜煤层；b急倾斜煤层如果煤系地层无松散层覆盖和采深较小，则应考虑地表裂缝深度(H bili)(如图7-2 所示 )，此时HshH li+ Hb + Hbili (7-2)图 7-2 煤系地层无松散层覆盖时防水安全煤柱设计如果松散含
9、水层为强或中等含水层，且直接与基岩接触，而基岩风化带亦含水，则应考虑基岩风化带深度(H fe)(如图 7-3 所示)，此时HshH li+ Hb + Hfe (7-3)或者将水体底界面下移至基岩风化带底界面。上述式中：H sh防隔水煤（岩）柱高度，m；Hli导水裂缝带最大高度，m；Hb保护层厚度，m ；Hbili地表裂缝深度，m；Hfe基岩风化带深度，m。图 7-3 基岩风化带含水时防水安全煤岩柱设计(八 )防砂安全煤岩柱设计计算方法留设防砂安全煤岩柱的目的，是允许导水裂缝带波及松散弱含水层或已疏降的松散强含水层，但不允许垮落带接近松散层底部。其垂高(H s)应大于或等于垮落带的最大高度(H
10、m)加上保护层厚度 (Hb)(如图 8-1 所示)，即HsH m+ Hb (8-1)图 8-1 防砂安全煤岩柱设计(九) 防塌安全煤岩柱设计计算方法留设防塌安全煤岩柱的目的，是不允许导水裂缝带波及松散弱含水层或已疏干的松散含水层，同时允许垮落带接近松散层底部。其垂高(H t)应等于或接近垮落带的最大高度(H m)(如图 9-1 所示)，即 HtH m。图 9-1 防塌安全煤岩柱设计(十) 垮落带和导水裂缝带高度的设计计算1 缓倾斜(0 35) 、中倾斜 (3654)煤层(1) 垮落带高度1) 如果煤层顶板覆岩内有极坚硬岩层，采后能形成悬顶时，其下方的垮落带最大高度可采用下式计算：(10-1)c
11、os)1(KMHm式中：H m垮落带高度，m；K冒落岩石碎涨系数；煤层倾角，。2) 当煤层顶板覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，开采单一煤层的垮落带最大高度可采用下式计算：(10-2)cos)1(KWMHm式中：W冒落过程中顶板的下沉值，m；3) 当煤层顶板覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，厚煤层分层开采的垮落带最大高度可采用附表 10-1 中的公式计算。（2) 导水裂缝带高度煤层覆岩内为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，厚煤层分层开采的导水裂缝带最大高度可选用表 10-2 中的公式计算。表 10-1 厚煤层分层开采的垮落带高度计算公式覆岩岩性(单向抗压强度及
12、主要岩石名称 )(MPa) 计算公式(m)坚硬(4080，石英砂岩、石灰岩、砂质页岩、砾岩) 5.216.20MHm中硬 (2040，砂岩、泥质灰岩、砂质页岩、页岩) 974软弱 (1020，泥岩、泥质砂岩) 326m极软弱(10，铝土岩、风化泥岩、粘土、砂质粘土) 2.1630.71MHm注：M 累计采厚；公式应用范围：单层采厚 13m，累计采厚不超过 15m；计算公式中号项为中误差。表 10-2、表 10-3 同。表 10-2 厚煤层分层开采的导水裂缝带高度计算公式覆岩岩性 计算公式之一 (m) 计算公式之二 (m)坚 硬 9.802.1MHli 103MHli中 硬 65362软 弱 4
13、li 5li极软弱 0.80.51M2 急倾斜煤层(5590)煤层顶、底板为坚硬、中硬、软弱岩层，用垮落法开采时的垮落带和导水裂缝带高度可用附表 10-3 中的公式计算。表 10-3 急倾斜煤层垮落带、导水裂缝带高度计算公式覆岩岩性 导水裂缝带高度 (m) 垮落带高度 (m)坚 硬 4.813.40hMHli Hmli)5.04(中硬、软弱 72957 (十) 保护层厚度的选取1 缓倾斜(0 35) 、中倾斜 (3654)煤层(1) 防水安全煤岩柱的保护层厚度，可根据有无松散层及其中粘性土层厚度按附表 11-1 中的数值选取。表 11-1 防水安全煤岩柱保护层厚度(不适用于综放开采 )单位：m
14、覆岩岩性松散层底部粘性土层厚度大于累计采厚松散层底部粘性土层厚度小于累计采厚松散层全厚小于累计采厚松散层底部无粘性土层坚 硬 4A 5A 6A 7A中 硬 3A 4A 5A 6A软 弱 2A 3A 4A 5A极软弱 2A 2A 3A 4A注：A=M/n: M累计采厚；n分层层数；附表 11-2 同。(2) 防砂安全煤岩柱的保护层厚度，可按表 11-2 中的数值选取。表 11-2 防砂安全煤岩柱保护层厚度(不适用于综放开采)单位：m覆岩岩性 松散层底部粘性土层或弱含水层厚度大于累计采厚 松散层全厚大于累计采厚坚 硬 4A 2A中 硬 3A 2A软 弱 2A 2A极软弱 2A 2A2 急倾斜煤层(
15、5590)急倾斜煤层防水煤岩柱及防砂煤岩柱的保护层厚度，可按表 11-3 中的数值选取。表 11-3 急倾斜煤层防水及防砂煤岩柱保护层厚度 单位：m5570 7190覆岩岩性a b c d a b c d坚 硬 15 18 20 22 17 20 22 24中 硬 10 13 15 17 12 15 17 19软 弱 5 8 10 12 7 10 12 14注：a松散层底部粘性土层大于累计采厚；b松散层底部粘性土层小于累计采厚；c松散层全厚为小于累计采厚的粘性土层；d松散层底部无粘性土层。(十二) 近距离煤层垮落带和导水裂缝带高度的设计计算1 、上、下两层煤的最小垂距 h 大于回采下层煤的垮落
16、带高度 Hxm 时，上、下层煤的导水裂缝带高度可按上、下层煤的厚度分别选用附表 10-2 中的公式计算，取其中标高最高者作为两层煤的导水裂缝带最大高度(如图 12-1 所示)。图 12-1 近距离煤层导水裂缝带高度计算(hH xm)2 、下层煤的垮落带接触到或完全进入上层煤范围内时，上层煤的导水裂缝带最大高度采用本层煤的开采厚度计算，下层煤的导水裂缝带最大高度，则应采用上、下层煤的综合开采厚度计算，取其中标高最高者为两层煤的导水裂缝带最大高度( 如图 12-2 所示)。图 12-2 近距离煤层导水裂缝带高度计算(hH xm)上、下层煤的综合开采厚度可按以下公式计算(如图 12-3 所示)。(1
17、2-1)yhMz 2121式中：M z1-2上、下层煤综合开采厚度，m；M1上层煤开采厚度，m；M2下层煤开采厚度，m；h1-2上、下层煤之间的法线距离，m；y2下层煤的冒高与采厚之比。图 A.1.6-3 缓倾斜近距离煤层的综合开采厚度3 如果上、下层煤之间的距离很小时，则综合开采厚度为累计厚度：(12-2)Mz2121式中各参数同公式(12 -1)。(十三) 地表裂缝深度的实测结果地表裂缝深度与岩性及采深采厚比等因素有关。我国部分煤矿地表裂缝深度的实测结果见表 13-1。(十四) 含水或导水断层防隔水煤（岩）柱的设计计算含水或导水断层防隔水煤（岩）柱的设计（附图 14-1）可参照下列经验公式
18、计算：20 m (14-1)P35.0KpML表 13-1 部分煤矿地表裂缝深度实测资料矿区或矿名 采深采厚比 裂缝处岩(土)性 裂缝深度(m) 附 注阜新清河门矿 松散层 0.40.6 直接量测开滦唐家庄矿 松散层 56 直接量测开滦范各庄矿 松散层 1.76 直接量测辽源胜利矿 松散层 5.0 直接量测抚顺胜利矿 松散层 78 直接量测新汶孙村矿 松散层 2.53.0 直接量测枣庄柴里矿 1112 松散层(砂质粘土) 610 直接量测扎賚诺尔矿 松散层(砂质粘土) 1.92.0 直接量测淮南毕家岗矿 松散层(砂质粘土) 2.83.0 槽探合山柳花岭矿 3040 松散层(砂质粘土) 2.14
19、.1 槽探结果淮南李咀孜矿 1834 松散层(砂质粘土) 2.03.0 槽探结果峰峰通二矿 4080 松散层(砂质粘土) 6.08.0 深沟观测峰峰通二矿 19 松散层(粘土、亚粘土) 10.0 槽探结果式中：L煤柱设计的宽度，m；K安全系数，一般取 25，一般取 4；M煤层厚度或采高，m；p水头压力，MPa；Kp煤的抗拉强度，MPa。图 14-1 含水或导水断层防隔水煤（岩）柱设计(十五) 煤层与强含水层或导水断层接触防隔水煤（岩）柱的设计计算煤层与强含水层或导水断层接触，并局部被覆盖时，防隔水煤（岩）柱的设计如下：1 当含水层顶面高于最高导水裂缝带上限时，防隔水煤（岩）柱可按附图15-1a
20、、附图 15-1b 设计。其计算公式为：L=L1+L2+L3=Hacsc+HLcot+HLcot (15-1)2 最高导水裂缝带上限高于断层上盘含水层时，防隔水煤（岩）柱按图 15-1c 设计。其计算公式为：L=L1+L2+L3=Ha(sincoscot)+(H acos+M)(cot+cot)20 m (15-2)式中:L 防隔水煤（岩）柱宽度，m；L1，L 2，L 3防隔水煤(岩)柱各分段宽度，m；HL最大导水裂缝带高度，m；断层倾角， （） ；岩层塌陷角， （） ；M断层上盘含水层层面高出下盘煤层底板的高度，m ；Ha断层安全防隔水煤（岩）柱的宽度，m。图 15-1 煤层与富水性强的含水
21、层或导水断层接触时防隔水煤（岩）柱设计Ha 值应当根据矿井实际观测资料来确定，即通过总结本矿区在断层附近开采时发生突水和安全开采的地质、水文地质资料，计算其水压（p）与防隔水煤（岩）柱厚度（M）的比值（T s=p/M） ，并将各点之值标到以 Ts=p/M 为横轴，以埋藏深度 为纵轴的坐标纸上，找出 Ts 值的安全临界线（图 15-2） 。Ha 值也可以按下列公式计算： (15-3)10saTpH式中:p防隔水煤（岩）柱所承受的静水压力，MPa；Ts临界突水系数，MPa m；10保护带厚度，一般取 10 m。图 15-2 Ts 和 关系曲线图本矿区如无实际突水系数，可参考其他矿区资料，但选用时应
22、当综合考虑隔水层的岩性、物理力学性质、巷道跨度或工作面的空顶距、采煤方法和顶板控制方法等一系列因素。十六、煤层位于含水层上方且断层导水时防隔水煤(岩) 柱的设计 在煤层位于含水层上方且断层导水的情况下（附图 16-1） ，防隔水煤（岩）柱的设计应当考虑 2 个方向上的压力：一是煤层底部隔水层能否承受下部含水层水的压力；二是断层水在顺煤层方向上的压力。图 16-1 煤层位于含水层上方且断层导水时防隔水煤(岩)柱设计当考虑底部压力时，应当使煤层底板到断层面之间的最小距离（垂距） ，大于安全煤柱的高度（H a）的计算值，计算结果应大于 20 m。其计算公式为20 m (16-1)sinaHL式中:断
23、层倾角， ；其余参数同前。当考虑断层水在顺煤层方向上的压力时，按含水或导水断层防隔水煤(岩)柱的设计计算煤柱宽度。根据以上两种方法计算的结果，取用较大的数字，计算结果应大于 20 m。如果断层不导水（附图 16-2） ，防隔水煤（岩）柱的设计尺寸，应当保证含水层顶面与断层面交点至煤层底板间的最小距离，在垂直于断层走向的剖面上大于安全煤柱的高度（H a）时即可,计算结果应大于 20 m。图 16-2 煤层位于含水层上方且断层不导水时防隔水煤(岩)柱设计(十七) 水淹区或老窑积水区下采掘时防隔水煤（岩）柱的设计 1 巷道在水淹区下或老窑积水区下掘进时，巷道与水体之间的最小距离，应大于或等于巷道高度
24、的 10 倍。2 在水淹区下或老窑积水区下同一煤层中进行开采时，若水淹区或老窑积水区的界线已基本查明，防隔水煤（岩）柱的尺寸应当按含水或导水断层防隔水煤( 岩 )柱的设计计算煤柱宽度。3 在水淹区下或老窑积水区下的煤层中进行回采时，防隔水煤（岩）柱的尺寸，应大于或等于导水裂缝带最大高度与保护带高度之和。(十八) 保护地表水体防隔水煤（岩）柱的设计保护地表水体防隔水煤（岩）柱的设计，可参照建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱设计与压煤开采规程执行。(十九) 保护通水钻孔防隔水煤（岩）柱的设计根据钻孔测斜资料换算钻孔见煤点坐标，按本规范中含水或导水断层防隔水煤( 岩 )柱的设计的办法留设防隔水煤(岩)
25、 柱，如无测斜资料，应当考虑钻孔可能偏斜的误差。(二十) 相邻矿（井）人为边界防隔水煤（岩）柱的设计1 水文地质简条件单型到中等型的矿井，可采用垂直法设计，但总宽度应大于或等于 40 m。2 水文地质复杂型到极复杂型的矿井，应当根据煤层赋存条件、地质构造、静水压力、开采上覆岩层移动角、导水裂缝带高度等因素确定。1）多煤层开采，当上、下两层煤的层间距小于下层煤开采后的导水裂缝带高度时，下层煤的边界防隔水煤（岩）柱，应当根据最上一层煤的岩层移动角和煤层间距向下推算（见图 20-1a） 。2）当上、下两层煤之间的垂距大于下煤层开采后的导水裂缝带高度时，上、下煤层的防隔水煤（岩）柱，可分别设计（见图
26、20-1b） 。Hli导水裂缝带上限; 、 、 3各煤层底板以上的静水位高度；上山岩层移动角； 下山岩层移动角； y、 y 、 y 导水裂缝带上限岩柱宽度； 上层煤防水煤柱宽度； 2, 3下层煤防水煤柱宽度图 20-1 多煤层地区边界防隔水煤（岩）柱设计导水裂缝带上限岩柱宽度 y 的计算，可采用下列公式：20 m (20-1)sLy10TH式中:L y导水裂缝带上限岩柱宽度,m;H 煤层底板以上的静水位高度，m;Hli导水裂缝带最大值，m；Ts水压与岩柱宽度的比值，可取。(二十一) 以断层为界的井田防隔水煤（岩）柱的设计以断层为界的井田，其边界防隔水煤（岩）柱可参照断层煤柱设计，但应当考虑井田
27、另一侧煤层的情况，以不破坏另一侧所留煤（岩）柱为原则（除参照断层煤柱的设计外，尚可参考图 21-1 所示的例图） 。L-煤柱宽度；L s,Lx-上、下煤层的煤柱宽度； Ly-导水裂缝带上限岩柱宽度；Ha、H as、H ax-安全防水岩柱厚度；H li-导水裂缝带上限；p底板隔水层承受的水头压力图 21-1 以断层分界的井田防隔水煤（岩）柱设计(二十二) 水体上采煤防水安全煤岩柱的设计设计防水安全煤岩柱的原则是，不允许底板采动导水破坏带波及水体，或与承压水导升带沟通。因此，设计的底板防水安全煤岩柱厚度(h a)应大于或等于导水破坏带(h 1)和阻水带厚度 (h2)之和( 附图 22-1a)，即：
28、hah 1+ h2 (22-1)如果底板含水层上部存在承压水导升带(h 3)时，则底板安全煤岩柱厚度(h a) 应大于或等于导水破坏带(h 1)、阻水带厚度(h 2)及承压水导升带(h 3)之和(附图 22-1b)，此时hah 1+ h2 + h3 (22-2)如果底板含水层顶部存在被泥质物充填的厚度稳定的隔水带时，则充填隔水带厚度(h 4)可以作为底板防水安全岩柱厚度(h a)的组成部分，见图 A.2.1-1c，则hah 1+ h2 + h4 (22-3)图 22-1 底板防水安全煤岩柱设计示意图a无导升带的正常底板条件；b存在导升带；c底板含水层顶部存在充填隔水带(二十三) 底板采动导水破
29、坏带深度(h1)的计算1 统计公式法底板采动导水破坏带深度可通过现场观测获得。我国煤矿的观测结果表明，底板采动破坏程度主要取决于工作面的矿压作用，其影响因素有开采深度、煤层倾角、煤层开采厚度、工作面长度、开采方法和顶板管理方法等。其次是底板岩层的抗破坏能力，包括岩石强度、岩层组合及岩石裂缝发育状况等。表 23-1 中仅列出与底板采动破坏深度关系最密切的工作面斜长、采深、采厚和倾角等因素的实测参数，其统计范围工作面斜长 30200m，采深 1001000m，倾角 430 ，一次采高 0.95.4m(分层开采总厚度 10m)。采用回归分析，只考虑工作面斜长，得出下述统计公式：h1=0.7007+0
30、.1079L (23-1)h1=0.303L0.8 (23-2)式中：h 1底板采动导水破坏带深度， m；L壁式工作面斜长，m。若考虑采深、倾角和工作面斜长，则可得下述统计公式：h1=0.0085H+0.1665+0.1079L-4.3579 (23-3)式中：H开采深度， m；煤层倾角，。断层带附近的采动导水破坏带深度比正常岩层中增大约 0.51.0 倍。2 理论计算法应用断裂力学及塑性力学理论，可得到下列公式：h1=1.572H2L/4Rc2 (23-4)(23-5)001 24exp24os5.0tg表 23-1 实测工作面底板采动导水破坏带深度序号 工作面地点采深H(m)倾角()采高M
31、(m)工作面斜长L(m)破坏带深度h1(m)备注1 邯郸王凤矿 1930 面 103132 1620 2.5 80 102 邯郸王凤矿 1830 面 123 15 1.1 70 683 邯郸王凤矿 1951 面 123 15 1.1 100 13.44 峰峰二矿 2701 面 145 16 1.5 120 145 峰峰三矿 3707 面 130 15 1.4 135 106 峰峰四矿 4804、4904 面 12 100+100 10.7 协调面开采7 肥城曹庄矿 9023 面 132164 18 95 105 98 肥城白庄矿 7406 面 225249 1.9 60 140 7.28.49
32、淄博双沟矿1024、1028 面 278296 1.0 60+70 10.5 对拉面开采10 澄合二矿 22510 面 300 8 100 1011 韩城马沟渠矿 1100 面 230 10 2.3 120 1312鹤壁三矿128 面 230 26 34 180 20采 2 分层破坏达 24m13 邢台矿 7802 面 234284 4 3.0 160 16.414 邢台矿 7607 窄面 310330 4 5.4 60 9.715 邢台矿 7607 宽面 310330 4 5.4 100 11.716 淮南新庄孜矿 4303 面 310 26 1.8 128 16.817井陉三矿5701 面
33、 227 12 3.5 30 3.5断层破坏带深度7m18井陉一矿4707 小面 350450 9 7.5 34 8分层采厚4m，破坏深度约 6m19 井陉一矿 4707 大面 350450 9 4.0 45 6.5 采一分层20 开滦赵各庄矿 900 26 2.0 200 27 包括顶部煤1237 面 8m 煤折合岩石底板约23m21开滦赵各庄矿2137 面 1000 26 2.0 200 38含 8m 煤且底板原生裂隙发育22 新汶华丰矿 41303 面 480560 30 0.94 120 13式中：底板岩体平均容重，MN/m 3；H采深， m；L壁式工作面斜长，m；Rc岩体抗压强度，一
34、般取岩石单轴抗压强度的 0.15 倍，MPa；0底板岩体内摩擦角，。(二十四) 底板阻水带厚度(h2)的计算1 试验法阻水系数是在现场用钻孔水力压裂法实测的表示单位底板隔水岩层平均阻水能力的系数，可用下式表示：(24-1)RZPb式中：Z阻水系数，MPa/m；R裂缝扩展半径，一般取 4050m ；Pb岩体破裂压力，与地应力和岩体抗拉强度有关。采用公式 24-2计算。(24-2)PTHhb 03式中：P b使岩体破裂时的临界水压力，MPa ；h作用于岩体的最小水平主应力，MPa ；H作用于岩体的最大水平主应力，MPa ；T岩体的抗拉强度，MPa；P0岩体孔隙中的水压力，MPa 。阻水带厚度等于作
35、用在底板上的水压力(P)除以阻水系数(Z)，即h2=P/Z (24-3)我国部分矿区用钻孔水力压裂试验实测的各类岩层的阻水系数资料列入表24-1、表 24-2 中。由表中资料可知：不同岩层阻水系数一般是：中、粗粒砂岩0.3 0.5 MPa/m、细粒砂岩约 0.3MPa/m 左右、粉砂岩约 0.2MPa/m 左右、泥岩0.1 0.3MPa/m、石灰岩约 0.4MPa/m 左右；断层带因其中充填物性质及胶结或密实程度不同，其阻水能力变化很大，按弱强度充填物考虑，其阻水系数为0.050.1MPa/m 。2 理论计算法表 24-1 钻孔水力压裂试验底板岩层阻水系数资料试验地点 岩性 试验序号破裂压力(
36、Pb)(MPa)阻水系数(Z) (MPa/m)平均阻水系数(Z c) (MPa/m)备注1 13.44 0.313中粒砂岩2 15.00 0.3490.3311 10.44 0.243细粒砂岩2 14.00 0.3260.2851 9.00 0.209粉砂岩2 7.69 0.1790.194泥 岩 1 12.62 0.293 0.293开滦赵各庄矿井下五道巷，取样深度 434m铝土岩 1 4.89 0.114 0.114现场钻孔水力压裂试验，破裂半径 R取 43m1 25.00 0.5812 27.00 0.628开滦赵各庄矿井下十二道巷，取样深度1070m中粗粒砂岩3 20.00 0.465
37、0.491室内三向围压水力压裂试验，取样于开滦赵各4 12.50 0.2901 15.00 0.3492 9.00 0.2103 20.0 0.4654 14.00 0.326中粒砂岩5 23.00 0.5350.377细粒砂岩 1 13.00 0.302 0.3021 5.00 0.116细砂岩2 13.00 0.3020.2091 15.00 0.3492 15.00 0.3493 17.50 0.406泥岩4 20.20 0.4700.393庄矿。三向围压：1=24.024.5MPa2=13.114.2MPa3=19.020.5MPa1 25.00 0.5812 10.50 0.244焦
38、作九里山矿，取样深度约300m石灰岩3 16.00 0.3720.399室内三向围压水力压裂试验模拟焦作九里山矿三向围压：1=8.94MPa2=3.84MPa3=2.95MPa表 24-2 钻孔压水串通破坏试验底板岩层阻水系数资料试验地点 岩 性 压水孔间距(m)水压力 (MPa) 阻水系数 (MPa/m)峰峰二矿砂质页岩(在采动破坏带内)10 1.24 0.1242.5 2.50 1.000峰峰三矿 页岩层内1.7 2.50 1.471峰峰三矿砂质泥岩充填在古陷落柱内1 2.72.9 2.72.9细砂岩 0.50王凤矿小青煤绞车道铝土泥岩 0.43王凤矿小青煤南五巷上山 断层带 10 2.2
39、 0.22王凤矿一坑 粉砂岩、中 13 1.21 0.093粒砂岩、铝土泥岩马沟渠矿石英砂岩、砂岩、粉砂岩、铝土泥岩0.730.80 0.130.24鹤壁一矿 铝土泥岩、 粗砂岩 2.456.80 0.780.1120.325采用薄板理论可得出，底板岩层阻水带厚度的计算公式为：(24-4)ShhtAP122式中：h 2底板阻水带厚度， m；h1底板采动导水破坏带深度，m；底板岩层平均容重，MN/m 3；P作用于该区底部的水压，MPa；St底板岩体抗拉强度，一般取岩石抗拉强度的 0.15 倍，MPa；(24-5)LLyyA21322式中：L壁式工作面斜长，m；Ly沿推进方向工作面老顶初次来压步距
40、，m。(二十五) 承压水导升带高度的确定承压水导升带的高度(h 3)可采用物探和钻探方法确定，一般可在井下巷道中用电测深方法进行探测，必要时用钻探验证。当井下物探与钻探条件受限制时，也可通过以往勘探钻孔资料分析确定。断层带附近的承压水导升带高度一般比正常岩层中增大，有时甚至可到达或超过煤层。(二十六) 底板含水层顶部充填隔水带厚度的确定底板含水层顶部充填隔水带厚度(h 4)可以采用物探和钻探方法综合确定，表26-1 为现场实测结果。表 26-1 各矿区奥陶系灰岩含水层顶部充填隔水带厚度实测资料矿区 焦作 峰峰 邯邢 肥城 霍州 渭北、韩 城奥灰顶部充填隔水带厚度(m) 2030 20 030
41、050 1015 1020充填特征 有粘土充 填裂隙粘土或钙质充填裂隙局部充填 粘土充填 含水差 后期沉积 物充填 充填(二十七) 水体上采煤防水安全煤岩柱安全度的评定当计算所得安全煤岩柱尺寸(h a)小于煤层底至含水层顶之间的实际厚度(h d)时，承压含水层上采煤的安全度符合要求；当计算所得安全煤岩柱(h a)大于实际厚度时，可采用以下方法进一步评定：1 突水系数法底板突水系数可采用下式计算：(27-1)MPTs式中: s突水系数， MPa/m；p底板隔水层承受的水压，MPa ；M底板隔水层厚度，m；底板受构造破坏块段突水系数一般不大于 0.06 MPa/m，正常块段不大于 0.1 MPa/
42、m。当计算的突水系数小于临界突水系数时，可以实现安全开采，否则需要采用疏水降压、注浆加固等措施，以避免发生突水。附表 27-1 列出了部分矿井的临界突水系数值。表 27-1 部分矿井的临界突水系数值矿区名称 峰峰 焦作 淄博 井陉突水系数 (MPa/m) 0.0660.076 0.060.10 0.060.10 0.060.152 经验类比法通过分析大水矿区底板突水资料，得出了有关矿(区)底板实际厚度(h d)与底板所能承受的极限水压力(P j)的关系式：1）淄博矿区(1) 黑山矿Pj=0.00177hd2+0.015hd-0.43 (27-2)(2) 石谷矿和夏庄矿Pj=0.0016hd2+
43、0.015hd-0.3 (27-3) (3) 洪山矿和寨里矿Pj=0.001hd2+0.015hd-0.158 (27-4) (4) 双山矿和埠村矿Pj=0.00084hd2+0.015hd-0.168 (27-5)2）焦作矿区Pj=0.0017hd2-0.025hd+0.33 (27-6) 3）峰峰矿区Pj=0.0006hd2+0.026hd (27-7)当底板所能承受的极限水压力(P j)大于实际水压力(P)时不会发生突水，否则需要疏水降压后才能开采，即实现安全开采应满足以下条件：Pj P3 理论计算法采用下式计算底板岩柱实际所能承受的极限水压力 Pj：(27-8)hShLLPdty dy
44、121222j3式中各符号意义同前。当计算的极限水压力(P j)大于实际水压力 (P)时不会发生突水，否则需要疏水降压、注浆加固后才能开采，即实现安全开采应满足以下条件：Pj P(二十八) 安全水头压力值计算1、掘进巷道底板隔水层安全水头压力宜按公式 28-1 计算。(28-1)tLKp2式中：p底板隔水层能够承受的安全水压，MPa ；t隔水层厚度，m；L巷道宽度，m；底板隔水层的平均重度，MN/m 3； Kp底板隔水层的平均抗拉强度， MPa。2 采煤工作面安全水头压力宜按公式 28-2 计算。(28-2)MTs式中：M 底板隔水层厚度，m；p安全水压，MPa；Ts临界突水系数，MPa/m 。Ts 值应当根据本区资料确定，一般情况下，在具有构造破坏的地段按 0.06 MPa/m 计算，隔水层完整无断裂构造破坏地段按 0.1 MPa/m 计算。(二十九)“安全隔水厚度”计算公式KpLHrLt4)8(2式中：t安全隔水厚度（m） ；L巷道底板宽度（m） ；底板隔水层的平均容重（t/m 3）;
