1、汽车涂装空调设计计算书 肖炎光 （广汽菲亚特汽车有限公司 长沙 410100） 1 工艺设计 1、工艺要求： 涂装工艺空调不同于舒适性空调，除了保证喷漆施工过程恒温恒湿的环境，还必须保证空气 的洁净度和喷漆室漆雾的控制。所以一般采用全新风恒温恒湿空调。 重卡考虑采用水性漆工艺，其施工窗口如下： 由水性漆施工窗口可知，其最佳施工环境温湿度为：温度 231，相对湿度 653%。温 度和湿度的偏差范围只是考虑设备在实际控制过程中的波动， 设计和控制参数取： 温度 23， 相对湿度 65%。 2、功能段选择： 考虑涂装喷漆洁净度要求，空调机组设置 2道过滤，初效（G3/G4） 、中效（F5/F6） 。
2、 冬季模式：由于当地冬季最低温度-4,最低相对湿度 50%，室外空气不能满足工艺参数的要 求， 需要进行加热和加湿。 考虑到重卡为新建厂房， 没有蒸汽锅炉， 我们选用天然气加热段； 因加湿量较大，我们选用水喷淋加湿，还能对空气起到洗涤和净化的作用。 夏季模式：由于夏季最高温度 37，最高相对湿度 65%，空气需要进行降温和除湿处理， 我们选用表冷器，另因空气处理后湿度须为 65%，空调不能采用露点送风，必须进行二次加 热处理，选用热水加热段作为空调的二次加热。 根据工艺要求计算风量后，选用风机段、均流段，空调机组送风还必须满足国家噪音标准， 增设消音段。考虑相关功能段的检修和维护，设置必要的中
3、间段。 3、功能段布置： 考虑空调工艺控制精度和设备安全的原则，空调功能段布置先后如下： 4、功能段长度： 功 能 段 初、中 效 天然气 加热 喷淋加 湿 表 冷 段 二 次 加热 风机 均流段 消音段 中间段 长 度 mm 600 3000 2000 900 600 5000 1200 1000 600-800 由此可计算机组长度为：21000mm。各功能段长度根据机组结构设计时可稍作调整。 2 风机选型 1、风量计算： 设计时注意风量的合理分配，由于面漆喷漆室设计考虑水性漆喷漆，喷涂工艺对环境温湿度 要求较高，所以面漆擦净室、吹净室、手工喷漆、隔离段、机器人喷涂段、检查段和洁净间 统一采
4、用面漆空调送风。 根据涂装车间设计手册得知：擦净室、吹净室每延长米送排风量按 1500m3/h*m；手工 喷漆段、人工检查段垂直截面风速一般取 0.35-0.5m/s；机器人喷漆段垂直截面风速一般取 0.25-0.3m/s； 洁净间换气次数一般取 10-15次/小时； 晾干间换气次数一般取 30-35次/小时。 由此可以计算出面漆喷漆各工艺段所需的风量和总风量。 考虑空调机组和风管漏风量为 5%，空调机组设计送风量=198540*1.05=208467m3/h。 2、 风压计算： 空调机组风机的风压=机组余压+各功能段压力损失之和。 因为该空调用于水性漆喷漆供风，温湿度控制为恒温恒湿，全新风，
5、初步确定机组所需的空 调段为进风段、初效段、天然气加热段、水喷淋段、表冷段、热水二次加热段、风机段、均 流段、消音段、中效段和出风段。各功能段压力损失由经验得知： 初效段 天然气加 热段 水喷淋段 表冷段 热水加热 段 均流段 消音段 中效段 100pa 200pa 200pa 150pa 100pa 60pa 60pa 180pa 进风段和出风段压力损失为 50pa，所以各功能段压力损失之和为 1000pa，机组余压设计为 800pa，所以空调机组风机风压为 1800pa。 3、 风机选择： 空调风机为双吸口风机，根据上海通用风机样本及风量和风压，选用该机组风机型号为： KHF1600,V=
6、213390m3/h，p=1890pa，N=690r/min,W=160kw。电机型号：Y355M1-6。 风机尺寸：4318mm*2510mm*3193，风机出口软连接长 250mm，风机段长至少 5m。 风机和电机重：4.65t。 3 初、中效段 1、过滤精度： 根据喷漆作业空气洁净度要求，一般涂装喷漆要求空气尘埃粒子直径小于 10um，装饰性涂 装要求粒子直径小于 5um，高级装饰性涂装小于 3um。室外空气经空调至喷漆室，设计 4 道过滤，空调初效段一般选用过滤袋过滤等级为 G3/G4，为第 1道过滤，过滤掉空气中粒子 直径大于 10um的颗粒；中效过滤精度选用 F5/F6，之后空气中
7、粒子直径小于 5um。 2、滤袋个数： 考虑到后面功能段（喷淋、表冷）过水等原因，我们取空调截面经济风速不能大于 2.5m/s。 所以空调净截面积213390/3600/2.5=23.7m2， 考虑到空调骨架、 内部挡风板对风速的影响， 截面积要取大一些，我们取空调截面尺寸（宽*高）为：5.5m*5m。根据过滤器样本，行业 标准过滤袋尺寸为 592mm*592mm*600mm*6袋，额定风量为 3400m3/h*个，所以该机组所 需滤袋个数为：213390/3400=63个。 4 冷、热负荷与湿负荷 1、气象参数： 涂装空调因为有特殊的工艺条件，不同于一般舒适性空调，整个喷涂过程须保证恒定的温
8、湿 度。 因此在计算空调冷热负荷时， 有必要考虑空气的极限参数， 由此计算冷热负荷的最大量。 不同地区室外气象参数不同，芜湖地区冬季最低温度-4,最低相对湿度 50%；夏季最高温度 37，最高相对湿度 65%。 2、送风温湿度： 由水性漆喷涂工艺确定空气送风的条件：温度 231，相对湿度 653%。 3、一次加热负荷与湿负荷： 最大热负荷和湿负荷即空调机组在最寒冷、最干燥的天气情况下，将室外空气处理至工艺要 求的温湿度所需的加热量和加湿量。计算空调最大热负荷和湿负荷时，以冬季室外空气极限 工况计算，室外空气经天然气加热段加热后，由水喷淋加湿，其处理过程如图 1，其中 A至 B 过程中消耗的热量
9、即为机组所需的最大热负荷，由天然气加热提供；B 至 C 为加湿过程， 最大湿负荷由水喷淋提供。考虑到水喷淋水温一般低于空气湿球温度，加湿实际处理过程如 B 至 C所示，C至 C 过程所需的热量须由二次加热提供，一般情况下，我们认为空气加 湿过程为等焓加湿，最大加湿量由 B 至 C过程计算即可，如果要考虑 B 至 C的过程和实际 运行时精确控制，则最大热负荷比计算的还要大一些。 图 1 由焓湿图得知： A、B、C空气状态如下： 空气状态 g t 干球温度 H相对湿度% i焓 kj/kg h含湿量 g/kg A -4 50 -0.67 1.35 B 48.38 1.93 52.17 1.35 C
10、23 65 52.17 11.42 A至 B 过程焓差： k g k j i i i A B / 8 4 . 5 2 ) 6 7 . 0 ( 1 7 . 5 2 最大热负荷： k w V Q i 5 . 3758 3600 / 84 . 52 2 . 1 213390 3600 / 空 （其中 空气密度取 1.2kg/m3） B 至 C过程含湿量差： k g h h B C h / g 07 . 10 35 . 1 42 . 11 最大湿负荷： 时 空 / 6 . 2578 1000 / 07 . 10 2 . 1 213390 1000 / k g V L h 4、 冷负荷与二次加热负荷：
11、最大冷负荷和二次加热负荷即空调机组在最炎热、最潮湿的天气情况下，将室外空气处理至 工艺要求的温湿度所需的冷量和二次加热量。计算空调最大冷负荷和二次加热负荷时，以夏 季室外空气极限工况计算， 室外空气经表冷器冷却后， 由热水进行加热， 其处理过程如图 2， 其中 A至 C过程中消耗的冷量即为机组所需的最大冷负荷，由冷冻水提供； C至 D为二次加 热过程，二次加热负荷由热水提供。 图 2 由焓湿图得知： A、C、D空气状态如下： 空气状态 g t 干球温度 H相对湿度% i焓 kj/kg h含湿量 g/kg A 37 65 104.28 26.11 C 17.73 90 46.76 11.42 D
12、 23 65 52.17 11.42 A至 C过程焓差： k g k j i i i C A / 52 . 57 76 . 46 28 . 104 最大冷负荷： k w V Q i 4 . 4091 3600 / 52 . 57 2 . 1 213390 3600 / 空 （其中 空气密度取 1.2kg/m3） C至 D过程焓差： k g k j i i i C D / 4 1 . 5 7 6 . 4 6 1 7 . 5 2 最大二次加热负荷： k w V Q i 8 . 3 8 4 3 6 0 0 / 4 1 . 5 2 . 1 2 1 3 3 9 0 3 6 0 0 / 空 5 加热段 1
13、、蒸汽加热 蒸汽公用条件：温度 140，压力 0.3-0.6Mpa。 蒸汽加热器计算选型： 考虑初投资和运行费用最小原则，通过加热器空气质量流速按经验数值取 s m k g v p 2 / 8 加热器有效通风面积： 2 89 . 8 3600 8 2 . 1 213390 3600 f m v V p 根据空气加热器样本选用 SRL型 （钢管绕铝片） ， 规格： SRL20*10/3， 单台有效截面积为 0.85m2， 单台加热面积 2 m 5 . 1 2 7 F ，3排，共采用 8 M 台并联。所以空气通过加热器实际质量 流速为： s m k g f V v p 2 / 5 . 1 0 3
14、6 0 0 8 8 5 . 0 2 . 1 2 1 3 3 9 0 3 6 0 0 传热系数：使用蒸汽加热时，查得 SRL 加热器传热系数计算公式为 2 4 3 . 0 4 3 . 0 / 5 . 4 1 ) 5 . 1 0 ( 1 . 1 5 ) 1 . 1 5 m w v K p （ 加 热 面 积 ： 使 用 蒸 汽 加 热 时 ， 空 气 与 蒸 汽 的 平 均 温 差 为 8 1 . 1 1 7 2 3 8 . 4 8 4 1 4 0 2 2 1 g g a t t t t 其中 a t 为蒸汽温度， 1 g t 、 2 g t 为空气经过加热器前后的干球温度。 由前面热负荷计算结果
15、可知，加热器所需的加热量 k w Q 5 . 3 7 5 8 所以加热所需的传热面积 2 7 5 . 7 6 8 8 1 . 1 1 7 5 . 4 1 1 0 0 0 5 . 3 7 5 8 m K Q F t 需要串联加热器台数 76 . 0 5 . 127 8 75 . 768 F M F N 台，小于 1台，只需并联 8台即可。 加热面积校核： % 7 . 3 2 % 1 0 0 7 5 . 7 6 8 7 5 . 7 6 8 5 . 1 2 7 8 % 1 0 0 F F F M ，所选加热器 符合加热量要求。 （加热面积比设计面积大 10%-20%为合理） 空气阻力计算： 根据所选
16、加热器样本得空气阻力计算公式： p a v p p 7 . 1 3 6 ) 5 . 1 0 ( 0 3 . 3 ) ( 0 3 . 3 6 2 . 1 6 2 . 1 加热器结构参数：最大外形尺寸（宽*高）2070*1055mm，蒸汽入口连接管 径 DN65mm，3排，单台重量 252kg。 蒸汽公用计算： 机组一次加热消耗蒸汽量： t 4 . 5 600000 860 5 . 3758 600000 860 Q T /h，其中 1t 蒸汽获取热量 取 600000Kcal。 蒸汽主管直径： m m T D t 04 . 156 ) 3600 14 . 3 40 962 . 1 1000 4
17、. 5 ( 1000 2 ) 3600 14 . 3 40 1000 ( 1000 2 2 1 2 1 其中 140饱和蒸汽密度为 1.962kg/m3，蒸汽主管流速一般取 30-40m/s，这里取 40m/s。蒸 汽公用主管径取 DN150mm，蒸汽电动阀口径 DN125mm。 冷凝水管直径： m m T D w 1 . 57 ) 3600 14 . 3 6 . 0 8 . 977 1000 4 . 5 ( 1000 2 ) 3600 14 . 3 6 . 0 1000 ( 1000 2 2 1 2 1 w 其中冷凝水密度 977.8 3 / m k g ，冷凝水流速取 0.6m/s。 冷凝
18、水主管管径取 DN65mm，疏水器口径 DN50mm。 2、热水加热 热水公用条件：温度 90-70，压力 0.2-0.3Mpa； 热水加热器计算选型： 考虑初投资和运行费用最小原则，通过加热器空气质量流速按经验数值取 s m k g v p 2 / 8 加热器有效通风面积： 2 89 . 8 3600 8 2 . 1 213390 3600 f m v V p 根据空气加热器样本选用 SRL型 （钢管绕铝片） ， 规格： SRL20*10/1， 单台有效截面积为 0.85m2， 单台加热面积 2 m 5 . 4 2 F ，1 排，共采用 8 M 台并联。所以空气通过加热器实际质量 流速为：
19、s m k g f V v p 2 / 5 . 1 0 3 6 0 0 8 8 5 . 0 2 . 1 2 1 3 3 9 0 3 6 0 0 传热系数：使用热水加热时，查得 SRL 加热器传热系数计算公式为 2 2 . 0 2 . 0 / 4 . 2 6 ) 5 . 1 0 ( 5 . 1 6 ) 5 . 1 6 m w v K p （ （计算公式由实验得知） 加热面积：使用热水加热时，空气与热水的平均温差为： 8 1 . 5 7 2 3 8 . 4 8 4 2 7 0 9 0 2 2 2 1 2 1 w g g w t t t t t 其中 1 w t 、 2 w t 为热水流经换热器前后
20、的温度， 1 g t 、 2 g t 为空气经过加热器前后的干球温度。 由前面二次加热负荷计算结果可知，加热器所需的加热量 k w Q 8 . 3 8 4 所以加热所需的传热面积 2 1 . 2 5 2 8 1 . 5 7 4 . 2 6 1 0 0 0 8 . 3 8 4 m K Q F t 需要串联加热器台数 74 . 0 5 . 42 8 1 . 252 F M F N 台，小于 1台，只需并联 8台即可。 加热面积校核： % 9 . 3 4 % 1 0 0 1 . 2 5 2 1 . 2 5 2 5 . 4 2 8 % 1 0 0 F F F M ，所选加热器符 合加热量要求。 （加热
21、面积比设计面积大 10%-20%为合理） 空气阻力计算： 根据所选加热器样本得空气阻力计算公式： p a v p p 2 . 4 7 ) 5 . 1 0 ( 9 3 . 0 ) ( 9 3 . 0 6 7 . 1 6 7 . 1 （计算公式由实验得知） 加热器结构参数：最大外形尺寸（宽*高）2070*1055mm，蒸汽入口连接管径 DN40mm，1排。 热水公用计算： 机组二次加热消耗热水量： t t c Q T p 57 . 16 1000 ) 70 90 ( 18 . 4 3600 8 . 384 1000 3600 w /时 热水主管直径： m m v T D w w w w 9 . 6
22、9 ) 14 . 3 2 . 1 1000 3600 1000 57 . 16 ( 1000 2 ) 3600 1000 ( 1000 2 2 1 2 1 其中热水密度 w 为 1000kg/m3，热水流速 w v 为 1.2m/s。热水公用管径取 DN80mm。 3、注意事项： A、以上只是以 SRL 型加热器为例介绍设计选型方法，不同厂家生产的加热器类型不同，传 热系数、单台加热面积、有效截面积和空气阻力计算公式也不尽相同，设计时须考虑所用加 热器的实际参数。 B、空调热媒一般采用蒸汽和热水，但如果工艺空调对温度控制精度要求在1以内时，最 好采用电加热。 C、空调运行要求热媒状态必须稳定，
23、蒸汽压力波动不超过 2 / kg 1 5 . 0 c m ,电加热时，电 压波动超过10%，否则须采取稳压措施。蒸汽加热器前压力不小于 2 / . 3kg 0 c mD、 当室外空气焓值低于 10.5kj/kg 时， 最好采用新风预热措施， 使空气温度提高到 5以上， 如果采用热水加热时，还应采取防冻措施。 E、加热器可水平安装和垂直安装，水平安装时须保证倾斜度不小于 1%，以便排出冷凝水。 F、加热器加热面积须有 10%-20%的富余量，空气经济流速为 s m k g 2 / 8 。 G、 一般热水加热时(热水温度100） ， 热水经济流速为 0.6-1.8m/s， 高温热水流速为 0.2m
24、/s 即可。 H、冷、热两用的表面式换热器，热媒最好采用热水，热水温度不超过 65，且必须进行软 化处理。 G、加热温度上升较大时，加热器串联；加热风量较大时，加热器并联。热媒采用蒸汽时， 加热管路与加热器之间采用并联，热媒采用热水时，管路与加热器之间并联、串联均可。 4、天然气加热 天然气公用条件： 天然气热值： 8200Kcal/Nm 供气压力: 0.5 bar 6 水喷淋段 1、大喷淋： 设计要点： A、 喷水室一般采用双排对喷，2排之间间距为 600mm，喷嘴与前后挡水板距离 一般为 200-300mm；Y-1型喷嘴密度为 13-24个/m2。 B、 喷水室端面风速一般取 2.5-3.
25、5 s m k g 2 / 。 C、 喷淋挡水板过水量小于 0.4g/kg。 D、 喷淋补水量按水量的 2%-4%考虑。 2、热工计算： 已知条件：空气量 h k g V G / 256068 2 . 1 213390 空 空气初状态： 3 8 . 4 8 t 1 g ， 42 . 18 1 s t ， k g k j i / 1 7 . 5 2 1 ； 空气终状态： 2 3 t 2 g ， 42 . 18 2 s t ， k g k j i / 1 7 . 5 2 2 ； 空气加湿过程近似等焓加湿。 接触系数 42 . 18 38 . 48 42 . 18 23 1 t 1 1 1 2 2
26、1 s g s g t t t =0.847 喷水段截面积 2 71 . 23 3600 3 256068 3600 f m v G p ，其中空气质量流速取 3 s m k g 2 / 选用 Y-1 离心喷嘴，孔径 m m 5 . 3 d ，初定密度为 13 排 个 2 / m ，总喷嘴个数 个 6 1 7 2 1 3 f N 查得喷水室热交换实验公式 8 4 7 . 0 3 8 7 3 . 0 ) 3 . 0 1 . 0 1 n m p v A（求得：水汽比 6 2 7 . 0 喷水量： h G W / k g 5 . 1 6 0 0 5 4 6 2 7 . 0 2 5 6 0 6 8 单
27、个喷嘴流量 h k g N W / 260 617 5 . 160054 根据 Y-1 喷嘴性能曲线得喷嘴前所需水压：0.18MPa，根据循环水量和喷水压力选 择水泵。 前后挡水板阻力计算： a 7 5 . 1 2 6 2 . 1 2 2 . 1 / 3 3 . 1 ( 2 0 2 2 2 d P v H d d ） 其中 d v 为空气在挡水板断面上的迎面风速， 一般取喷水室断面风速的 1.1-1.3倍 （单位 m/s） ；d 为前、后挡水板局部阻力系数之和，一般取 20。 水苗阻力： P a p b H 1 . 0 18 . 0 627 . 0 075 . 0 8 . 11 8 . 11
28、w 其中 b为喷水和空气运动方向所决定的系数，一般单排顺喷时 2 2 . 0 b ；单排逆喷时 1 3 . 0 b ；双排对喷时 0 7 5 . 0 b 。 为喷水系数，p为喷嘴前水压，MPa。 管径计算： 由前面计算的湿负荷可知空调补水量： h L L / kg 32 . 3094 2 . 1 6 . 2578 2 . 1 补一般公用自来水流速取 2m/s,所以补水管径： m m L D 4 . 2 3 ) 1 4 . 3 2 1 0 0 0 3 6 0 0 3 2 . 3 0 9 4 ( 1 0 0 0 2 ) 1 4 . 3 2 1 0 0 0 3 6 0 0 1 0 0 0 2 5 .
29、 0 5 . 0 补 补 （我们取补水管径为： m m D N 2 5 考虑到补水电磁阀和浮球同时损坏，而空调机组没有运行的情况下，补给水槽的水通过溢流 口流出，防止机组浸水。 一般取水自流速度为 0.2m/s,所以溢流管径： m m L D 7 4 ) 1 4 . 3 2 . 0 1 0 0 0 3 6 0 0 3 2 . 3 0 9 4 ( 1 0 0 0 2 ) 1 4 . 3 2 . 0 1 0 0 0 3 6 0 0 1 0 0 0 2 5 . 0 5 . 0 补 溢 （我们取溢流管径为： m m D N 8 0 为了检修、 清洗等目的， 在喷水槽底部设计排水口， 我们取排水时间为
30、5min， 液位高度 500mm， 水槽宽度 5500mm，水槽长度 2000mm。所以水槽内水量 3 5 . 5 5 . 0 * 2 * 5 . 5 m L 槽一般取平均排水速度为 1m/s，排水管径： m m L D 8 . 1 5 2 ) 1 4 . 3 1 3 0 0 5 . 5 ( 1 0 0 0 2 ) 1 4 . 3 1 3 0 0 1 0 0 0 2 5 . 0 5 . 0 槽 排 （我们取排水管径为： m m D N 1 5 0 由前面计算的喷水量： h W / k g 5 . 1 6 0 0 5 4 ，我们取水泵流量 h k g W W / 7 . 184062 15 .
31、1 泵水泵主循环水流速取 2m/s，所以主循环管径： mm W D 5 . 1 8 0 ) 1 4 . 3 2 1 0 0 0 3 6 0 0 7 . 1 8 4 0 6 2 ( 1 0 0 0 2 ) 1 4 . 3 2 1 0 0 0 3 6 0 0 1 0 0 0 2 5 . 0 5 . 0 泵 主 （我们取主循环管径： m m D N 2 0 0 注意：所有喷水室热湿交换系数和指数均由实验确定。 7 表冷段 1、设计要点： 表面式换热器可以垂直安装，也可以水平安装或倾斜安装。垂直安装时务必 使肋片保持垂直位置，否则将因肋片上积水而增加空气阻力和降低传热性能。 冷媒的管路上应有截止阀，以
32、便调节或关断换热器。为了观察冷、热媒的初 终才参数，还应设压力表和温度计。 换热器底部设置不锈钢接水盘，接水盘外接凝结水排放管路和水封。 为了保证换热器的正常工作，在水管最高点设置排气阀，在最低点设置排水 和排污阀。 空气冷却器迎面风速一般为 2.5-3.5 s m k g 2 / ， 当迎面风速大于 3 s m k g 2 / 时，表冷器后面设置挡水板。 冷冻水入口温度至少比空气出口温度低 3.5， 冷冻水温升为 2.5-6.5为宜。 沿空气气流方向，表冷器一般为 4-6排，一般不超过 8排。 2、热工计算： 已知条件：空气量 h k g V G / 256068 2 . 1 213390
33、空 空气初状态： 3 7 t 1 g ， 86 . 30 1 s t ， k g k j i / 2 8 . 1 0 4 1 ， k g g / 1 1 . 2 6 d 1 ； 空气终状态： 7 3 . 1 7 t 2 g ， 65 . 16 2 s t ， k g k j i / 7 6 . 4 6 2 ， k g g / 4 2 . 1 1 d 2 冷冻水初温： 7 1 w t 接触系数： 86 . 30 37 65 . 16 73 . 17 1 t 1 1 1 2 2 2 s g s g t t t =0.824 643 . 0 7 37 73 . 17 37 1 1 2 1 1 w g
34、 g g t t t t 根据表冷器样本，JW型 8排能满足 8 2 4 . 0 2 的要求，所以选用 8 n 排。 我们取表冷器迎面风速： s m s m k g v y / 5 . 2 / 3 2 表冷器所需迎风面积： 2 y 71 . 23 3 3600 256068 3600 m v G F y 根据 2 7 1 . 2 3 m F ，我们选用 JW30-4型表冷器并联 8 N 台，查样本得知： 每台通水面积： 2 0 0 5 5 3 . 0 m f w ； 每排散热面积： 2 4 0 . 3 3 m F d 。 单台迎风面积： 2 5 7 . 2 m F y 所以实际迎面风速： s
35、m N F G V y y / 88 . 2 2 . 1 57 . 2 8 3600 256068 3600 空 查样本得知，在 s m V y / 8 8 . 2 时，8排 JW型表冷器实际的 9 4 0 . 0 2 ，能满足需求。 求析湿系数 96 . 2 ) 73 . 17 37 ( 01 . 1 76 . 46 28 . 104 ) ( 2 1 2 1 g g p t t c i i 求传热系数 假定水流速 s m / 8 . 1 w ，根据所选表冷器的传热系数计算公式： 2 1 8 . 0 1 5 8 . 0 1 8 . 0 1 5 8 . 0 / 5 . 144 8 . 1 6 .
36、 353 1 96 . 2 88 . 2 5 . 35 1 6 . 353 1 5 . 35 1 m W w v K y 求冷水量 h k g w N f W w / 2 . 2 8 6 6 7 5 3 6 0 0 1 0 8 . 1 0 0 5 5 3 . 0 8 3 6 0 0 1 0 3 3 求表冷器能达到的 1 传热单元数： 453 . 1 3600 10 01 . 1 256068 96 . 2 4 . 33 8 8 5 . 144 3600 3 p d G c K N nF 水当量比： 6 3 7 . 0 1 0 1 9 . 4 2 . 2 8 6 6 7 5 1 0 0 1 .
37、1 2 5 6 0 6 8 9 6 . 2 3 3 W c G c p 657 . 0 637 . 0 1 1 1 1 ) 6 3 7 . 0 1 ( 4 5 3 . 1 ) 6 3 7 . 0 1 ( 4 5 3 . 1 ) 1 ( ) 1 ( 1 e e e e 满足空气处理时， 6 4 3 . 0 1 的需求。 求水终温 由 ) 7 ( 19 . 4 2 . 286675 ) 76 . 46 28 . 104 ( 256068 ) ( ) 2 1 2 2 1 w w w t t t W c i i G Q （得： 3 . 19 2 w t 空气侧阻力计算 a 8 . 2 5 3 8 8
38、. 2 5 6 . 7 0 5 6 . 7 0 2 1 . 1 2 1 . 1 P v H y s 水侧阻力计算 k P a w h 7 8 . 6 2 8 . 1 1 9 . 2 0 1 9 . 2 0 9 3 . 1 9 3 . 1 管路设计 根据冷冻水流量，计算冷冻水循环管径： mm W D c 265 ) 14 . 3 5 . 1 1000 3600 2 . 286675 ( 1000 2 ) 14 . 3 5 . 1 1000 3600 1000 2 5 . 0 5 . 0 （ 其中，冷冻水流速取 1.5m/s，所以冷冻水进回水管径：DN=250mm。 冷凝水流量： h k g d
39、d G Q W / 6 . 3761 1000 / ) 42 . 11 11 . 26 ( 256068 1000 / ) 2 1 （冷凝水管径： mm Q D W w 6 . 6 6 ) 1 4 . 3 3 . 0 1 0 0 0 3 6 0 0 6 . 3 7 6 1 ( 1 0 0 0 2 ) 1 4 . 3 3 . 0 1 0 0 0 3 6 0 0 1 0 0 0 2 5 . 0 5 . 0 （ 其中，冷凝水流速取 0.3m/s，所以冷凝水排水管径：DN=65mm。 附：参考书籍和标准 1、 空气调节清华大学出版社 2、 涂装车间设计手册化学工业出版社 3、 供暖通风设计手册 4、 空气冷却器与空气加热器国家标准GB/T14296-93 5、 实用供热空调设计手册陆耀庆 主编 6、 组合式空调机组GB/T14294-93 7、 采暖通风设计规范 8、 ZKW 系列组合式空调机组江阴精亚集团 9、 KHF 系列离心通风机上海通用风机股份有限公司 10、 WTJK 空调机组江苏盐城宏达集团有限公司
