1、 钢结构设计规范 GB50017 修订内容介绍 同 济 大 学 沈 祖 炎 2010 年 11 月 一、章节目录 1 总则 2 术语和符号 2.1 术语 2.2 符号 3 基本设计规定 3.1 设计原则 3.2 荷载和荷载效应计算 3.3 材料选用 3.4 设计指标 3.5 结构或构件变形的规定 4 受弯构件的计算 4.1 强度 4.2 整体稳定 4.3 局部稳定 4.4 组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算 5 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1 轴心受力构件 5.2 拉弯构件和压 弯构件 5.3 构件的计算长度和容许长细比 5.4 受压构件的局部稳定 6 疲劳计算 6.1 一般规定 6.
2、2 疲劳计算 7 连接计算 7.1 焊缝连接 7.2 紧固件（螺栓、铆钉等）连接 7.3 组合工字梁翼缘连接 7.4 梁与柱的刚性连接 7.5 连接节点处板件的计算 7.6 支座 8 构造要求 8.1 一般规定 8.2 焊缝连接 8.3 螺栓连接和铆钉连接 8.4 结构构件 8.5 对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求 8.6 大跨度屋盖结构 8.7 提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求 8.8 制作、 运输和安装 8.9 防护和隔热 9 塑性设计 9.1 一般规定 9.2 构件的计算 9.3 容许长细比和构造要求 10 钢管结构 10.1 一般规定 10.2 构造要求 10.3 杆件和节点承载
3、力 11 钢与混凝土组合梁 11.1 一般规定 11.2 组合梁设计 11.3 抗剪连接件的计算 11.4 挠度计算 11.5 构造要求 附录 A 结构或构件的变形容许值 附录 B 梁的整体稳定系数 附录 C 轴心受压构件的稳定系数 附录 D 柱的计算长度系数 附录 E 疲劳计算的构件和连接分类 附录 F 桁架节点板 在斜腹杆压力作用下的稳定计算 附：本规范用词说明 附：修改条文说明 其中下面打 的节为新增，下面打 的节为有较多修改。 二、增加的一些新概念 2.1. 一阶分析与二阶分析 （ 1）一阶分析为不考虑结构变形对内力产生的影响，根据未变形的结构平衡条件分析结构内力及位移。 （ 2）二阶
4、分析为考虑结构变形对内力产生的影响，根据变形的结构平衡条件分析结构内力及位移，也称考虑 P 效应的分析。 一阶分析 二阶分析 2.2. 屈曲与屈曲后强度 （ 1）屈曲 整个结构或构件在外荷载作用下由原有平衡状态时的变形突然变为另一平衡状态的另一性质的变形，出现这种状态称为整个结构或构件出现屈曲。 （ 2）屈曲强度与屈曲后强度 结构或构件出现屈曲后其承载能力根据结构或构件的具体情况有两种可能。一种为出现屈曲时结构或构件已达到最大承载力，屈曲出现即标志结构或构件破坏。另一种为出现屈曲时，结构或构件并未达到最大承载力，仍有后继承载能力，即屈曲后强度。 屈曲破坏 屈曲临界力 Pcr 极限承载力 Pu
5、l P M=Hl H P M=Hl+P H P Pcr P Pu P Pcr P 屈曲后强度 2.3. 无支撑框架、强支撑框架、弱支撑框架 （ 1）无支撑框架 无支撑框架在框架平面内无支撑，当框架整体失稳在框架平面内发生位移时，其侧移不受约束。 （ 2）强支撑框架 强支撑框架在框架平面内有刚度很强的支撑，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移将受到刚度很强的支撑的约束，不能发生或侧移很小可以略去侧移对结构受力的影响。 （ 3）弱支撑框架 弱支撑框架在框架平面内虽有支撑但其刚度较弱，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移虽会受到约束，但仍能发生一定的 侧移，并对结构的受力有影响。 无支撑框架 强支撑
6、框架 弱支撑框架 2.4. 刚性连接、铰接、半刚性连接 （ 1）梁与柱刚性连接 受力过程梁柱间交角不变，同时连接应具有充分的强度。 （ 2）梁与柱铰接 连接应有充分的转动能力，且能有效地传递横向剪力与轴心力。 （ 3）梁与柱的半刚性连接 只具有有限的转动刚度，承受弯矩时会产生交角变化；内力分析时，必须预先确定连接的弯矩转角特性曲线。 梁柱连接性能 M视同钢接视同铰接半刚性理想刚性2.5. 弯曲失稳、扭转失稳、弯扭失稳 （ 1）弯曲失稳 构件整体失稳时只发生弯曲变形，双轴对称截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。 （ 2）扭转失稳 构件整体失稳时只发生扭转变形，十字形截面轴心受压构件的失稳属于这种
7、情况。 （ 3）弯扭失稳 构件整体失稳时既发生弯曲变形又发生扭转变形，单轴对称截面轴心受压构件绕对称轴失稳以及无对称轴截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。 弯曲失稳 扭转失稳 弯扭失稳 构件失 稳时截面位移投影图 三、关于基本设计规定 3.1 设计原则 3.1.1 设计方法 设计方法与旧规范相同，但可靠度指标 有变化。 旧规范的设计目标安全度量是按可靠性指标校准值的平均值上下浮动 0.25 进行总体控制。 现规范的设计目标安全度是按可靠性指标不得低于校准值的平均值进行总体控制。 3.1.2 安全等级 按建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068 的规定见下表 安全等级 破坏后果 建筑物类型 一
8、 级 很严重 重要的房屋 二 级 严 重 一般的房屋 三 级 不严重 次要的房屋 对一般工业与民用建筑钢结构，按我国已建成的房屋用概率设计方法分析的结果，安全等级应为二级。 对跨度等于或大于 60m 的大跨度结构如大会堂、体育馆、飞机库等的安全等级宜取一级。 3.1.3 吊车梁等的疲劳和挠度计算 按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车的荷载标准值不乘动力系数确定。 3.2 荷载和荷载效应计算 3.2.1 设计工作寿命 规范规定的设计工作寿命为 50 年。 对设计使用年限为 25 年的结构构件， o 不应小于 0.95。 o 为结构重要性系数。 3.2.2 吊车摆动水平力 计算 重级工作制吊车梁（
9、桁架）及其制动结构的强度、稳定性及连接的强度时，应考虑由吊车摆动引起的横向水平力。 起重机设计规范 GB/T 3811 规定的吊车工作级别为 A1 A8 级。建筑结构荷载规范中的吊车荷载状态一般为轻级工作制相当于 A1 A3 级，中级工作制相当于 A4、 A5，重级工作制相当于 A6A8,其中 A8 为特重级。但设计人员必要时可根据吊车的具体操作情况作适当调整。如检修吊车可按轻级工作制设计等等。 在每个轮压处的横向水平力标准值为 ,maxkKHP 式中 ,maxKP 吊车最大轮压标准值； 系数，一般软钩吊车 0.1 斗式磁盘吊车 0.15 硬钩吊车 0.2 摆动横向水平力可以双向作用，且不与荷
10、载规范规定的制动水平力同时作用。 3.2.3 悬挂吊车的计算 同一跨间每条运行线上的台数：梁式吊车 不宜多于 2 台 电动葫芦 不宜多于 1 台 3.2.4 框架分析的规定 1. 框架结构可采用一阶弹性分析 2. 多层框架结构当 0.1NuHh 时，宜采用二阶弹性分析 u 为层间侧移容许值 N 为所计算楼层各柱轴压力设计值之和 H 为所计算楼层以上各层的水平力之和 h 为所计算楼层的高度 3. 二阶弹性分析的近似计算方法如下 （ 1）每层柱顶附加一假想水平力 Hni 2 5 012.0 iysni QnH Qi 为第 i 楼层的总重力荷载设计值 ns 为框架总层数 y 为钢材强度影响系数，对
11、Q235， 0.1y Q345， 1.1y Q390， 2.1y Q420， 25.1y （ 2）各杆件杆端的弯矩为 sib MMM 121 hHuNi 112M1b为框架无侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩 M1s 为框架有侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩 i2 为考虑二阶效应第 i 层杆端侧移弯矩增大系数 u 为按一阶弹性分析求得的第 i 层的层间侧移 （ 3）当 33.12 i 时，宜增大框架结构的刚度 H3 H2 H1 H3 H2 H1 H3+Hn3 H2+ Hn2 H1+ Hn1 H3 H2 H1 u3 u2 u1 M M1b M1s 4. 山形门式刚架的分析不能采用上述规定 3.3 材料
12、选用 3.3.1 承重结构宜采用的钢材 宜采用 Q235、 Q345、 Q390 和 Q420 钢。 1. 钢材牌号的表示方法 Q 脱氧方法： F沸腾钢 b半镇静钢 可以省略特殊镇静钢镇静钢 Tzz 质量等级： Q235 分 A、 B、 C、 D Q345 分 A、 B、 C、 D、 E 屈服点数值 2. 钢材性能 （ 1） Q235： 化学成分与质量等级有关 A 级 含碳 0.14 0.22 B 级 0.12 0.20 C 级 0.18 D 级 0.17 A 级的 C、 Si、 Mn 含量不作为交货条件。 力学性能 屈服点、抗拉强度、伸长率、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。 冲击韧性与
13、质量等级有关。 A 不提供 B 20C 时 27J C 0C 时 27J D -20C 时 27J A 级钢冷弯试验为附加交货条件 B 级沸腾钢轧 制钢材厚度一般 25mm。 （ 2） Q345、 Q390、 Q420 化学成分与质量等级有关 力学性能 屈服点、抗拉强度、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。 伸长率、冲击韧性与质量等级有关。 Q345 A、 B 级 伸长率（ 5% ） 21 C、 D、 E 级 22 Q390 A、 B 级 19 C、 D、 E 级 20 Q420 A、 B 级 18 C、 D、 E 级 19 冲击韧性 Q345 A 不提供 Q390 B 20C 时 34J
14、Q420 C 0C 时 34J D -20C 时 34J E -40C 时 27J A 级钢 冷弯试验为附加交货条件 3.2.2 材料选用 （ 1）应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度、工作环境等因素综合考虑。 （ 2）选用要求 承重结构钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有含碳量的合格保证。 主要焊接结构不能使用 Q235 A 级钢，因为 Q235 A 级钢的碳含量不作为交货条件，即不作为保证，即使生产厂提供碳含量，也只能视为参考，不能排除离散性大，质量不稳定等，因此如发生事 故，生产厂在法律上不负任何责任。 焊接承重结
15、构以及重要的非焊接承重结构，还应具有冷弯试验的合格保证。 需要验算疲劳的结构，钢材应具有冲击韧性的合格保证。 焊 接 结 构 工 作 温 度 C0oT 应有常温冲击韧性合格保证 C0C20 oo T Q235、 Q345 应有 0oC 冲击韧性合格保证 Q390、 Q420 应有 -20oC 冲击韧性合格保证 C20oT Q235、 Q345 应有 -20oC 冲击韧 性合格保证 Q390、 Q420 应有 -40oC 冲击韧性合格保证 非 焊 接 结 构 工 作 温 度 C20oT 应有常温冲击韧性合格保证 C20oT Q235、 Q345 应有 0oC 冲击韧性合格保证 Q390、 Q42
16、0 应有 -20oC 冲击韧性合格保证 吊车起重量 50t 的中级工作制吊车梁，对冲击韧性的要求与需验算疲劳构件相同 重要的受拉或受弯的焊接结构，厚度较大的钢材应有冲击韧性合格保证 当焊接承重结构采用 Z 向钢 时应符合厚度方向性能钢板 GB/T5313 的规定 有人认为将硫、磷含量控制在不大于 0.01 就可以防止层状撕裂问题，也有人提出在上述要求下，再辅以对厚钢板作全面超声波探伤，排除内部缺陷，就可以代替 Z 向钢的要求，这是不正确的。 以下情况不应采用 Q235 沸腾钢 焊接结构： 1）需要验算疲劳 2）工作温度 -20 oC 的直接受动力荷载 3）工作温度 -20 oC 的受弯及受拉
17、4）工作温度 -30oC 非焊接结构：工作温度 -20 oC 的需要验算疲劳 3.4 设计指标 查规范有关表格 3.5 结构或构件变形的规定 1. 变形的限值 查规范附录 A 当有实践经验或有特殊要求时，可进行适当调整。 2. 起拱规定 当有实践经验或有特殊要求时，可根据不影响正常使用和观感的原则对变形容许值进行适当调整。 可对横向受力构件进行起拱 起拱大小：一般为恒载标准值加 12 活载标准值产生的挠度 起拱后挠度计算应为恒载和活载标准值产生的挠度减去起拱值。 a tw ho hc hy hR F 四、受弯构件的计算 4.1 强度 与原规范相同 4.2 整体稳定 与原规 范相同 4.3 局部
18、稳定 4.3.1 局部稳定分析规定 1. 承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁 宜考虑腹板屈曲后强度 2. 直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件及不考虑屈曲后强度的组合梁 应按规定配置加劲肋并计算腹板的局部稳定性。 4.3.2 梁腹板的局部稳定计算 1. 配置横向加劲肋的腹板 1cr,c c2cr2cr IMhcwwthV zwc ltF Ryz hhal 25 （ 1） cr 计算 85.0b fcr 25.185.0 b fbcr )85.0(75.01 25.1b 21.1bcrf 2351772 ywcb fth受压翼缘扭转受约束 2351532 ywcb fth受压翼缘扭转未受约束
19、（ 2） cr 计算 8.0s vcr f 2.18.0 s vscr f)8.0(59.01 2.1s 21.1svcr f 235)/(34.5441 / 2 yowos fahth0.1oha 2 3 5)/(434.541 / 2 yowos fahth 0.1oha （ 3） crc, 计算 9.0c fcrc , 2.19.0 c fccrc )9.0(79.01, 2.1c 2, 1.1ccrcf 23 583.14.139.1028/30 yowc fhath 5.15.0 oha 23 559.1828/0 yowc fhath 0.25.1 oha 2. 配置横向加劲肋和纵
20、向加劲肋的腹板 区格 I 0.121cr21cr,cc1cr 区格 II 0.122cr2cr,c2c22cr2 公式中的 1cr 等的计算公式从略，可查阅新规范 3. 新、旧规范的差别 （ 1）相关公式不一样 （ 2）临界应力计算公式不一样 （ 3）取消确定加劲肋间距的计算公式 （ 4）对轻、中级工作制吊车梁，吊车轮压设计值可乘以折减系数 0.9 4.4 组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算 1. 适用范围 （ 1）工字形截面组合梁 （ 2）ywo fth235250/ （ 3）承受静力荷载 2. 屈曲后强度的基本原理 （ 1）具有大宽厚比腹板梁的抗剪强度 （ ）工 形截面腹板抗剪屈曲后的张力场理
21、论 张力场理论说明实腹钢梁的腹板失稳后、腹板的受拉方向形成斜向张力场，使钢梁转化成桁架方式的受力，能继续承担荷载，直到梁的受压翼缘失稳破坏。 由下图可以看出，加劲肋会受到轴心压力。 a I II h1 h2 ho （ ）考虑屈曲后强度的梁的抗剪强度 根据张力场理论，规范采用的公式为 当 0.8s 时， u w w vV h t f 当 0.8 1.2s 时， 1 0 .5 0 .8u w w v sV h t f 当 1.2s 时， 1.2w w vu sh t fV （ 2）具有大宽厚比腹板梁的抗弯强度 （ ） I 形截面腹板抗弯屈曲后的有效截面理论 为腹板受压区有效高度系数，规范采用的公式
22、为 当 0.85b 时， 1.0 当 0.85 1.25b 时， 1 0 .8 2 0 .8 5b 当 1.25b 时， 1 0.21bb （ ）考虑屈曲后强度的梁的抗弯强度 eu x e xM w f x 为截面塑性发展系数 张力场 ch 1che 为梁截面模量考虑腹板有效高度的折减系数 311 2 cwexhtI xI 为梁截面全部有效时的惯性矩 ch 为梁截面全部有效时算得的腹板受压区高度 （ 3）具有大宽厚比腹板梁在弯矩和剪力同时作用下的强度 规范采用相关公式 2110 .5 fu e u fMMV V M M 3. 计算公式 115.0 2 feufu MMMMVV fhAhhAM
23、fff 222211 M、 V 为计算区格内梁的平均弯矩和平均剪力设计值， 当 uVV 5.0 时，取 uVV 5.0 当 fMM 时，取 fMM Mf 为梁翼缘所能承担的弯矩设计值 Af1、 h1 为较大翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离 Af2、 h2 为较小翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离 Meu、 Vu 为梁抗弯和抗剪承载力设计值 （ 1） euM 计算 fWrM xexeu xwce I th2 )1(1 3 当 85.0b 时 0.1 25.185.0 b 时 )85.0(82.01 b R ho/4 Hho 25.1b 时 bb 2.011 （ 2） uV 计算 当 8.0
24、s 时 vwwu fthV 2.18.0 s 时 )8.0(5.01 svwwu fthV 2.1s 时 2.1/ svwwu fthV 4. 当利用屈曲后强度时，加劲肋受力增加，应按规范另行计算 当仅配置支承加劲肋不能满足本条文的计算公式时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。（腹板仍需按本条文的公式验算抗弯和抗剪承载力） 中间横向加劲肋的截面尺寸除应满足构造规定外，尚需按轴心受力计算在腹板平面外的稳定性，轴心压力 SN 为 S u cr w wN V h t F F 为作用于中间支承加劲肋上端的集中压力。 支座加劲肋应按压弯构件计算强度和腹板平面外的稳定。 支座加劲肋的受力如图所示 201u
25、cr w w aH V h t h a 为加劲肋间距；不设中间加劲肋时， a 取支座到跨内剪力为零处的距离。 五、轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1 轴心受力构件 5.1.1 强度 与原规范相同 5.1.2 稳定 计算公式与原规范相同 增加：（ 1）板厚 t 40mm 时的截面分类及 的 d 曲线 （ 2） 增加和修改单轴对称截面弯矩失稳计算时的长细比计算方法 1. 单轴对称截面轴心受力构件绕对称轴失稳的弯扭失稳问题 （ ）弯扭失稳临界力 根据弹性稳定理论，弯扭失稳临界方程为 2 2020 0E y y z z y z y zeN N N N Ni 式中 y 轴为对称轴 EyN 为绕
26、y 轴的欧拉临界力 22Ey yEAN yzN 为绕 y 轴弯扭失稳临界力 zN 为扭转屈曲临界力 22201zt EIN G Iil 0e 为截面剪心在对称轴上的坐标 0i 为对于剪心的极回转半径 22200 xyi e i i xi 、 yi 为绕 x 轴和 y 轴的回转半径 tI 为截面抗扭惯性矩 I 为截面扇性惯性矩 Nyz 为绕 y 轴弯扭失稳临界力 令 22yz yzEAN yz 为弯扭失稳的长细比 由上式可得 1222 2 2 2 2 20 201 412y z y z y z y ze i 22 0225.7z tiAIIl l 为扭转屈曲的计算长度 这样即可由 yz 查得 2
27、. 单轴对称截面轴心受力构件的弯扭稳定的换算长细比 21222222222 )/1(4)(21 zyoozyzyyz ie 2202 7.25/ lIIAi tz2222 yxoo iiei eo 为截面形心至剪心的距离 io 为截面对剪心的极回转半径 l为扭转屈曲的计算长度 It 为毛截面抗扭惯性矩 I为毛截面扇性 惯性矩，对于 T 形（包括双角钢）、十形、 L 形截面可取 I 0 3. 角钢截面的简化公式 为了简化常用截面计算，作如下假设 （ ） T 形、十字形和角形截面取 I 0，有 22 025.7z tiA I （ ）等边单角钢主轴的回转半径 0.195xib ， 0.385yib
28、剪心坐标0 3be ， 2 3t AtI （ ）双角钢组合 T 形截面 20.58tI At 即可得到简化公式如下 （ 1）等边单角钢 u u bltb oy /54.0/ 时 )85.01( 22 4tl boyyyz bltb oy /54.0/ 时 )5.131(78.4 422 btltb oyyz （ 2）等边双角钢 bltb oy /58.0/ 时 )4 7 5.01( 22 4tl boyyyz bltb oy /58.0/ 时 )6.181(9.3 422btltb oyyz （ 3）长肢相并的不等边双角钢 22 /48.0/ bltb oy 时 )09.11( 22 42tl
29、 boyyyz bltb oy /48.0/2 时 )4.171(1.5 42222btltb oyyz b2 为短肢长度 （ 4）短肢相并的不等边双角钢 )7.521(7.3 41221 btltb oyyz b1 为长肢长度 （ 5）等边单角钢绕 u 轴失稳时 4220.250.69 1ou u z u ou blb tb lt 时 ， 0 .6 9 5 .4ou uz blb tb t时 ， 5.1.3 用作减少轴心受压构件自由长度的支撑设计 1. 支撑轴线应通过被撑构件截面的剪心 双轴对称截面，剪心与形心重合 单轴对称 T 形（包括双角钢）、 L 形截面剪心在两板件的相交点 2. 支承
30、所受的力 b1F 单根柱设置一道支撑时 支撑在柱高度中央 b1 60NF 支撑位于柱高 l 处 b1 240 1NF 单根柱设置 m 道支撑，等距或不等距但不超过平均间距的 20时 b1 30 1NF m n 根柱被一道设置在柱高中央的支撑撑住时 bn 0.40.660 iNF n iN 为 n 根柱轴心压力设计值之和 3. 支撑同时承担结构上其他作用效应时，其轴力可不与上述支撑力叠加 5.2 拉弯构件和压弯构件 5.2.1 强度 与原规范相同 5.2.2 稳定 与原规范相同 5.3 构件计算长度和容许长细比 桁架弦杆、单系腹杆、再分式腹杆、单层厂房阶形柱的计算长度计算与原规范相同 桁架的交叉
31、腹杆以及单层、多层框架等截面柱的计算长度的计算作了补充和修改 5.3.1 框架等截面柱的稳定计算 1.无支撑框架 （ 1）当采用一阶弹性分析时，框架柱计算长度系数 按有侧移框架计算 （ 2）当采用二阶弹性分析时，框架柱计算长度系数 1 2.有支撑框架 （ 1）当支撑结构的侧移刚度 (产生单位侧倾角的水平力 ) Sb 大于下式时，为强支撑框架 )2.1(3 oibib NNS oibi NN 、 为层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和。 框架柱的计算长度 按无侧移框架计算。 （ 2）当支撑结构的侧移刚度 Sb 不满足上式要求时，为弱支撑框架。 弱支撑框架
32、柱的稳定系数按下式计算 )2.1(3)( 1 oibi boo NN S1、o 为框架柱按有侧移框架和无侧移框架的计算长度系数算得的轴压杆稳定系数。 5.3.2 桁架交叉腹杆的计算长度 1. 桁架平面内，取节点中心到交叉点 间的距离 2. 桁架平面外，当两交叉杆长度相等时 (1) 压杆 1) 相交杆受压，两杆截面相同，在交叉点均不中断 00 1 12 Nl N 2) 相交杆受压，另一杆在交叉节点板处中断 2 00 1 12 Nll N3) 相交杆受拉，两杆截面相同，在交叉点均不中断 00 131 0 .524 Nl l lN 4) 相交杆受拉，受拉杆在交叉点节点板处中断 00 31 0.54
33、Nl l lN 5) 相交杆受拉，在交叉点处不中断，而计算 压杆中断 若 0NN ，或拉杆的 202 0341y Nl NEI N 0 0.5ll l 为桁架节点中心间距离，交叉点不作为节点考虑 N 为所计算的压杆的内力，取绝对值 N0 为相交杆的内力，取绝对值 当两杆均受压时，应取 0NN (2) 拉杆 0ll (3) 交叉杆单角钢杆件斜平面长细比时 l0取节点中心到交叉点的距离 5.3.3 框 架柱计算长度的修正 1. 附有摇摆柱（两端斜接柱）时 无支撑框架柱、弱支撑框架柱的计算长度应乘以增大系数 11ff1 NHNH 11NH 为各框架柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和 ffNH 为各摇
34、摆柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和 摇摆柱的计算长度为其几何长度 2. 梁柱连接为半刚性时，柱的计算长度应考虑半刚性的影响 5.3.4 构件容许长细比 增加了跨度 60m 的桁架中构件的规定，其余与原规范相同 跨度 60m 桁架中的 受压弦杆、端压杆 宜取 100 受压腹杆 承受静力 宜取 150 承受动力 宜取 120 受拉弦杆 承受静力 宜取 300 腹杆 承受动力 宜取 250 5.4 局部稳定 局部稳定的规定与原规范相同，仅增加了热轧部分 T 形钢的局部稳定规定和对焊接 T形钢的规定作了修改，即 轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件 热轧部分 T 形钢腹板高度与其厚度之比 2
35、3515 0.2 yf 焊接 T 形钢腹板高度与其厚度之比 23513 0.17 yf 弯矩使腹板自由边受压的压弯构件 当 0 1.0 时，腹板高度与其厚度之比 23515 yf 当 0 1.0 时，腹板高度与其厚度之比 23518 yf 为长细比 max min0max ， 压应力取正，拉应力取负 六、疲劳计算 与原规范相同，仅构件和 连接分类有少许修改 七、连接计算 增加了下列规定 （ 1）焊缝质量等级选用 （ 2）梁与柱的刚性连接 （ 3）连接节点板件的计算 7.1 焊缝质量等级选用 1. 需进行疲劳计算的构件中 横向对接焊缝 受拉时 一级，受压时 二级 纵向对接焊缝 二级 2. 不需进
36、行疲劳计算的构件中 对接焊缝 受拉时 不低于二级 受压时 二级 3. 重级工作制、 Q50t 的中级工作制吊车梁 腹板与上翼缘 之间的 T 形焊透焊缝，不低于二级 吊车桁架与节点板 4. 梁腹 板与翼缘之间采用角焊缝时 对吊车梁 外观二级 对一般梁 外观三级 7.2 梁与柱的刚性连接 1. 工形梁与 H 形柱的翼缘相连，柱腹板不设加劲肋时 （ 1）柱腹板 tw 应满足 cebfcw fb fAt 23530 yccw fht Afc 为梁受压翼缘的截面积 fb、 fc 为梁和柱钢材的抗拉、抗压强度设计值 be 为假定分布长度， be=a+5hy hc 为柱腹板宽度 fyc 为柱钢材屈服点 （
37、2）梁受拉翼缘处柱翼缘板厚度 ct 应满足 cbftc f fAt 4.0 Aft 梁受拉翼缘的截面积 be a hy 2. 柱腹板设加劲肋时，腹板节点域应满足 vP bb fV MM 3421 90 bcw hht Mb1、 Mb2 为节点两侧梁端弯矩设计值 VP 为节点域腹板的体积 H 形 wcbP thhV 箱形 wcbP thhV 8.1 hb 为梁腹板高度 3.柱腹板横向加劲肋应满足 4 点要求，详见规范 7.3 节点板计算 1.节点板强 度计算 ftlN ii )( ii 2cos21 1 1 2 3 l3 l2 l1 l1 l1 l2 1 2=0 N N 2.桁架节点板强度计算
38、ftbNe 扩散角 O30 3.桁架节点板在斜腹杆压力作用下稳定性计算 （ 1）有竖杆时 yftc23515/ 不必验算 yy ftcf2 3 522/2 3 515 验算稳定 (附录 F) （ 2）无竖杆时 yftc23510/ 时， tfbN e8.0 yy ftcf2 3 55.17/2 3 510 ， 验算稳定 (附录 F) 稳定计算公式从略 be be flC4.节点板的自由边长度 Lf 与厚度 t 之比不得大于yf23560 ，否则应沿自由边设加劲肋。 7.4 焊接计算 7.4.1 直角角焊缝强度计算 1. 直角角焊缝的性能 角焊缝的应力状态极为复杂，其计算公式的建立 只能依靠试验
39、。根据国内外大量试验结果，直角角焊缝的强度条件用下式表达 2 2 2/33 wff 为垂直于焊缝有效截面的应力 为有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力 / 为有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力 wff 为角焊缝的强度设计值 xfewNhl 2f 2f / zf ewNhl代入上式即可得强度计算公式 计算破坏面xyzxfewNhl zfewNhl f2. 强度计算公式 22f wfff 为正面角焊缝强度的增大系数 直接承受动力荷载时 1.0f 静力荷载等其他荷载时 1.22f 角焊缝计算厚度 0.7efhh 角焊缝计算长度 2wfl l h 3. 三向受力时 代入前式后，可得 22 22f x
40、 f y f x f x wfff f 由于研究不透，规范未列入，如有这种受力状态，建议 2 2 2 wfx fy f ff chch chfh fh fhfh fh fh1.5fhfxfyffxfy7.4.2 斜角角焊缝强度计算 （ 60 135 ） （ 1）计算公式与直角角焊缝相同，但取 1 （ 2）计算厚度 eh 时取用如下 当 b 、 1b 或 2 1.5b mm 时， cos 2efhh 当 1.5mm b 、 1b 或 2 5b mm 时， 1 c o s2ef bbhh 2或 、bsin7.4.3 部分焊透的对接焊缝 （ 1）计算公式与直角角焊缝相同 （ 2）计算厚度 eh 的取用如下 V 形坡口 单边 V 形 K 形坡口 U 形坡口 J 形坡口 1b 2b211fh 1fh1 21fh 1fh 2fh2fh 2fh 2fhb4 5 5 3eh s m m 当时ssehss s60 ehs 时6 0 0 .7 5ehs 时s
