1、 水电站压力管课程设计学 院：水利学院专 业：水利水电工程科 目：水电站课 题：水电站压力管道课程设计姓 名：学 号： 313174云南农业大学水利学院 2017 年 12 月设计说明压力管道的设计步骤一般包括：（1）压力管功能布置；（2）压力管固定方法、设计；（3）压力管应力分析、计算；（4）压力管强度校核；（5）压力管抗外压稳定计算。一、基本资料及参数1、最大发电流量 ；=163/2、上游正常水位 1000m；3、下游设计尾水水位 850m；4、管轴线与水平线夹角 ；355、上游正常水位至伸缩节水位差 7m； 6、镇墩与地基摩擦系数 ；=0.57、支墩与管身摩擦系数 ；=0.38、伸缩节摩
2、擦系数 ；=0.49.水轮机调节时间 。=56二、压力管功能及布置功能：从水库、前池或调压室向水轮机输送水量。布置：采用明钢管敷设。布置时要尽可能选择短而直的线路，明钢管敷设在陡峭的山坡上；尽量选择良好的地质条件，明钢管敷设在坚固而稳定的山坡上，支墩和镇墩尽量设在坚固的岩基上，并清除表面覆盖层；尽量减少管道的起伏波折，避免出现反坡，利于管道排空，明钢管底部应高出地表至少 0.6 米，以便安装和检修；避开可能发生山崩或滑坡的区，明钢管尽量沿山脊布置，避免布置在山水集中的山谷中，若明钢管之上有坠石或可能崩塌的峭壁，要事先清除；首部设事故闸门，并考虑设置事故排水和防冲设施。三、明钢管的固定、设计1.
3、明钢管的敷设明钢管敷设在一系列支墩上，底部应高出地表 0.65 米。明钢管宜做成分段式，在首尾设镇墩，两镇墩之间设伸缩节。伸缩节布置在管段的上端，靠近上镇墩处。敷设方式如图：2.明钢管的设计（1）管径的确定采用经验公式彭德舒公式来初步确定压力钢管的经济直径：=75.23式中： 为钢管的最大设计流量， ；H 为设计水头，m。 3/由基本资料得：=16/=1000850=150所以=75.23 =75.2163150=2.032.05压力钢管直径进制采用 D=50mm 为模,所以取 D=2.05m。（2）管长确定上游正常水位 1000m，闸门进口水位为 993m，上游正常水位至伸缩节水位差 7m，
4、下游设计为水位 850m。取进口直管段长 5m，出口直管段长 5m。斜管段垂直距离为 993-850=143m，管轴线与水平线夹角 。所以斜管段35长= 143sin35=249.313249.3所以，压力管道总长为总 =249.3+5+5=259.3四、压力管水击计算1.直接与间接水击的判断明钢管水锤波速可近似的取为 1000m/s，已知水轮机调节时间 。=56所以2=2259.31000=0.52水轮机开度的调节时间 ，故为间接水击。=562=0.522. 第一项水击与极限水击判断为起始开度，当电站满负荷运行时， ；当电站以部分负荷运行时 =1。 为水锤常数。当 时发生第一相末水锤，为第一
5、相水击，除第一13.水击公式选择阀门开度变化时管道中水流动量的相对变化率：=0水锤的最大值：=22所以=0=259.34.859.811505=0.17=22=20.1720.17=0.1864.水击常数的计算=20=10004.8529.81143=1.655.动水头计算水头变化 令也称水锤压强，令=0所以=0=0.186150=27.9=0+=150+27.9=177.9即满负荷运行时，水电站压力管道的总水头为 177.9m。五、压力管应力分析及结构设计1.明钢管的荷载根据应用条件，明钢管的设计荷载有：（1）内水压力；（2）钢管自重；（3）温度变化引起的力；（4）镇墩和支墩不均匀沉陷引起的
6、力；（5）风荷载和雪荷载；（6）施工荷载；（7）地震荷载；（8）管道放空时通气设备造成的负压。2.管壁厚度计算管壁的厚度一般经结构分析确定。管壁的结构厚度取为计算厚的加 2mm 的锈蚀裕度。考虑制造工艺、安装、运输等要求，管壁的最小结构厚度不宜小于下式确定的数值，也不宜小于 6mm。800+4初步确定管壁的计算厚度=0+2=2 +2计算时，该式未计入一些次要应力，用以确定管壁厚度时容许应力应降低。所以15%=2 +2=0.001177.92052120(115%) +0.2=(0.18+0.2)=20满足要求。计算时取 ,2mm 不能用于强度计算。0=183.荷载组合选择（A1、2、5、7、8
7、）（1）水管自重的轴向分力 A11=1sin查钢管的密度为 785g/cm3:=0=7859.813.142.050.18103=8.92/1=1sin=8.92249.3sin35=1275.49（2）作用在阀门或堵头上的内水压力 A22=4202=420=3.144 2.0529.8177.9=5751.48（3）伸缩节变化处的内水压力 A55=4(2122)取填料厚度为 22mm，所以 , 为1=2.05+2(0.018+0.022)=2.13 22.05m。 所以H=1000-990=10m5=4(2122)=4(2.1322.052)9.810=25.74（4）温度变化时伸缩节填料的
8、摩擦力 A77=1取伸缩节可调节长度 b=15cm，已知伸缩节摩擦系数 f=0.4。所以7=1=3.142.130.150.49.810=39.33（5）温度变化时水管与支墩的摩擦力 A88=(+)cos支墩与管身摩擦系数 ； ；每米水重：=0.3=8.92/=42=19.83.144 2.052=32.338=(+)cos=0.341.25249.3cos35=2527.16（6）总应力 =1+2+5+7+8=1275.49+5751.48+25.74+39.33+2527.16=9619.24.计算断面（跨中断面 1-1 断面）（1）切向（环向）应力的 管壁的切向应力主要由内水压力引起。对
9、于倾斜的管道：=224coscos对于水电站压力管道，等号右端的第二项是次要的，只有当时才有计入的必要（低水头大流量才有用，高水头的不2coscos 0.05H考虑）。所以计算时不考虑第二项。=2=0.00117790205218 =101.3（2）径向应力 管壁内表面的径向应力 等于该处的内水压强，即：=“-”表示压应力，“+”表示拉应力。管壁外表面径向应力为 0，径向应力较小。=0.00117790=17.79（3）轴向应力 跨中断面的轴向应力 由两部分组成，即有水重和管重引起的轴向弯曲应力 及各轴向力引起的应力 。 1 3对于支承在一系列支墩上的管道，其跨中弯矩 M 可按多跨连续梁求出。
10、=+=8.92+32.33=41.25=1102cos=11041.25102cos35=337.9.轴向弯曲应力1= =42cos式中： ， ，在管顶和管底， 和 ， ,=3/8=(cos)/2 =0180=/2最大 11=42= 4337.91033.142.0520.018=5.69106=5.69管道各轴向力其合力为 ，由此引起的轴向力为3=3= 9619.21033.142.0518103=83.02106=83.02跨中断面剪应力为 0。所以，轴向应力=1+3=5.69+83.02=88.71六、压力管强度校核钢管的工作处于三维应力状态，强度校核的方法是求出计算应力并与容许应力作比
11、较，而不是直接采用某一方向的应力与容许应力作比较。钢管的强度校核目前多采用第四强度理论，其强度条件为= 12()2+()2+()2+3(2+2+2)式中： 为焊缝系数，取 0.90 0.95。由于 、 、 一般较小，故可以 简化为第三强度理论 =2+2+32取 ，所以=0.90= 88.712+101.3288.71101.3=95.63=0.90120=108该压力钢管在正常运行时充满水的情况，强度校核满足第三强度理论条件。七、压力管抗外压稳定计算钢管是一种薄壳结构。能承受较大的内水压力，但抵抗外压能力较低。在外压的作用下，管壁易于失去稳定，屈曲成波形，过早的失去承载力。因此，在按强度和构造
12、初步确定管壁厚度之后，尚需进行外压稳定校核。在不同的外压作用下，有多种管壁稳定问题。明钢管在均匀径向外压作用下的稳定：对于沿轴线可以自由伸缩的无加劲环的明钢管，管壁的临界外压=2()30.2钢的弹性模量 =2.0105=2()3=22105( 182050)3=0.2710.2满足抗外压稳定要求。所以不需要设置加劲环增加抗外压稳定。注意：对设有加劲环的管壁，临界外压= (21)(1+2222)()+ 12(12)21+2211+2222()3式中：l 为加劲环的间距；n 为屈曲波数。需假定不同的 n，用试算法求出最小的 。n 值可用下式估算：=1.63()0.5()0.25其中 D 为管径。八
13、、镇墩支墩设计1、镇墩的设计镇墩一般布置在管道的转弯处，以承受因管道改变方向而产生的不平衡力，将管道固定在山坡上，不允许管道在镇墩处发生任何位移。在管道的直线段，若长度超过 150m，在直线段的中间也应设至镇墩。在压力钢管进水口及下游出水口折管段分别布置首末镇墩，由于压力钢管长度超过 150m，所以宜在斜管段中部设中镇墩。（1）下镇墩计算求各轴向力分量取 x 轴水平顺水流方向为正，y 轴垂直向下为正，水管轴线交点为坐标原点，求出轴向力总和在 x 轴和 y 轴的分力：=cos2式中： 为压力钢管的倾角，35；则：=cos2=9619.2cos355751.48=2128.11=Asin=9619
14、.2sin35=5517.35抗滑抗倾计算取抗滑稳定安全系数 Kc=2.0镇墩与地基的摩擦系数 f=0.5，则镇墩的理论重量：G= =2.02128.110.5 5517.35=2995.09查规范可得混凝土的容重 ；=25/3取外包厚 d=0.7m，则可得：=2d+D=20.7+2.05=3.45m取 H=B=3.5m。镇墩体积V=则L= 2995.093.53.525=9.78由图的三角形关系得：2= (+)= 2(+)= 3.52128.112(5517.35+2995.09)=0.438=0.4382=0.52（2） 第一项水击与极限水击判断= = 16(2.05/2)2=4.85/=
15、20=10004.8529.81150=1.65当电站满负荷运行时 ，所以为极限水击。1阀门开度变化时管道中水流动量的相对变化率：=0=22=0=259.34.859.811505=0.17=22=20.1720.17=0.186（3）水击常数的计算=20=10004.8529.81143=1.65（4）动水头计算令=0=0=0.186150=27.9=0+=150+27.9=177.9即满负荷运行时，水电站压力管道的总水头为 177.9m。二、压力管强度设计1.管壁厚度计算800+4初步确定管壁的计算厚度=0+2=2 +2=2 +2=0.001177.92052120(115%) +0.2=
16、(0.18+0.2)=20满足要求。计算时取 ,2mm 不能用于强度计算。0=182.荷载计算（1）水管自重的轴向分力 A11=1sin=0=7859.813.142.050.18103=8.92/1=1sin=8.92249.3sin35=1275.49（2）作用在阀门或堵头上的内水压力 A22=4202=420=3.144 2.0529.8177.9=5751.48（3）伸缩节变化处的内水压力 A55=4(2122)取填料厚度为 22mm，所以 , 为1=2.05+2(0.018+0.022)=2.13 22.05m。 所以H=1000-990=10m5=4(2122)=4(2.1322.
17、052)9.810=25.74（4）温度变化时伸缩节填料的摩擦力 A77=17=1=3.142.130.150.49.810=39.33（5）温度变化时水管与支墩的摩擦力 A88=(+)cos=42=19.83.144 2.052=32.338=(+)cos=0.341.25249.3cos35=2527.16（6）总荷载 =1+2+5+7+8=1275.49+5751.48+25.74+39.33+2527.16=9619.23.应力计算（1）切向（环向）应力的 对于倾斜的管道：=224coscos计算时不考虑第二项。=2=0.00117790205218 =101.3（2）径向应力 =0.
18、00117790=17.79（3）轴向应力 =+=8.92+32.33=41.25=1102cos=11041.25102cos35=337.9.1= =42cos式中： ， ，在管顶和管底， 和 ， ,=3/8=(cos)/2 =0180=/2最大 11=42= 4337.91033.142.0520.018=5.69106=5.69管道各轴向力其合力为 ，由此引起的轴向力为3=3= 9619.21033.142.0518103=83.02106=83.02跨中断面剪应力为 0。所以，轴向应力=1+3=5.69+83.02=88.714.压力管强度校核第三强度理论 =2+2+32取 ，所以=
19、0.90= 88.712+101.3288.71101.3=95.63=0.90120=1085.压力管抗外压稳定计算对于沿轴线可以自由伸缩的无加劲环的明钢管，管壁的临界外压=2()30.2=2()3=22105( 182050)3=0.2710.2三、镇墩支墩设计1、镇墩的设计（1）下镇墩计算=cos2=cos2=9619.2cos355751.48=2128.11=Asin=9619.2sin35=5517.35抗滑抗倾计算：镇墩的理论重量：G= =2.02128.110.5 5517.35=2995.09取外包厚 d=0.7m，则可得：=2d+D=20.7+2.05=3.45m取 H=B
20、=3.5m。镇墩体积V=L= 2995.093.53.525=9.78由图的三角形关系得：2= (+)= 2(+)= 3.52128.112(5517.35+2995.09)=0.438=0.4386=9.786 =1.63所以，满足抗倾要求。（2）中镇墩计算=中 cos2中 =4875.235cos352938.39=1055.169=Asin=4875.235sin35=2796.32抗滑抗倾计算：镇墩的理论重量：G= =2.01055.1690.5 2796.32=1424.356取外包厚 d=0.7m，则可得：=2d+D=20.7+2.05=3.45m取 H=B=3.5m镇墩体积V=则
21、L= 1424.3563.53.525=4.651由图的三角形关系得：2= (+)= 2(+)= 3.51055.1692(2796.32+1424.356)=0.438=0.4386=4.6516 =0.775所以，满足抗倾要求。中镇墩的尺寸如上述计算2、支墩的设计1.荷载计算水管自重：管重Q=cos35=8.9210cos35=73.07水重=cos35=32.3310cos35=264.83则钢管与支墩间的摩擦力为：1=(Q+)01=(Q+)0=(73.07+264.83)0.3=101.37钢管与支墩间的摩擦力由升温和降温引起，故考虑温度变化时的荷载分别为：温升时， 沿平行管轴向上的方
22、向。3钢管与支墩间的摩擦力13=cos式中：q 为单位长度的管和水的重量=+=8.92+32.33=41.25/为支墩与管身摩擦系数 f=0.3；则：13=cos=41.25100.3cos35=101.37=13cos(Q+)sin=101.37cos35338sin35=276.91=13sin+(Q+)cos=101.37sin35+338cos35=218.73降温时，A 3沿平行管轴向下的方向：=13cos(Q+)sin=101.37cos35338sin35=110.83=13sin+(Q+)cos=101.37sin35+338cos35=335.02（2）抗滑计算取抗滑稳定安全
23、系数 kc=1.5，支墩与管道间的摩擦系数 fk=0.3。温升情况下G=1.5276.910.3218.73=1165.82降温情况下 =1.5110.830.3335.02=219.13故支墩的理论重量按温升时来进行计算G=1165.82kN混凝土的容重 ,支墩的理论体积=25/3V=1165.8225 =46.633取支墩的宽 B=L=3.5m，高H= 46.633.53.5=3.8取 3.8m。四、压力管图件制作综上所述得压力钢管结构设计管件为压力管结构设计管件统计表（图示）规格序号 名称直径（mm） 长度(mm) 壁厚(mm) 数量备注1 进口直管 2050 5000 20 12 上弯管 2050 4000 20 13 伸缩节 2070 2000 20 24 直管段 2050 6000 20 405 下弯管 2050 4000 20 16 出口直管 2050 5000 20 17附：管道平面布置图管道纵剖面图管道横剖面图镇墩、支墩体形设计【参考文献】水电站（第四版）中国水利出版社压力钢管设计规范压力钢管设计图集水工设计手册2017.12
