1、KBF 系列双炉床多风道高温沸腾炉KBF 双炉床多风道高温沸腾炉能以劣质煤取代优质煤，产生高温烟气，用于建材化工冶金农副产品及轻工等部门，以直接加热或间接加热的方式烘干各种物料，是国家重点推广的科技成果项目，获得国家实用新型专利，专利号为：ZL 02 2 20509.8 ，江苏省高新技术产品、省级科技成果。一、KBF 高温沸腾炉结构图二、主要性能与技术特点沸腾炉是将 0-10mm 的燃煤（开采的原煤过筛即可）用机械送入炉中的布风板上，高压风通过布风板使炉中煤粒和炉料沸腾。由于煤粒只占炉料的 1%左右，沸腾燃烧过程中与空气接触面积大且相对运动速度大，原煤入炉到排出炉外的时间长，一些在别的炉型中很
2、难燃透的高灰份，低热值的劣质煤也能稳定燃烧达到很高的燃烬程度，所以温度均匀，燃烧效益高，其主要优点是：1、对燃料的适应性强，可以燃用各种劣质煤和炉渣（发热量大于6270KJ/Kg）。2、燃烧效率高达 95%以上。3、炉体受热均匀， 使用寿命长，燃料制备简单。4、操作灵活，调节性能好，炉子升温快，停炉后再启动，二 、 三 十 分 钟 可满 负 荷 运 行 。5、温度均匀供热稳定,可使烘干机产量提高 50-70%,比其它炉节煤 50%以上,炉渣含碳量小于 1%,是水泥的良好掺合料。6、劳动强度低,自动化程度高。沸腾炉的主要技术有：1、等压风室，两段燃烧，采用 U 型燃烧段可分离和收集未燃尽的细小碳
3、粒，又可延长其燃烬时间（当不采用两段燃烧时，入炉煤粒应小于 10mm，如限定煤粒为 0-5mm）。2、采用大节距变孔径风帽的布风装置，有良好的流化质量和燃烧工艺，减少边壁效应带来的布风不均匀的影响。3、采用大过量空气系数，加强炉内空气搅动，强化燃烧，使煤在炉内燃烧充分，温度均匀，控制方便。4、采用合理的悬浮段结构，烟气流速较低，细灰带走量小，供热烟气最高温度可达 1050，煤粒燃烬 95%以上。三、沸腾炉的操作（一）烧炉1、沸腾炉砌好后，炉内应仔细清扫，检查，确保炉膛内无铁钉等杂物。2、启动引风机和鼓风机空载试验，一切正常后关闭风机。3、炉内铺上黄砂（粒径 0.5-3mm）150-200mm
4、进行冷态试验，目测砂子沸腾情况应层次分明，平整无流沟。4、用木材烘炉。约 24 小时后略撒几铣煤,启动引风机缓慢烘烤,约 48 小时后,关掉引风,启动鼓风机微量风经 36-37 小时,直到炉内停止冒汗或冒汽为止。（二）点炉1、在炉门外准备引子煤，在黄砂中掺入细煤，细煤约占黄砂体积的 8-10%。2、开启鼓风机，观察炉内砂层沸腾时的风量，并记录下来，供操作时参考。3、关闭鼓风机，打开引风机的调节闸板，在自然风的条件下，供适量木材在炉内燃成木炭，其平均厚度不低于 50mm，并清除未燃透的木炭。4、向炉内撒一两铣烟煤，用大钩趟平，微开鼓风机调节阀，使碳火层表面微微跳动，开始燃烧。5、视情况缓慢加风，
5、每次增加风量约 1-2%，间隔 3 分钟，风量以碳火出现悬浮为限，此阶段应减少打开炉门的次数和时间。6、当炉内开始出现一层蓝色火焰时，应逐步增风，待碳煤层呈暗红色火浪后，再继续撒引子煤，并用火钩轻轻搅其表面，当温度上升到 700-800时，风量应调整到正常运行的 60-70%，此时应检查有无死区，发现焦块立即清除；如发现未沸腾，应及时加大风量，使其沸腾。7、火焰呈桔黄色时，应缓慢加大鼓风机的风量，使整个炉面成沸腾状态，沸腾高度 100-200mm，在此状态下，鼓风机的风量不再增加。8、启动喂煤系统供煤,使炉内温度缓慢上升到 800-900。（三）运行1、正常运行时，鼓风机风压 3900Pa，炉
6、膛温度 900，引风机压力-10Pa；2、根据负荷的变化及时调整喂煤量和送风量，保证沸腾炉安全、经济、稳定的运行，注意调整炉温时，增减煤量的幅度不宜过大；3、如炉内火色发黄、白或温度超过上限时，应停止供煤并向炉内加砂压火，以免炉内结焦； 如火色变暗，应在减少鼓风量时，再加一两铣煤突然断煤时，为防止死火，应立即停止鼓风。4、鼓风机风压升到标定植后，就应开始排渣，原则是坚持少排，勤排的的原则，以防止炉温波动，一般每次排渣，风压降低约 100-500Pa 为好。5、压火处理（生产中需停炉时的处理）炉温控制在 850-900时停煤。炉温降至 900时停鼓风，并关调节风门，然后停引风，风门、炉门闸板统一
7、关闭，保持严密，一般能保温 6-24 小时最长 50 小时。开炉时应先清理好渣块，然后供风和煤，一般 10-15 分钟升至正常温度。（四）结焦处理1、低温结焦：常在点火时出现，原因是个别底层未流化，局部积热不能带走形成结焦，有时因细小的煤粒被风吹到一起积聚，很快燃烧形成结焦。低温结焦焦质松而脆，容易清除，当发现局部火苗冒出时，应及时用扒子疏通，并清除干净，以防后患。2、高温结焦：原因是运行中因风量和煤量不当引起，或因沸腾高度不够，煤粒过大造成底部煤粒浓度较大，单位体积内的热量比较多，温度超过煤灰的熔点而结焦。高温结焦的焦块坚实，往往要停炉处理，所以操作中应加强观察进行预防。预防措施：向炉内结焦
8、区迅速加入喷水后的黄砂、或溢流渣、或冷渣，使煤层温度很快下降，也可向表层撒少量的水，但水绝对不许浸入炉墙。如采取措施仍不能改变火色，料层发粘，说明结焦不可避免，这时应停煤、停风，用钢钎清除粘软的结焦块。四、技术参数表五、四种常用炉型的比较类别 KBR 手烧炉 链条排炉 KMVP高 温 煤 粉 炉 KBF双 炉 床 多 风 道 沸 腾 炉适用煤种 烟煤 不 易 结 焦 优 质 煤 烟煤 可 用 劣 质 煤 及 煤 矸 石煤粒度 60mm 50mm 粉状、干燥 10mm喂煤方式 人工 机械人工 机械 机械人工排渣方式 人工 人工 人工 从溢流孔自行排出燃 烧 情 况热 效 率 低 、 温 度低 、
9、 供 热 较 稳 ，燃 烧 不 完 全 ， 劳动 强 度 大热 效 率 低 、 温 度低 、 供 热 不 稳 ，燃 烧 不 完 全 ， 劳动 强 度 大热 效 率 高 、 供 热 稳定 ， 自 动 化 程 度 高热 效 率 高 、 供 热 稳 定 ，自 动 化 程 度 较 高效 果 比 较烘 干 产 量 低 ， 煤耗 高 ， 环 境 差 ，劳 动 强 度 大 。烘 干 产 量 低 ， 每耗 高 ， 炉 排 寿 命短 ， 修 理 量 大 。烘 干 产 量 最 高 ， 维修 量 大 、 寿 命 短 ，电 耗 高 ， 点 火 较 容易 ， 可 焖 火烘 干 产 量 高 ， 维 修 量 小 、寿 命
10、长 ， 能 耗 低 ， 焖 火时 间 长 。沸腾炉和循环流化床锅炉的区别悬赏分：0 - 解决时间：2007-6-19 08:48谢谢。提问者： baoruijian - 助理 二级 最佳答案近年来我国推出的流化床锅炉结构类型已有若干种，从受热面布置来说，有密相床带埋管的，有不带埋管的；流化速度有的低至 34 米秒，有的高至 56 米秒；分离器的种类更多，如高温旋风分离器；中温旋风分离器、卧式旋风分离器、平面流百叶窗、槽形钢分离器等型式，都称之为循环流化床锅炉。但从机理看，是否属于 CFBB 还有待商椎。 众所周知，流化床锅炉分为两大类：鼓泡流化床锅炉（BFBB）和循环流化床锅炉（ CFBB）。
11、到目前为止，二者之间尚无明确而权威的分类法，有人主张以流化速度来分类，但从气固两相动力学来看，风速相对于颗粒粒径、密度才有意义，还有人主张以密相区是鼓泡还是湍动床或快速来区分，但锅炉使用的是宽筛力燃料，以煤灰为床料的锅炉往密相床是鼓床,故此分法仍欠全面。还有人以是否有灰的循环为标准等等，都有些顾此失彼。以作者之见，我们不妨从燃烧的机理上来分。鼓泡床锅炉的燃烧主要发生在炉膛下部的密相区，如我国编制的工业锅炉技术手册（第二册）推荐，对于一般的矸石烟煤、贫煤和无烟煤密相区份额高达 7595，燃烧需要的空气也主要以一次风送入床层.循环流化锅炉的一次风份额一般为 5060 。密相床的燃烧份额受流化速度、
12、燃料粒径及性质、床层高度、床温等影响在上述数值的上下波动。其余的燃料则在炉膛上部的稀相区悬浮燃烧，所以在燃烧的机理上，BFBB 接近于层燃炉，而 CFBB 更接近于室燃炉，二者在这一方面存在着极大的差异，所以以此划分似乎更为合理。 鼓泡流化床锅炉密相床的燃烧份额大，需布置埋管受热面以吸收燃烧释放。埋管的传热系数高达220 270KWMC 比 CFBB 炉膛受热面的 100-500kw/m2离得多尽管 BFBB 稀相区内的传热系数比要低，但因在稀相层内的吸热量所占份额较小，总的来说，对于容量较小的锅炉 BFBB 结构受热面的钢耗量要少小些，BFBB 的燃烧主要在相床给煤的平均粒径偏大，煤破碎设备
13、较为简单 ,电耗也底流化速度低，细煤粒在悬浮断停留时间长，炉膛也做的低。虽埋管有磨损，但如防磨损失处理得好，一般横埋管可用五年，竖埋管可用.采用尾部飞灰再循环，BFBB 的燃烧效率可达 97,如在炉膛出口安装分离器实现热态飞灰再循环，则可高达 9899，但此时装设分离器的目的主要是为了提高燃烧效率而不是象 CFBB 主要上为了改变炉内的燃烧传热机理。 CFBB 的截面热负荷是 BFBB 的 23 倍( 从上至下加起来的热负荷,而不是一层), 利于大型化，炉膛内温度均匀，大气污染物排放低,燃烧效率高（可达 99以上）是在 BFBB 技术上的进步，具有更优越的性能，但因分离器不能捕集到细小煤粒,就
14、需要较高炉膛，对煤的破碎粒度及操作控制等都要求较高，投资大且技术复杂，所以 CFBB 炉型对中小容量锅炉并无明显优势，因而国外一些研究者认为，BFBB 适用于50th 以下容量，CFBB 适用于 220th 以上容量，在 50220th 容量范围内二者共存。 我国在过去许多年中，建造了近 3000 台沸腾炉( 即 BFBB)虽然其在燃烧劣质煤方面发挥了极大的作用，但上于一直在低水平上运行，飞灰量大，含炭高，锅炉效率低下，再加上除尘方面投资不足，烟尘治理没得到很好解决，致使沸腾炉有点声名不佳。CFBB 出现之后，人们便纷纷打出循环流化床锅炉的牌子，推出了不少炉型，如清华大推出的低携带率循环床锅炉
15、，哈工大与北锅开发的带埋管和槽型分离器的循环床锅炉等，实际上都是 BFBB。但它们是改进了的沸腾炉，把沸腾炉技术提高到了较高的水平，这些炉型在工业锅炉和热电联供锅炉范围内有着极强的生命力，所以我们应当为 BFBB 的新成绩欢呼，正其位，恢复其名誉，并在一定的锅炉容量范围内发展这种 BFBB。 我国的 BFBB 数量居世界之首，有着长期的运行经验,故改进的 BFBB 技术的成熟程度较高。而 CFBB 技术尚有待完善和提高，在众多炉型的选择上，首先应分清其属于 BFBB 还是 CFBB，然后再考虑其它技术指标及可靠程度，本文以下的章节则主要是针对 CFBB 而言，对一些二者通用的技术，则皆适用。
16、流化速度 流化速度对 CFBB 最直接最主要的影响是其对循环物料扬折夹带的作用。随着 V 的增加，夹带量以增长的速度快速增加.早期国外的 CFBB 如 Lurgi 技术等，V 高达 812MS，随着高流速带来磨损及能耗等问题，逐渐降至目前的 6MS 左右，我国 CFBB 技术开发较晚，初期因担心上述问题，有些炉子曾设计的 V 较低（45MS）运行中发现循环物料不足，将风速提高后，状况大为改观，现也提高到556MS,与国外炉子比较接近。 煤的粒径与煤质分折 CFBB 的流化速度很高，床料粒径大亦可流化起来，如文献中可见，入炉煤粒范围可达012 ，020 ，0 25MM 等，随厂家和煤种不同而给出
17、的允许范围不同，比 BFBB 允许燃料粒度范围要宽，最大允许粒径也大。但根据我们的研究和国外的一些文献报导，实际上 CFBB 使用的燃料平均粒径比 BFBB 的要小得多。BFBB 的平均燃料粒径达 12MM，CFBB 的平均粒径只有 300400UM，严格地说，CFBB 要求燃料中有较大比例的终端速度小于流化速度的细颗粒，以使得这些细煤粒一旦入炉后能被吹到悬浮段空间去燃烧，并且同时起到增加循环物料量的作用。燃料粒径的影响主要表现在其对密相床燃烧份额和物料平衡的影响上，燃料细粒多，密相床燃烧份额小，循环物料量大。 CFBB 入炉燃料粒度分布的确定与选择，与流化速度的选取有关，可见粒径对二者的影响
18、是很大的，选定的粒度分布，应能保证在已确定的流化速度条件下，有足够细煤粒吹入悬浮段，以保证上部的燃烧份额，以及能形成足够的床料，保持物料的平衡。 影响入炉燃料粒度的主要因素还有煤的热爆性质和挥发份含量，热爆强的煤就可选择粒度较大，大煤粒入炉后受热爆裂可形成份额增加，此时入炉煤的粒度分布可放宽。 一、 二次风配比 把燃烧需要的空气分成一、二次风从不同位置分别送入流化床燃烧室，在密相床内形成还原性气氛，实现分段燃烧，可大大降低热力型 NOX 的形成，这是 CFBB 的主要优点之一，但分成一、二次风的目的还不仅仅如此，一次风比（一次风量占总风量的份额）直接决定着密相床的燃烧份额，同样的条件下，一次风
19、比大，必然导致高的密相床燃烧份额，此时就要求有较多的温度低的循环物料返回密相床，带走燃烧释放热量，以维持密相床温度，如循环物料量不够，就会导致流化床温度过高，无法多加煤，负荷上不去，这一用来冷却床层的物料可能来自分离器搜集下来的经过冷却的循环灰，或来自沿炉膛周围膜式壁落下的循环灰，灰在下落过程中与膜式壁接触受到冷却。 从密相床的燃烧和热平衡上看，一次风比越小，对循环灰的物料平衡要求越低，但实际上一次风比的选取还受燃料粒度及性质等因素的制约，一次风比小，要求燃料中不能被吹起进入悬浮段燃烧的大颗粒比例也要小，否则大颗粒因得不到充足的氧气燃烧不完全，排放的床灰中含炭量极高，一次风比一般选择在50左右
20、，对无烟煤则可达 60以上。 二次风一般在密相床的上面喷入炉膛，一是补充燃烧需要的空气，再者可起到扰动作用，加强气固两相的混合，CFBB 炉膛的下部多设计成渐缩型，二次风可分成几股风从不同高度送入，以保持炉内烟气流速的相对均匀。二次风口的位置亦有很大影响，如设置在密相床上面过渡区灰浓度较大的地方，就可将较多的碳粒和物料吹入空间，增大上部的燃料份额和物料浓度。 分离器 分离器对 CFBB 的重要作用是任何人都不会怀疑的，没有分离器也就没有 CFBB。正因为如此，国内外都把相当多的注意力放到了分离器的研究开上。分离器的型式与结构形成了 CFBB 流派之间的区别标志之一。 CFBB 分离器的主要性能
21、指标仍是分离效率，它必须具有足够高的效率，一是提供足够的循环物料,二是收集细碳粒送回炉膛再燃烧，提高燃烧效率。CFBB 循环物料的主体是 200300WM 的颗粒，设计的分离器不但对此粒径有极高的分离效率（99），d50 还应尽量小于提高碳的燃烬率。 CFBB 飞灰含碳量分折发现，含碳量在某一料径时达到峰值，随后又下降，这一峰值对应粒径与分离器的效率是密切相关的。目前 CFBB 使用的分离器主要分为两大数，旋风分离器和惯性分离器，一般说来，旋风分离器效率较高，体积大，而惯性类分离器效率稍为逊色，但尺寸小，使锅炉结构较为紧凑。 在使用的条件上，分离器又可分为两大类，高温分离和中温分离，从对锅炉性
22、能的影响上看，高温分离较为优越，原因是 CFBB 炉膛内的固体物料浓度较高，造成炉内混合较差，CO 浓度较高，高温分离器内的二次燃烧可降低 CO 浓度，二次燃烧造成的升温有利于 N2O 的还原，降低 N2O 排放浓度。 在分离器选取上还应考虑到锅炉的容量范围，作技术经济的比较，如小型工业炉选用旋风分离器，考虑到旋风筒和料腿都需要有一定的高度，与之相匹配，炉膛也必须足够高，否则压低旋风筒及料腿的高度，势必影响其性能。此时应作出技术经济的综合分折。 回灰装置 CFBB 灰循环系统中的回灰控制装置除少数为机械阀（如 Luirgl 的锥形阀）外，一般都采用排机械阀，如J 型阀、L 型阀、 V 型阀等，
23、非机械阀没有活动部件，阀的开启与关闭是由给风控制的，其优越性不言而明。 非机械阀分为自平衡的和可调的两大类，J 阀、V 阀、LOOP seal seal port 等均属于自平衡式的，即流出量根据进入量自动调节，阀本身调流量的功能较弱，L阀是调节型的，即可根据需要调节流量大小，作者从自己的实践中体会到，L 阀运行中的最大问题是阀垂直段中料位的测量问题，因垂直段中料位太低，松动风就可能不是携带灰从水平段流出，而是从垂直段向上吹，既起不到阀的密封作用，还有可能导致结焦，这一问题应给与注意。 在非机械阀的设计中，一是注意选择合适的灰流截面，二是若回灰是高温灰，还应计算阀内的热平衡即松动风中的氧与灰中
24、的碳接触而燃烧，释放的热量部分转化成热烟气的焓，其余的热量则加热循环灰，变为灰的显热。应控制灰的温升，防止灰温过高而结焦，这也是近年来国外发展水冷料脚的部分原因。 受热面磨损 BFBB 密相床内布置有埋管受热面，受处于流化状态的床料的冲刷，金属表面一直在经受着一定程度的磨损。BFBB 的磨损主要集中发生在过埋管部位，CFBB 密相床内不布置埋管爱热面，磨损问题也并未因此而解决，设计时考虑稍有不周，在炉膛和灰系统的任何部位都有可能发生严重磨损。 在机理上，金属的磨损可分为两类：一是金属表面在固体颗料的冲刷下，因磨擦而导致的金属部件的逐渐失重，另一类是在金属表面形成一层氧化膜，膜的硬度很高，但较脆
25、，在物料颗粒的冲刷下，氧化膜出现极小徽快的剥落，在剥落掉的金属表面上再形成新的氧化膜层，磨损就在这一过程中在进行。下表给出了氧化层与其它一些物质的硬度的比较（3）： 表 1 物料硬度表 （20时） 物料 石灰石硅酸盐 钢 镀层 氧化膜 硬度（HV） 140160 800 130 250 5001800 6001800 可见氧化膜的硬度极高，如能在管子表面形成氧化膜，对减少磨损是极其有利的。氧气膜的形成速率很重要，若其小于磨损速率，金属表面就形成不了氧化膜。实验发现管壁温度在 300 多摄氏度以上时，较易形成氧化膜。 CFBB 的密相床一般处于还原性气氛，对于在金属表面形成氧化膜是不利的，可用耐
26、磨材料覆盖管子以避免严重的磨损。在还原与氧化气氛交界处，由于这一界面会上下波动，也会导致磨损加重，应与还原区同样处理。 在炉膛下部壁面垂直段与渐缩段交界处、炉顶及炉膛出口等处，都是易发生严重磨损部位，在设计时应在结构上给以考虑或加防磨措施。尾部对流受热面的磨损亦是一个必须认真对待的问题，我国先期投运的若干台 CFBB 已出现磨损现象。有些人认为 CFBB 安装有分离器，尾部烟道的飞灰浓度比 BFBB 低，这种认识是不全面的，安装了分离器，将其收集的灰送回炉膛，导致了炉膛内灰浓度的增加，人们针对这一高的灰浓度来设计分离器，为了能维持正常运行所需的灰循环，分离效率往高达 99以上，尽管如此之高，但由于炉内的高浓度分离器未能收集而排出灰量的绝对值可能仍很高，尾部如此之高，但由于炉内的高浓度仍很大。在尾部烟道烟气是向下流，颗粒一边随烟气流动，一边受重力作用，颗粒的绝对速度是烟气速度加上颗粒粒度又大，导致省煤器等尾部的受热面磨损严重。在省煤器等尾部受热面管束的弯头与壁面之间如间隙较大，形成烟气走廊，磨损将加速。金属壁面的磨损速率与速度呈 335 次方的关系，与灰颗粒直径为平方的关系。在尾部烟道设计时应充分考虑上述因素，选择合适风速，设计合理结构，避免受热面的严重磨损。
