1、毕业设计题目：联醇生产中醇氨比调节关键技术系 别: 化学工程系专 业: 应用化工技术班 级: 化工 1015 班姓 名: 朱森华学 号: 201011010511指导教师: 颜 鑫 教 授2012 年 12 月 6目录中文摘要3 英文摘要5第一章 文献综述81.1 联醇工艺的发展概况和进展81.2 合成氨联产甲醇的重要意义8第二章 联醇生产特点及优势102.1 联醇的概述102.2 联醇生产的特点与优势10第三章 醇氨比的调节123.1 醇氨比调节手段123.2 醇氨比调节方法与计算13第四章 新型联醇工艺流程234.1 工艺流程图及简介234.2 工艺流程叙述254.3 工艺流程的特点26第
2、五章 关键工序275.1 变换275.2 脱碳285.3 驰放气脱醇295.4 净氨问题295.5 联产甲醇双甲新工艺流程30第六章 结论32参考文献33致谢 34摘要20 世纪 60 年代末，合成氨联产甲醇工艺（简称联醇工艺）在我国实现工业化，这一具有自主知识产权的创举是我国科技人员对世界化肥工业的卓越贡献，其对我国化肥工业的影响可以与侯德榜发明的联合制碱法对纯碱工业的影响相媲美。因为联醇工艺的成功运用不仅使我国合成氨净化工艺在节能降耗方面取得了突破性的进展，使我国化肥工业一举改变了单纯生产合成氨和化肥的局面，大大增强了我国化肥企业应变市场的能力，使我国的广大中小型氮肥厂在吨氨能耗明显大于欧
3、美发达国家大氮肥厂的时候，仍然能依靠联醇工艺而得到较好的生存和发展。联醇工艺与合成氨联产碳酸氢铵、合成氨联产纯碱、合成氨联产尿素并列为四大联产工艺，为我国化学工业的发展做出了巨大的贡献。联醇工艺中一般来说仍然是以生产合成氨为主，以生产甲醇为辅的工艺。联醇工艺中合成氨和甲醇相对产量的高低是用醇氨比来衡量，所谓醇氨比是指甲醇与总氨（合成氨和甲醇之和）之比。因此当醇氨比等于零时，为单纯的合成氨工艺，当醇氨比达到 100%时，称之为单醇工艺；只有当醇氨比介于零和 50%之间时，才能称为联醇工艺；当醇氨比介于 50%和 100%之间时，变成了以合成甲醇为主、合成氨为辅的联氨工艺。实际生产中，醇氨比并不是
4、一成不变的，而是随着甲醇催化剂活性的衰退，需要不断调整醇氨比；或者随着甲醇和合成氨市场需求的变动，要求联醇工艺的氨和甲醇产量能灵活调节。可见联醇工艺中生产控制比起单纯的合成氨或合成甲醇工艺要复杂得多，其中生产碳铵联产甲醇的控制又要比生产尿素联产甲醇的控制难度大，醇氨比的调整常成为联醇工艺生产控制的“瓶颈” 。由于工艺限制，醇氨比一般不超过 50%。40 年来，联醇工艺在我国得到了快速发展，2006 年已发展到 161 家，全国甲醇企业总数的 87%，产能达总产能的 48.9%，其产量达总产量的 46.7%，已接近成为我国甲醇工业半壁江山。同时联醇工艺本身也处于不断发展和完善之中，从原来的一级联
5、醇+铜洗，到一级联醇+甲烷化的双甲工艺，再到两级联醇+甲烷化的双甲新工艺，现在又发展到两级联醇（醇醚）+烃化新工艺。关键词：醇氨比 总氨 甲醇 合成氨 联醇工艺 灵活调节AbstractAt the end of nineteen sixties, co-production of ammonia with methanol process ( referred to as the Combinative Methanol Process ) in the industrialization of our country implementation, this one with indepe
6、ndent intellectual property rights of the world is Chinas scientific and technological personnel to the world chemical fertilizer industry and outstanding contribution, the industry of our country fertilizer effects can be associated with OurDefang invention combined alkaline-making method on soda t
7、he impact of industrial par. Because of the successful application of methanol technology not only makes our country synthetic ammonia purification process in energy saving and consumption reducing breakthrough, make industry of our country fertilizer has changed with the production of synthetic amm
8、onia and fertilizer situation, greatly enhancing the company of our country fertilizer strain the ability of the market, so that Chinas vast number of small and medium-sized nitrogenous fertilizer plant energy consumption in ammonia was significantly greater than that of the developed countries in E
9、urope and America large nitrogenous fertilizer plant, still can rely on Combinative Methanol Process and get a better survival and development. Integrated methanol process and co-production of ammonia with ammonium bicarbonate, ammonia coproducing soda, synthetic ammonia co-production urea tied to t
10、he four major production process, for the development of our country chemical industry has made tremendous contributions.In Combinative Methanol Process in general is still in the production of synthetic ammonia, methanol production technology to supplement. In Combinative Methanol Process of synthe
11、tic ammonia and methanol relative yield of methanol ammonia ratio is measured, the so-called methanol-ammonia ratio refers to the total ammonia ( methanol and synthetic ammonia and methanol and ) ratio. So when methanol ammonia ratio is equal to zero, as the simple synthetic ammonia process, when me
12、thanol ammonia ratio reached 100%, known as the single methanol process; only when methanol ammonia ratio between zero and 50%, can be called the Combinative Methanol Process; when the methanol ammonia ratio between 50% and 100%, with a form of synthesis methanol as main, supplemented by hydrazine a
13、mmonia synthesis process. In the actual production, methanol ammonia ratio is not immutable and frozen, but with the decline of methanol catalyst activity, requires constant adjustment of methanol ammonia ratio; or with methanol and synthetic ammonia market demand change, requirement of Combinative
14、Methanol Process of ammonia and methanol production can flexibly adjust. Visible in Combinative Methanol Process production control compared with the synthetic ammonia or methanol synthesis process is much more complex, the production of ammonium bicarbonate methanol urea methanol production control
15、 and ratio control difficult, methanol ammonia ratio adjustment often become the production control of Combinative Methanol Process “bottleneck “. Due to technological limitations, generally not more than 50% of methanol ammonia ratio.In 40 years, the methanol technology has been rapid development i
16、n China, 2006 to already developed 161, the methanol enterprise total 87%, capacity of a total capacity of 48.9%, the yield reached 46.7% of total output, has close to half of the country of industry of our country methanol. At the same time of combinative methanol process itself also is in ceaseles
17、s development and perfect, from the original cascade alcohol + copper washing, to a cascade of alcohol plus meth nation of methanolization-methanation technology, and then to the two cascade alcohol plus meth nation double armor new technology, now developed into the two cascade alcohol ( alcohol )
18、+ alkylation process.Keywords methanol ammonia ratio of total ammonia methanol synthesis ammonia and alcohol process for flexible regulation.第一章 文献综述合成氨联产甲醇是我国中小型花费企业开展多种经营，提高经济效益的重要途径之一。本文分别从变换、脱碳、甲醇合成塔内件设计、净氨、联醇新工艺、联烃化工艺（双甲工艺） 、节能降耗等方面对联醇生产中醇氨比调节进行分析，并就其调节关键技术进行探讨；1.1 联醇工艺的发展概况20 世纪 60 年代末，合成氨联产甲醇
19、工艺（简称联醇工艺）在我国实现工业化，这一具有自主知识产权的创举是我国科技人员对化肥工业的卓越贡献，对我国化肥工业的影响可以与侯德榜发明的联合制碱法对纯碱工业的影响相媲美。联醇工艺的成功运用不仅使我国合成氨净化工艺在节能降耗方面取得突破性的进展，改变单纯生产合成氨和化肥的局面，增强化肥企业应变市场的能力，使我国众多的中小型氮肥厂在吨氨能耗明显高于大氮肥厂的情况下，仍然能依靠联醇工艺而得到较好的生存和发展；而且联醇工艺的技术理念非常符合国际化工行业“生产规模合理化，产品结构多元化、联合生产普遍化，综合效益最优化”的发展趋势。事实上，我国的小氮肥厂由上世纪 80 年代的 1200 多家，锐减到 1
20、998 年的 834 家，2001 年又继续减少到 556 家，而部分增设了甲醇工艺的中小型化肥厂则通过灵活调节甲醇、合成氨和化肥产量而成功地走出了困境。近 40 年来，联醇工艺在我国得到了快速发展，现已发展到近 100 家，目前其甲醇产量占我国总产量的 1/3 以上，成为甲醇工业重要组成部分。同时，联醇工艺本身也处于不断发展和完善之中，合成氨净化工艺从原来的一级联醇+铜洗到一级联醇+甲烷化的双甲工艺，再到两级联醇+甲烷化的双甲新工艺，现在又发展到两级联醇+烃化新工艺。1.2 合成氨联产甲醇的重要意义合成氨工艺中串入甲醇生产，除了得到一种重要的化工产品甲醇，部分除去了合成氨的有害杂质 CO，提
21、高了原料气的利用率外，其重要意义还在于:简化 CO 变换反应流程：为了尽可能地除去合成氨的有害杂质 CO，必须尽量提高 CO 的变换率（90%98%） ，因此通常合成氨工艺中的变换过程往往需要中变串低变的变换流程，当合成氨联合生产甲醇后，变换气中残余的 CO 变成了合成甲醇的原料。所以联醇工艺大大降低了 CO 变换反应对变换率的要求（60%80%）,在联醇生产的变换工艺中只需要采取中温变换即可，从而简化了变换工艺流程。明显降低变换过程蒸汽消耗：为了提高 CO 的变换率(90%-98%)，合成氨变换过程的汽气比（H 2O/CO）比较大（35）1 ，蒸汽消耗比较高，蒸汽消耗是变换过程的主要能耗指标
22、。联醇工艺大大降低了 CO 变换反应对变换率的要求，变换过程的汽气比可适当降低（23）1 ，蒸汽消耗将明显减少。明显降低铜洗负荷：具有中国特色的我国广大中小型合成氨生产企业，现在仍然有数百家采用铜洗作为合成氨精炼气的净化手段，铜洗过程的能耗较高是我国合成氨工业能耗水平远远高于世界先进水平的重要原因之一。为了降低铜洗负荷，原来单纯的合成氨工艺必须尽量提高 CO 变换率，除了采用中变串低变的变换工艺外，有的再加上甲烷化装置进一步降低CO 含量。在联醇生产中，中变后的变换气进入甲醇合成塔，合成气中大部分 CO 转变成了甲醇，从而明显降低了铜洗负荷。第二章 联醇生产特点及优势2.1 联醇的概述合成氨和
23、甲醇同出一源，工艺流程和设备几乎完全相同。当合成氨转产甲醇时，只需调整部分工艺指标，更换合成反应器及反应催化剂即可实现。合成氨联产甲醇时，也只需增加甲醇合成系统，即可实现同一装置得到两种产品。合成氨联产甲醇是利用合成氨生产中有害气体（CO、CO 2）和 H2，采用铜基催化剂，在 5.015.0Mpa 压力下生产甲醇。甲醇合成系统串联在合成氨工艺的铜洗塔前，醇后气部分循环，其余经铜洗压缩进入氨合成系统。联醇生产降低了合成氨变换转化 CO 和铜洗脱除微量 CO 的负荷；此外，由于甲醇合成是体积缩小反应，增加压力对甲醇合成也有利，因此利用合成氨现有设备，在铜洗压力下联产甲醇具有投资省、能耗低的优点。
24、针对我国中小合成氨装置的特点，尤其是遍布全国以煤为原料的合成氨厂有利条件，利用合成氨工业来发展合成甲醇，即可发挥氮肥厂以肥为主，多种经营的积极性，又为企业从甲醇出发，发展一系列高附加值下游产品奠定了基础。联醇生产是我国化肥企业开展多种经营，提高经济效益的重要途径之一。合成甲醇串联在合成氨工艺中，既要满足合成氨工艺条件，又要满足甲醇合成的要求，必须在生产中必要的补充调节措施使两个合成生产同时进行。在联醇工艺中合成甲醇后的气体必须精制，满足合成氨的生产要求。联醇工艺与合成氨工艺必须采取特殊净化措施，既保持合成甲醇的 CO，又不能使其他有害气体进入系统。2.2 联醇生产特点及优势联醇生产特点（1）
25、、充分利用现有合成氨生产装置，只需增添甲醇合成与精馏两套设备就可生产甲醇。以此投资省，上马快；（2） 、联醇生产对全系统有明显的经济效益；（3） 、进入铜洗工序的气体 CO 含量低，减轻了铜洗负荷；变换工序 CO 指标可适当放宽，降低了变换的蒸汽消耗；（4） 、压缩机输送的CO 成为有效气体，压缩功单耗降低。 联醇生产要求：由于联醇工艺是与合成氨生产串联，所以生产能力是以合成氨产量与甲醇产量之和，即所谓“总氨”产量来代表。在“总氨”生产能力不变的情况下，甲醇生产能力用醇氨比（甲醇产量/总氨产量）来表示，醇氨比可以在一定的范围内调整。调整的方式，一般是以改变原料气中 H2/CO 的比例，精确的说
26、是（H 2+CO2）/（CO+CO 2）=f。所以在联醇工艺中，除了要有合成氨生产时调节氢氮比的手段，还必须有能够调整 f 值的控制手段。一般来说，联醇生产中经常用改变 CO 在变换反应中转化率，或在变换炉进、出口之间设置一条近路，来调节原料气中 CO 的含量，对醇氨比在一定范围内进行调节。联醇生产作为合成氨流程中一个环节，甲醇生产会影响合成氨及整个系统的生产，如催化剂的活性减退、甲醇合成塔的开停及操作条件变化等原因，造成铜洗气中 CO+CO2的含量变化。联醇生产的优势：与合成氨联合生产甲醇简称联醇，这是一种合成气的净化工艺，以替代我国不少合成氨生产用铜氨液脱除微量碳氧化物而开发的一种新工艺。
27、联醇生产的工艺条件是在压缩机五段出口与铜洗工序进口之间增加一套甲醇合成的装置，包括甲醇合成塔、循环机、水冷器、分离器和粗甲醇贮槽等有关设备，工艺流程是压缩机五段出口气体先进入甲醇合成塔，大部分原先要在铜洗工序除去的一氧化碳和二氧化碳在甲醇合成塔内与氢气反应生成甲醇，联产甲醇后进入铜洗工序的气体一氧化碳含量明显降低，减轻了铜洗负荷；同时变换工序的一氧化碳指标可适量放宽，降低了变换的蒸汽消耗，而且压缩机前几段气缸输送的一氧化碳成为有效气体，压缩机电耗降低。联产甲醇后能耗降低较明显，可使每吨氨节电 50kw.h，节省蒸汽 0.4t，折合能耗 200 万 kJ。第三章 醇氨比的调节3.1 醇氨比调节手
28、段调节新鲜气中 CO 含量 联醇生产中甲醇产量的调节是通过改变原料气中 CO 的含量来实现的。原料气中 CO 是合成甲醇的主要原料，而 H2是合成甲醇和合成氨共同需要的原料气。在联醇生产中甲醇合成捷足先登，消耗了几乎全部 CO 和一定量的 H2。剩余的少量 CO 则是氨合成催化剂的毒物，必须从原料气中彻底清除；剩余的 H2含量必须符合氨合成所需氢氮比的要求（H 2/N2=3：1） 。因此原料气中有效氢含量需要调节到合适的氢碳比（H 2/CO）和氢氮比(H 2/N2）才能同时满足联醇生产的平衡要求。在原料气制造时，无论是水煤气还是半水煤气都含有过量的 CO，必须经过变换反应，使部分 CO 转化为
29、 CO2和 H2，使氢碳比和氢氮比达到要求。也可以通过向原料气中添加再生回收的 CO 来调整原料气中的氢碳比。具体方法如下。变换反应中水碳比（H 2O/CO）的调节：原料气中都有过量的 CO 存在，通过变换反应使之部分转化为 CO2和 H2，变换反应过程中 CO 变换率的高低直接影响和决定甲醇产量和醇氨比大小。影响 CO 变换率的因素有很多，如催化剂的种类、催化剂的活性、变换反应温度、变换反应压力、空速和水碳比等。回收利用铜洗再生气中 CO：在变换气中掺入高浓度 CO 气体，也可改变合成原料气中 CO 含量，以达到调整醇氨比的目的。在采用铜洗作为合成氨原料气精制工序的联醇厂，可以充分利用铜洗再
30、生气来回收高浓度的 CO，这也是提高资源综合利用率和降低原料气消耗的重要手段，尤其对于低氮半水煤气中氢气含量较高的情况下回收再生气的意义更大。变换炉副线调节：在变换炉中是将 CO 转化为 CO2和 H2，使原料气中 CO 含量降低。有时为了能在短时间内把原料气中 CO 含量提高到某一指标，使部分未经变换的原料气直接加到变换气中，以提高甲醇产量。醇后气循环操作：在前面已经讲到了甲醇合成塔串联操作的重要意义，在新型联醇工艺中甲醇合成净化由三级串联合成塔组成。使合成气通过三次反应、三次分离、醇后气循环操作的方式，以提高合成气中 CO 的转化率和醇后气的净化度。甲醇合成塔反应压力的调节：联醇生产是在合
31、成氨压缩机五段出口串入合成甲醇装置，通常约有 30%-40%的气体在甲醇塔中合成甲醇，由于压缩机六段气缸容积不变，使压缩机五段与六段之间因容积不匹配而失去平衡，当五段出口压力在 13MPa 时，甲醇合成系统的压力降可在 3MPa 以上，从而使六段进口压力通常在 10MPa 以下。综上所述，通常改变变换反应的水碳比来调节甲醇产量和醇氨比在工艺上是最方便、最经济、最常用的调节手段。3.2 醇氨比调节方法与计算原料气中其它成分的含量如下表:物料基准为 100m3半水煤气。原料气组成/%(假设不含硫化物)组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar O2 合计含量/% 40.0 36.0 5.0 18
32、.0 0.5 0.2 0.3 100体积/m3(标) 40.0 36.0 5.0 18.0 0.5 0.2 0.3 100试计算原料气中氢氮比。（H 2+CO）/N 2=（40+36）/184.2若总氨为每年 6 万吨，试计算所需要原料气总量，若煤炭中固定碳含量为67%，每年需要消耗多少煤炭？吨氨半水煤气实际耗量：（10001.0222.4）/17（0.29+0.09） =3536.8（m 3）原料气总量：600003536.8=21220810 3(m3)理论耗碳量：60000（1000330.88512)=19309090.9（kg）每年耗煤炭量:19309090.90.6728819.5
33、（吨）若 CO 变换率为 85%、88%、90%、92%时，试计算经 CO 变换后的原料气组成；CO85%，原料气组成： 项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 71.87 4.13 36.87 18 0.5 0.2 131.6变换气含量/% 54.6 3.1 28.0 13.7 3.7 0.2 100.0CO88%，原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 72.72 3.28 37.72 18 0.5 0.2 132.4变换气含量/% 55.0 2.5 28.5 13.6 0.4 0.2 100.0CO90%，原
34、料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.28 2.72 38.28 18 0.5 0.2 133.0变换气含量/% 55.1 2.0 28.8 13.5 0.4 0.2 100.0CO92%，原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.84 2.16 38.84 18 0.5 0.2 133.5变换气含量/% 55.3 1.6 29.1 13.5 0.4 0.1 100.0若 CO2脱除率为 98.5%、98.8%、99.0%、99.5%，试计算脱碳后的原料气组成；CO298.5%,原料气组成：项
35、目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 71.87 4.13 0.55 18 0.5 0.2 95.25含量/% 75.5 4.3 0.6 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 72.72 3.28 0.57 18 0.5 0.2 95.27脱碳气含量/% 76.3 3.4 0.6 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.28 2.72 0.57 18 0.5 0.2 95.27脱碳气含量/% 76.9 2.9
36、 0.6 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 73.84 2.16 0.58 18 0.5 0.2 95.28含量/% 77.5 2.3 0.6 18.9 0.5 0.2 100.0CO298.8%,原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 71.87 4.13 0.44 18 0.5 0.2 95.14脱碳气含量/% 75.5 4.3 0.5 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 72.72 3.2
37、8 0.45 18 0.5 0.2 95.15脱碳气含量/% 76.4 3.4 0.5 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 73.28 2.72 0.46 18 0.5 0.2 95.16含量/% 77.0 2.9 0.5 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.84 2.16 0.47 18 0.5 0.2 95.17脱碳气含量/% 77.6 2.3 0.5 18.9 0.5 0.2 100.0CO299.0%,原料气组成：项目 组分 H
38、2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 71.87 4.13 0.37 18 0.5 0.2 95.07脱碳气含量/% 75.6 4.3 0.4 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 72.72 3.28 0.38 18 0.5 0.2 95.08含量/% 76.5 3.4 0.4 18.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.28 2.72 0.38 18 0.5 0.2 95.08脱碳气含量/% 77.1 2.9 0.4 1
39、8.9 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.84 2.16 0.39 18 0.5 0.2 95.09脱碳气含量/% 77.7 2.3 0.4 18.9 0.5 0.2 100.0CO299.5%,原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 71.87 4.13 0.18 18 0.5 0.2 94.88含量/% 75.7 4.4 0.2 19.0 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 72.72 3.28 0.19
40、 18 0.5 0.2 94.89脱碳气含量/% 76.6 3.5 0.2 19.0 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 73.28 2.72 0.19 18 0.5 0.2 94.89脱碳气含量/% 77.2 2.9 0.2 19.0 0.5 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计脱碳气体积/m3(标) 73.84 2.16 0.19 18 0.5 0.2 94.89含量/% 77.8 2.3 0.2 19.0 0.5 0.2 100.0假设脱碳气中 CO、CO 299%转变为甲醇，联醇工艺之
41、后，试计算原料气组成。CO298.5%、脱碳气中 CO、CO 299%后原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 62.06 0.041 0.006 18 0.5 0.2 80.81精炼气含量/% 76.8 0.05 0 22.3 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 64.53 0.033 0.006 18 0.5 0.2 83.27精炼气含量/% 77.5 0.04 0 21.6 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计精炼气体积/m3(标)
42、66.20 0.026 0.006 18 0.5 0.2 84.93含量/% 77.9 0 0 21.2 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 67.87 0.022 0.006 18 0.5 0.2 86.60 精炼气含量/% 78.4 0 0 20.8 0.6 0.2 100.0CO298.8%、脱碳气中 CO、CO 299%后原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 62.37 0.041 0.004 18 0.5 0.2 81.12精炼气含量/% 76.9 0 0 22.2 0.6
43、 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计精炼气体积/m3(标) 64.91 0.033 0.005 18 0.5 0.2 83.65含量/% 77.6 0 0 21.5 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 66.54 0.026 0.006 18 0.5 0.2 85.27精炼气含量/% 78.0 0 0 21.1 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 68.18 0.022 0.007 18 0.5 0.2 86.91精炼气含量/%
44、 78.4 0 0 20.7 0.6 0.2 100.0CO299%、脱碳气中 CO、CO 299%后原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计精炼气体积/m3(标) 62.58 0.041 0.004 18 0.5 0.2 81.33含量/% 76.9 0 0 22.1 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 65.08 0.033 0.005 18 0.5 0.2 83.82精炼气含量/% 77.6 0 0 21.5 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/
45、m3(标) 66.75 0.026 0.005 18 0.5 0.2 85.48精炼气含量/% 78.1 0 0 21.1 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计精炼气体积/m3(标) 68.39 0.022 0.006 18 0.5 0.2 87.12含量/% 78.5 0 0 20.7 0.6 0.2 100.0CO299.5%、脱碳气中 CO、CO 299%后原料气组成：项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 63.15 0.041 0.002 18 0.5 0.2 81.89精炼气含量/% 77.1 0 0 22.0 0.6 0.2 100.0项目 组分 H2 CO CO2 N2 CH4 Ar 合计体积/m3(标) 65.66 0.033 0.003 18 0.5
