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类型倒虹吸计算书.doc

  • 上传人:精品资料
  • 文档编号:8502565
  • 上传时间:2019-06-30
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    倒虹吸计算书.doc
    资源描述:

    1、旧寨倒虹吸计算书一、 基本资料设计流量:2.35 m3/s加 大 流 量 : 2.94 m3/s进口渠底高程:1488.137m进口渠宽:2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深:1.56m出口渠底高程:1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深:1.70m进出口渠道形式:矩形进口管中心高程:1487.385m出口管中心高程:1486.69m管径 DN:1.6m二 、 设 计 采 用 的 主 要 技 术 规 范 及 书 籍1、 灌 溉 与 排 水 工 程 设 计 规 范 GB5028899;2、 水 电 站 压 力 钢 管 设 计 规 范 SL28420033、 混 凝

    2、 土 结 构 设 计 规 范 SL/T19196;4、 水 工 建 筑 物 抗 震 设 计 规 范 DL50731997;5、 小 型 水 电 站 机 电 设 计 手 册 -金 属 结 构 ; 。6、 水 力 计 算 手 册 7、 倒 虹 吸 管 三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或 L=C1h;C 取 1.52.5;C1 取 35:h 上游渠道水深;经计算取 L=4m;2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深 H;H=h+TT=(1/3 1/4 )h;T 为进口渠底至沉沙池底的高差;取 0.8m;(2) 沉沙池宽 BB=Q/(Hv);v 池内平均流速 0.250.5m/s;经

    3、计算取 B=3.5m;(3) 沉沙池长 LL(45 ) h经计算取 L =8m;(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算:;PCKQA1265A 为 通 气 管 最 小 断 面 面 积 m2; Q 为 通 气 管 进 风 量 , 近 似 取 钢 管内 流 量 , m3/s; C 为 通 气 管 流 量 系 数 ; 如 采 用 通 气 阀 , C 取0.5; 无 阀 的 通 气 管 , C 取 0.7; 为钢管内外允许压力差,其值P不大于 0.1N/mm2;K 为安全系数,采用 K=2.8。经计算 A=0.0294 m2; 计 算 管 内 径 为 0.194m, 采 用D273(=6mm)的

    4、螺 旋 钢 管 。四、出口段倒虹吸管出口消力池,池长 L 及池深 T,按经验公式:L=(34)hT0.5D 0+0.3经计算取 L =6m,T=1.2m。五、管身段本倒虹吸管采用 Q235B 板钢管,经初步布置和拟定后量得钢管长约 410m。根据地形在全线设 4 座镇墩,初定钢管内径DN1600mm,壁厚 为 14 和 16mm。 下 面 分 别 对 倒虹吸进行水力计算、钢管和镇墩结构计算:(一) 水力计算倒 虹 吸 的 过 水 能 力 及 总 水 头 损 失 按 灌 溉 与 排 水 工 程 设 计规 范 附 录 N 所 列 公 式 计 算 :1、 倒 虹 吸 的 过 水 能 力 按 下 式

    5、计 算Q= gZ2DL/1 = 28CgC= 1/6Rn式 中 : Q 倒 虹 吸 设 计 流 量 ( m3/s) ; 流 量 系 数 ; =0.383 倒 虹 吸 过 水 断 面 面 积 ; =2.01g 重 力 加 速 度 ( m/s2)Z 上 、 下 游 水 位 差 ( m) ; 0.777m 局 部 水 头 损 失 系 数 的 总 和 , 包 括 进 、 出 口 拦 污栅 、 闸 门 槽 、 伸 缩 节 、 进 人 孔 、 旁 通 管 、 转 弯 段 、 渐 变 段 等 损 失系 数 ; 闸 =0.2, 进口 =0.5, 拦栅 =0.5, 出口 =1, 弯头 = 90, 90=0.36

    6、1#镇墩弯头为 1459,=0.32, 弯头 1=0.32*0.36=0.1152#镇墩弯头为 3747,=0.63, 弯头 2=0.63*0.36=0.2273#镇墩弯头为 444,=0.69, 弯头 3=0.69*0.36=0.2484#镇墩弯头为 11,=0.25, 弯头 4=0.25*0.36=0.09 弯头 =0.68 =2.88 能 量 损 失 系 数 ; =0.015338L 倒 虹 吸 总 长 度 ( m) ; 410D 管 内 直 径 ( m) ; 1.6mC 谢 才 系 数 ; =71.53n 糙 率 ; 取 0.012经 计 算 Q=3.0 m3/s 大 于 加 大 流

    7、量 2.94 m3/s; 所 以 选 择 钢 管 内 径为 1.6m 是 合 适 的 。2、 倒 虹 吸 总 水 头 损 失 按 下 式 计 算hw=( + L/D) V2/2gv 管 道 流 速 设 计 时 为 1.17m/s, 加 大 流 量 时 为 1.46 m/s。所 以 设 计 时 hw=0.48m加大时 hw=0.74m。(二) 钢管结构计算管 壁 应 力 计 算 , 根 据 水 电 站 压 力 钢 管 设 计 规 范SL281 2003 规 定 , 采 用 第 四 强 度 理 论 计 算 , 其 计 算 公 式 为 :yzZy222 yy2233式 中 : 1、 2、 3 表 示

    8、 任 意 点 作 用 有 三 个 主 应 力 ;z 环 向 正 应 力 ;x 轴 向 正 应 力 ;y 径 向 正 应 力 ; yz、 xz、 xy 剪 应 力 ; 焊 缝 系 数 , 取 =0.9; 相 应 计 算 情 况 的 允 许 应 力 ;不 同 钢 材 、 板 厚 , 相 应 计 算 情 况 的 允 许 应 力 见 下 表表 1: 允 许 应 力 表允许应力 (Mpa)膜应力区 局部应力区钢材钢板厚度(mm)屈服点s(Mpa)基 本 组 合 =0.55 s特 殊 组 合 =0.7 s基 本 组 合 =0.67 s特 殊 组 合 =0.8 s16 235 129 165 158 188

    9、Q2351640 225 124 158 151 18016 345 190 242 231 2761625 325 179 228 218 260Q3452536 315 173 221 211 252由 于 本 工 程 采 用 了 鞍 形 支 墩 , 设 置 支 承 环 和 刚 性 环 , 所 以选 择 以 下 断 面 核 算 应 力 :断 面 1: 支 墩 间 跨 中 断 面 ;断 面 2: 加 劲 环 的 断 面 ;断 面 3: 支 承 环 的 断 面 ;钢 管 按 满 水 、 温 升 设 计 , 作 用 在 钢 管 上 的 主 要 力 有 :1) 内 水 压 力 ;2) 管 重 和

    10、水 重 在 法 向 上 分 力 ;3) 各 种 轴 向 力 水 管 自 重 的 轴 向 分 力 ; 温 升 时 管 壁 沿 支 墩 面 的 磨 擦 力 ; 温 升 时 伸 缩 节 内 填 料 的 磨 擦 力 ;其 余 各 力 均 较 小 , 忽 略 不 计 。以 1#至 2#镇 墩 之 间 的 钢 管 为 例 说 明 其 计 算 过 程 , 计 算 简图 如 图 一 : 基 本 数 据2#镇 墩 中 心 至 上 游 伸 缩 节 接 头 距 离 L =57m;2#镇 墩 中 心 至 下 游 伸 缩 节 接 头 距 离 L =15m;2#镇 墩 中 心 处 钢 管 最 大 静 水 头 H0=107

    11、.7m;支 墩 间 距 L=5.4m;管 轴 与 水 平 线 夹 角 =3747 ;一54011223318080180一一1、 管 壁 厚 度 拟 定管 径 D=1.6m, 钢 管 采 用 Q235B 钢 板 焊 接 而 成 , 基 本 荷 载 =129Mpa, 考 虑 局 部 应 力 的 基 本 荷 载 =158Mpa。 本 倒 虹 吸 水 压 试 验 压 力 按 正 常 情 况 最 高 内 水 工 作 压 力的 1.25 倍 计 算 , 所 以 最 大 设 计 水 头 H 设=1.25*107.7=134.6m。初 估 管 壁 厚 度 采 用 降 低 允 许 应 力 至 75%, 75.

    12、02 HD=11.12mm选用管壁计算厚度选 =12mm, 考 虑 2mm 的 防 锈 厚 度 ,管 壁 的 结 构 厚 度 取 =14mm。2、 管 壁 弹 性 稳 定 计 算计 算 壁 厚 =12mm0.2 MPa, 固本 钢 管 光 滑 管 部 分 不 会 失 稳 。b、 加 劲 环 管 段先 按 公 式 进 行 稳 定 计 算 得 :lJ3REPcr1=0.34 MPa0.2 MPa;8*.257603cr5再 按 公 式 进 行 强 度 校 核 得lrFcRs=0.54 MPa0.2 MPa;1.5Pcr计 算 结 果 表 明 加 劲 环 稳 定 和 强 度 都 满 足 要 求 。c

    13、、 支 承 环 段按 公 式 进 行 稳 定 计 算 得 :lJ3REPcr1=10.77MPa0.2 MPa;8*5.24.960r再 按 公 式 进 行 强 度 校 核 得lrFcRs=1.68 MPa0.2 MPa;083Pcr2计 算 结 果 表 明 支 承 环 稳 定 和 强 度 都 满 足 要 求 。从 以 上 的 计 算 结 果 表 明 所 选 管 壁 厚 度 、 支 座 间 距 、 加 劲 环及 支 承 环 满 足 运 行 工 况 下 温 升 条 件 的 强 度 要 求 。(三) 镇墩结构计算根 据 工 程 的 地 质 情 况 和 镇 墩 所 处 位 置 的 设 计 内 水 压

    14、 力 ,选 择 1#和 2#镇 墩 作 为 代 表 进 行 计 算 :1、 1#镇 墩1#镇 墩 中 心 至 上 游 伸 缩 节 接 头 距 离 L =44m;1#镇 墩 中 心 至 下 游 伸 缩 节 接 头 距 离 L =57m;1#镇 墩 中 心 处 钢 管 工 作 水 头 Hg=36.22m;1#镇 墩 上 游 伸 缩 接 头 处 工 作 水 头 H 上 伸 设 =20m;1#镇 墩 下 游 伸 缩 接 头 处 设 计 水 头 H 上 伸 设 =71m;1#镇 墩 上 游 管 段 倾 角 1=2247 ;1#镇 墩 下 游 管 段 倾 角 2=3747 ;1#镇 墩 上 游 管 段 管

    15、 壁 厚 上 =14mm;1#镇 墩 上 游 管 段 管 壁 厚 下 =14mm;镇 墩 材 料 采 用 c15 钢 筋 砼 , 容 重 24kN/m3, 镇 墩 地 基 为粉 砂 质 板 岩 , 砼 与 地 基 的 磨 擦 系 数 f=035, 地 基 承 载 力 =0.35 0.8Mpa。如 图 4: 1#一1:01206120 1#一1:0353645 14065022502502501453.70 A531w134w692506135327一1) 运 行 条 件 下 作 用 在 镇 墩 上 的 基 本 荷 载a、 钢 管 自 重 的 轴 向 分 力 A1上 游 侧 A1 =g 管 Ls

    16、in 1此 处 D=1.6m, g 管 = ( D+ ) r 钢 =5.46kN/m计 入 附 加 增 重 12%,故 A1 =5.4644sin2247 112%=104.2 kN下 游 侧 A1 =g 管 Lsin 2=5.4657sin3747 112%=213.7 kNb、 镇 墩 上 、 下 游 内 水 压 力 A3上 游 端 A3 = r2* r 水 H=3.14*0.8*0.8*9.81*35.2=693.94 kN下 游 端 A3 = r2* r 水 H=3.14*0.8*0.8*9.81*37.8=745.2 kNc、 伸 缩 节 管 端 水 压 力 A5上 游 伸 缩 节

    17、A5 =( /4) *( D12-D22) r 水 H 上 伸 设 =( 3.14/4) *( 1.6282-1.62) 9.81*20=13.92 kN下 游 伸 缩 节 A5 =( /4) *( D12-D22) r 水 H 下 伸 设 =( 3.14/4) *( 1.6282-1.62) 9.81*71=49.42 kNd、 温 度 变 化 时 , 伸 缩 节 止 水 盘 根 对 管 壁 摩 擦 力 A6,考 虑 在 进 行 水 压 试 验 时 不 应 产 生 漏 水 现 象 , 盘 根 压 缩 力 取为 计 算 水 压 力 的 1.25 倍 。上 游 伸 缩 节 A6 =1.25 D1

    18、b2 2r 水 H 上 伸 设=3.14*1.628*0.3*0.2*9.81*20*1.25=75.22 kN下 游 伸 缩 节 A6 =1.25 D1b2 2r 水 H 下 伸 设=3.14*1.628*0.3*0.2*9.81*71*1.25=267kN此 处 b2 约 为 0.1D 这 里 取 0.2, 2=0.3e、 温 度 变 化 时 , 支 墩 对 管 壁 的 摩 擦 力 A7上 游 方 向 A7 =( g 管 + g 水 ) lcos 1计 入 附 加 增 重 12%,A7 =( 5.46+ 19.71) *5.4*0.5*cos2247 *1.12=70 kN总 共 有 7

    19、个 支 墩 A7 =70*7=490 kN下 游 方 向A7 =( 5.46+ 19.71) *5.4*0.5*cos3747 *1.12=60 kN总 共 有 9 个 支 墩 A7 =60*9=540 kNf、 镇 墩 中 弯 管 水 流 离 心 力 A8A8 = A8 =( v2/g) *( 3.14/4) *r 水 D02=( 1.5*1.5/9.81) *( 3.14/4) *9.81*1.6*1.6=4.52 kNg、 镇 墩 前 、 后 钢 管 对 镇 墩 的 法 向 力镇 墩 前 、 后 钢 管 自 重 及 水 重 形 成 对 镇 墩 的 法 向 分 力 。 计 算 时 , 镇

    20、墩 上游 侧 只 计 入 半 个 支 墩 跨 段 , 镇 墩 下 游 侧 则 计 算 至 伸 缩 节 , 如 果 伸 缩 节布 置 在 镇 墩 中 间 也 计 入 半 个 支 墩 跨 段 。 小 型 水 电 站 机 电 设 计 手 册 -金 属 结 构 P419 页 。镇 墩 前 半 跨 管 的 法 向 力Q = (g 管 + g 水 ) l/2*cos 1=28.2*6.1/2*0.92=79.1 kN镇 墩 后 钢 管 的 法 向 力Q = (g 管 + g 水 ) * l/2*cos 2=28.2*5.4/2*0.79=60.15kN2) 检 修 条 件 下 镇 墩 的 基 本 荷 载a

    21、、 钢 管 自 重 的 轴 向 分 力 A1上 游 侧 A1 =5.4644sin2247 112%=104.2 kN下 游 侧 A1 =g 管 Lsin 2=5.4657sin3747 112%=213.7 kNb、 温 度 变 化 时 , 伸 缩 节 止 水 盘 根 对 管 壁 摩 擦 力 A6上 游 伸 缩 节 A6 =75.22 kN kN下 游 伸 缩 节 A6 =267kNc、 温 度 变 化 时 , 支 墩 对 管 壁 的 摩 擦 力 A7上 游 侧 A7 =5.46*5.4*0.5*cos2247 *1.12*7=106.6 kN下 游 侧 A7 =5.46*5.4*0.4*c

    22、os3747 *1.12*9=117.4 kNd、 镇 墩 前 、 后 钢 管 对 镇 墩 的 法 向 力Q = g 管 l/2*cos 1=6.11*6.1/2*0.92=17.14 kN镇 墩 后 钢 管 的 法 向 力Q = g 管 L *cos 2=6.11*5.4/2*0.79=13kN3) 校 核 情 况 下 , 作 用 于 镇 墩 的 基 本 荷 载水 压 试 验 的 压 力 按 正 常 情 况 设 计 压 力 的 1.25 倍 。a、 钢 管 自 重 的 轴 向 分 力 A1上 游 侧 A1 =5.4644sin2247 112%=104.2 kN下 游 侧 A1 =g 管 L

    23、sin 2=5.4657sin3747 112%=213.7 kNb、 镇 墩 上 、 下 游 内 水 压 力 A3上 游 端 A3 =693.94 *1.25=867.43kN上 游 端 A3 = 745.2*1.25=931.5 kNc、 伸 缩 节 管 端 水 压 力 A5上 游 伸 缩 节 A5 =13.92*1.25=17.4 kN下 游 伸 缩 节 A5 =49.42*1.25=61.78 kN镇 墩 前 、 后 钢 管 对 镇 墩 的 法 向 力Q =79.1 kN镇 墩 后 钢 管 的 法 向 力Q =60.15kN4) 荷 载 组 合 后 的 水 平 、 垂 直 分 力( 1

    24、) 运 行 工 况升 温 时a、 自 上 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A1 + A3 + A5 + A6 + A7 + A8=104.2+693.94+13.92+75.22+490+4.52=1381.8 kN水 平 方 向 分 力 A cos 1=1381.8*0.92=1271.3 kN( 右 )垂 直 方 向 分 力 A sin 1=1381.8*0.387=534.8kN( 下 )b、 自 下 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A3 + A5 + A6 + A7 + A8 - A1=745.2+49.42+267+540+4.52-213.7=1392.44kN水 平 方

    25、向 分 力 A cos 2=1392.44*0.79=1100kN( 左 )垂 直 方 向 分 力 A sin 2=1285.4*0.612=852kN( 上 )c、 法 向 力Q 的 水 平 分 力 Q sin 1=79.1*0.387=30.61 kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 1=79.1*0.92=72.772 kN( 下 )Q 的 水 平 分 力 Q sin 2=60.15*0.612=36.82kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 2=60.15*0.79=47.5 kN( 下 )所 以 升 温 时 总 的 水 平 推 力 和 垂 直 力 分 别 为

    26、: x=1271.3-1100-30.61-36.82=103.87kN( 右 ) y=534.8-852+72.77+47.5=-196.93 kN( 上 )降 温 时a、 自 上 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A1 + A3 + A5 - A6-A7 + A8=104.2+693.94+13.92-75.22-490+4.52=251.36kN水 平 方 向 分 力 A cos 1=251.36*0.92=231.25 kN( 右 )垂 直 方 向 分 力 A sin 1=251.36*0.387=97.3kN( 下 )b、 自 下 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A3 + A5

    27、 - A6 - A7 + A8 - A1=745.2+49.42-267-540+4.52-213.7=-221.56 kN水 平 方 向 分 力 A cos 2=221.56*0.79=175 kN( 右 )垂 直 方 向 分 力 A sin 2=221.56*0.612=135.6kN( 下 )c、 法 向 力Q 的 水 平 分 力 Q sin 1=79.1*0.387=30.61 kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 1=79.1*0.92=72.772 kN( 下 )Q 的 水 平 分 力 Q sin 2=60.15*0.612=36.82kN( 左 )Q 的 垂 直 分

    28、力 Q cos 2=60.15*0.79=47.5 kN( 下 )所 以 降 温 时 总 的 水 平 推 力 和 垂 直 力 分 别 为 : x=231.25+175-30.61-36.82=338.82 kN( 右 ) y=97.3+135.6+47.5+72.77=353.17kN( 下 )( 2) 检 修 状 况升 温 时a、 自 上 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A1 + A6 + A7=104.2+75.22+106.6=286.02 kN( 右 )水 平 方 向 分 力 A cos 1=286*0.92=263.1kN( 右 )垂 直 方 向 分 力 A sin 1=286*

    29、0.387=110.7kN( 下 )b、 自 下 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A6 + A7 - A1=267+117.2-213.7=170.5 kN水 平 方 向 分 力 A cos 2=170.5*0.79=137.7kN( 左 )垂 直 方 向 分 力 A sin 2=170.5*0.612=104.3kN( 上 )c、 法 向 力Q 的 水 平 分 力 Q sin 1=17.14*0.387=6.64 kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 1=17.14*0.92=15.77 kN( 下 )Q 的 水 平 分 力 Q sin 2=13*0.612=8kN( 左 )

    30、Q 的 垂 直 分 力 Q cos 2=13*0.79=10.27 kN( 下 )所 以 升 温 时 总 的 水 平 推 力 和 垂 直 力 分 别 为 : x=263.1-137.7-6.64-8=110.76kN( 右 ) y=110.7-104.3+15.77+10.27=32.44 kN( 下 )降 温 时a、 自 上 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A1 - A6 -A7=104.2-75.22-106.6=-77.62kN( 左 )水 平 方 向 分 力 A cos 1=77.62*0.92=71.41 kN( 左 )垂 直 方 向 分 力 A sin 1=77.62*0.38

    31、7=30kN( 上 )b、 自 下 游 方 向 指 向 镇 墩 A =A1 + A6 + A7=213.7+267+117.2=597.9 kN水 平 方 向 分 力 A cos 2=597.9*0.79=472.34 kN( 右 )垂 直 方 向 分 力 A sin 2=597.9*0.612=365.79kN( 下 )d、 法 向 力Q 的 水 平 分 力 Q sin 1=17.14*0.387=6.64 kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 1=17.14*0.92=15.77 kN( 下 )Q 的 水 平 分 力 Q sin 2=13*0.612=8kN( 左 )Q 的 垂

    32、 直 分 力 Q cos 2=13*0.79=10.27 kN( 下 )所 以 降 温 时 总 的 水 平 推 力 和 垂 直 力 分 别 为 : x=-71.41+472.34-6.64-8=386.29 kN( 右 ) y=-30+365.79+15.77+10.27=361.83 kN( 下 )( 3) 校 核 状 况 ( 水 压 实 验 )a、 自 上 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A1 +A3 +A5=104.2+867.43+17.4=989.03kN( 右 )水 平 方 向 分 力 A cos 1=989.03*0.92=909.91 kN( 右 )垂 直 方 向 分 力

    33、A sin 1=989.03*0.387=382.75kN( 下 )b、 自 下 游 方 向 指 向 镇 墩 A = A3 + A5 - A1=931.5+61.78-213.7=779.58 kN( 左 )水 平 方 向 分 力 A cos 2=779.58*0.79=615.87 kN( 左 )垂 直 方 向 分 力 A sin 2=779.58*0.612=477.1kN( 上 )d、 法 向 力Q 的 水 平 分 力 Q sin 1=79.1*0.387=30.61 kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 1=79.1*0.92=72.772 kN( 下 )Q 的 水 平 分

    34、 力 Q sin 2=60.15*0.612=36.82kN( 左 )Q 的 垂 直 分 力 Q cos 2=60.15*0.79=47.5 kN( 下 )所 以 总 的 水 平 推 力 和 垂 直 直 力 分 别 为 : x=909.91-615.87-30.61-36.82=226.61kN( 右 ) y=382.75-477.1+72.77+47.5=25.92 kN( 下 )计 算 成 果 列 于 下 表 ,表 4 计 算 成 果 表运 行 工 况 检 修 状 况序号工 作 条 件作 用 力 升 温 降 温 升 温 降 温水 压 试验1 水 平 力( kN) 向 右为 正103.87

    35、338.82 110.76 382.29 226.612 垂 直 力( kN) 向 下为 正-196.93 353.17 32.44 361.83 25.925) 镇 墩 抗 滑 稳 定 需 要 的 体 积 力Gd= yfxKK: 抗 滑 稳 定 系 数 , 1.3 1.5;f: 镇 墩 与 地 基 见 摩 擦 系 数 这 里 取 0.35: x: 平 行 于 地 基 开 挖 面 推 力 之 和 , kN; y: 垂 直 于 地 基 开 挖 面 分 力 之 和 , kN, 当 y 指 向 地 基 面 取负 , 背 向 地 基 面 取 正 ;由 以 上 计 算 表 明 , 在 检 修 钢 管 温

    36、 度 下 降 的 条 件 需 要 镇 墩 稳 定 体积 最 大 。Gd= =yfxK83.610.35291=1277 kN所 需 镇 墩 体 积 为 :V 计 = = =53m3砼rd24镇 墩 实 际 采 用 体 积 为 :V 实 =99 m3 V 计 =60m3, 满 足 要 求 。6) 地 基 应 力 校 核a、 计 算 镇 墩 各 部 分 重 量G1=3.227*1.355*4/2*24=209.88kNG2=1.355*2*4*24=260.16 kNG3=3.645*1.531*4/2*24=267.86 kNG4=3.645*3.696*4*24=1293 kNG5=2.5*2.5*4*24=600 kNG5=3.14*0.8*0.8*5.24*24=252.7 kN由 以 上 可 得 镇 墩 的 实 际 重 量 为 : G=( G1+G2+G3+G4+G5) -G6=2378.2 kNb、 求 合 力 作 用 点 和 偏 心 距以 镇 墩 上 游 侧 A 为 矩 心 , 取 各 力 对 A 点 的 矩 , 并 求 出总 力 矩 M, 如 下 表 :表 5 计 算 成 果 表力 ( kN) 力 臂 ( m) 力 矩 ( kN、 m) x=382.29 2.14 818

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