1、哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 1 单层 工业 厂房 结构 课程 设计 计算 书 1. 某金工车间， 单跨无天窗厂房， 跨度为 24m ， 柱距为 6m ， 车间总长度150m ，中 间设置一道温度缝；厂房的横剖面图如 下图所示： 2. 车 间 内 设 有 两 台 起 重 量 分 别 为150/30kN 的 中 级 工 作 制 吊 车 ， 吊 车 的 规 定 标 高 为 9.0m 。 3. 建筑地点：齐齐哈尔。 4. 地基： 地基持力层为 e 及 均小于 0.85 的粘 性土 （弱冻胀土） ，地基 承载力特征值 为 2 180 / ak f kN m 。 标准冻深：2.2m 。 5. 材
2、料： 混凝土强度等级用 30 C ； 纵向钢筋采用 335 HRB 级， 箍筋采用 235 HPB 级。 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 2 1. 屋面板采用 92G410 （一） ，屋面 板 自重标准值（包括灌缝在内）为 2 1.4 / kN m 。 2. 屋 架 采用 G415 （ 三） 折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度 24m ，端部高度1.9m ， 跨中高度3.2m ，自重标准值 2 103.0 / kN m 。 3. 吊车梁 采用 96G425 预应力混凝土吊车梁， 高度为 900mm ， 自重30.4kN ； 轨道与垫 层垫板总高为 184mm ， 自重 0.8 / kN m
3、 。 厂 房 计 算 简图 及 柱 截 面尺 寸 ： 上柱 1 52 1 94 1b h=400 400(g 4.0 / ) 1.6 10 2.13 10 mm kN m A mm I mm 下柱 2 52 2 94 2 9 1 9 2 400 00 100 100 ( 3.44 / ) 1.375 10 8.60 10 2.13 10 0.248 8.60 10 ff b h b h mm g kN m A mm I mm I n I 12 1 2 3.6 ; 3.6 8.5 12.1 3.6 0.298 12.1 H m H m H H 1. 恒 荷 载 （1） 屋盖自重 图 1 厂房计
4、算简图及 柱截 面尺寸 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 3 SBS 防水层 2 1.2 0.10 0.12 / kN m 20mm 水泥砂浆找平层 2 1.2 2 20 0.48 / kN m 100mm 水泥珍珠岩制品保温层 2 1.2 1 4 0.48 / kN m 隔气层 2 1.2 / kN m 20mm 水泥砂浆找平层 2 1.2 2 / kN m 大型预应力屋面板（包括灌缝重） 2 1.2 / kN m 2 3.3 / g kN m 屋架 1.2 103.0 123.6kN 则作用屋架一段作用于柱顶的自重 1 6 9 3.3 0.5 123.6 299.4 G KN （2）
5、柱自重 上柱： 2 1.2 3.6 4.0 17.28 G kN 下柱： 3 1.2 8.5 35.15 G kN （3） 吊 车 梁 及轨道 自 重 4 1.2 (30.4 0.8 6) 42.2 G kN 2. 屋 面 活 荷 载 由 荷 载 规 范 查 得 屋 面 活 荷 载 标 准 值 为 2 0.5 / kN m ，因屋面活荷载 大于雪 荷 载 ， 故 不考虑雪荷载。 1 1.4 0.5 6 12 50.4 Q kN 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 4 3. 风 荷 载 由荷载规范查得 齐齐哈尔 地区基本风压为 2 0 0.45 / kN m 风压高度变化系数 z （按 B 类
6、地 面粗糙度取）为 11.5 1.04 13.8 , 1.11 15.4 , 1.15 z z z Hm Hm Hm 柱 顶 ： 按 ， 檐 口 处 ： 按 屋 顶 ： 按风 载 标 准值为 ： 2 1 1 0 2 2 2 0 1.0 / 1.0 / k z s z k z s z kN m kN m 则作用于排架上的风 荷载 设 计 值 为 ： 1 2 1.4 0.37 6 3.15 / 1.4 0.23 6 1.97 / q kN m q kN m 1 2 0 1 3 4 0 2 ( ) ( ) 1.4 (0.8 0.5) 1.11 0.45 2.3 ( 0.6 0.5) 1.15 0.4
7、5 6 11.85 w Q s s z s s z F h h B kN 风荷载作用下的 计 算 简图 如图 2 。 图 2 风荷载作 用下 计 算简图 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 5 4. 吊 车 荷 载 查表得 ,max ,min ,max 176 ; 11 ( ) (312 150) 176 55 22 k kk P kN P G g Q P kN 5600 B mm ， 4400 K mm 则根据支座反力影响线求出作用于柱上的吊车竖向荷载为 ： max ,max 0.9 1.4 (1 0.267 0.8 0.067) 473.10 c Q k i D P y kN min ,
8、min 0.9 1.4 (1 0.267 0.8 0.067) 147.84 c Q k i D P y kN 作用于每一轮子上的吊车横向水平刹车力 1 () 4 0.1 1.4 (150 73.2) 4 7.81 hQ F Q g kN 则两台吊车作用于排架柱顶上的吊车横向水平荷载为 1 0.9 7.81 (1 0.267 0.8 0.067) 15.0 h c h i F F y kN 1. 恒 荷 载 （1 ） 屋 盖 自 重作用 图 3 取用计 算截面 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 6 因为屋盖自重是对称荷载， 排架无侧移， 故按柱顶为不动铰支座计算。 由厂房计算简图 及 柱
9、截 面 尺 寸 图 取 用 计 算 截 面 图 （ 错误! 未 找 到 引 用 源 。 ） ， 1 0.05 em ，0 0.15 em ，1 299.4 G kN ，根据 0.248 n ， 0.298 查表得 1 1.762 C ， 3 1.265 C ，则得 1 1 1 0 3 2 () 299.4 (0.05 1.762 0.15 1.265) 12.1 6.88( ) G R eC eC H 计算时对弯矩和剪力的符号规定为： 弯矩图在 受拉一边； 剪力对杆端而言， 顺时针方向 为正 （ V ） ， 剪力图可绘在杆件的任意一侧， 但必须注明正负号， 亦即取结构力学 的 符号。这样，由屋
10、盖自重对柱产生的内力 如错误! 未 找 到引用 源 。 ： 图 4 恒荷载 内力图 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 7 = 299.4 = 299.4 = 299.4 =299.4 ; 6.88 M kN m M kN m M kN m N N N kN V kN （2 ） 柱及 吊车 梁 自 重作用 由于在安装柱子时尚未吊装屋架， 此时柱顶之间无连系， 没有形成排架， 故不产生柱顶 反力； 因吊车梁自重作用点距离柱外边缘不少于 750mm ， 则得内力 如错误! 未找 到 引 用源 。 =0 = =42.2 0.40 17.28 0.15 17.28 =17.28+42.2=59.48
11、 =59.48+35.15=94.63 M kN m M M kN m N kN N kN N kN 2. 屋 面 活 荷 载 作 用 因屋面活荷载 与屋盖自重对柱的作用点相同， 故可将屋盖自重的内力乘以下列系数， 即 得屋面活荷载内力分布图 （错误! 未找 到 引 用源 。 ）以及其轴向压力及剪力为 1 50.4 0.17 1 299.4 =50.4 0.17 6.88 1.17 Q G N N N kN V kN 3. 风 荷 载 作 用 为计算方便， 可将风荷载分解为对称及反对称两组荷载。 在对称荷载作用下， 排架无侧 移， 则可按上端为不动铰支座进行计算； 在反对称荷载作用下， 横梁内
12、力等于零， 则可 按单根悬臂柱进行计算。柱作用正风压 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 8 图 3 柱作用正 风压 图 当柱顶作用 集中风荷载 w F 时， 1 11 11.85 5.93 22 w R F kN 当墙面作用均不风荷载时，查表得， 11 0.352 C ，则得 3 11 2 1 2 1 () 2 1 0.352 12.1 (3.15 1.97) 2 2.51 R C H q q kN 当正风压力作用在A 柱时横梁内反力R 13 5.93 2.51 8.44 R R R kN 则A 柱的内力如图 6 图 6 A 柱作用正风压 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 9 2 1
13、2 2 1 1 () 2 1 (11.85 8.44) 3.6 3.6 2 1 (11.85 8.44) 12.1 12.1 2 =0 () (11.85 8.44) 3.15 12.1 41.53 w w M F R x q x MM kN m M kN m N N N kN V F R q x kN 当负风压力作用在A 柱时，则A 柱的内力如图 7 2 2 2 2 2 1 2 1 8.44 3.6 3.6 2 1 8.44 12.1 1.97 12.1 2 =0 ; 8.44 1.97 12.1 32.28 M Rx q x M M kN m M kN m N N N kN V R q x
14、 kN 4. 吊 车 荷 载 （1） 当 max D 值作用于A 柱（图 8 ） 根据 0.248 n ， 0.298 查表得 3 1.265 C 。吊车轮 压与下柱中 心线距离按 构造要 求取 4 0.40 em ，则得排架柱上端为不动铰支座时的反力值为： max 4 13 2 min 4 23 2 12 0.4 1.265 19.78 ( ) 12.1 147.84 0.4 1.265 6.18 ( ) 12.1 13.6 ( ) De R C kN H De R C kN H R R R kN 故图 7 A 柱作用负风压 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 10 图 8 吊车竖向 荷载
15、 作用时柱 顶剪 力 再将R 值反向作用于排架柱顶，按剪力分配进行计算。由于结构对称，故各柱剪力分 配系数相等，即 0.5 AB 各柱的分配剪力为 0.5 13.6 6.8 ( ) A B A V V R kN 最后各柱顶总剪力为 1 2 6.8 19.78 12.98 ( ) 6.8 6.18 12.98 ( ) AA BB V V R kN V V R kN 则A 柱的内力如图 9 max 4 12.98 46.73 = 12.98 12.10 473.1 0.40 0 =473.1kN 12.98 ( ) A A A M V x kN m M V x D e kN m M kN m N
16、kN NN V V kN 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 11 （2） 当 min D 值作用于A 柱 图 9 吊车竖 向荷 载对 A 柱内力图： （ 左）当 max D 作用于 A 柱， （右 ） min Dmin 4 12.98 46.73 = 12.98 12.1 147.84 0.40 0 =147.84 12.98 ( ) A A A M V x kN m M V x D e kN m M kN m N kN N N kN V V kN （3） 当 h F 值自左向右作用时 由于 h F 值同向作用在A 、B 柱上， 因此排架的横梁内力为零， 则得A 柱的内力如图 10 ： 哈
17、尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 12 图 10 吊车 横向水平作用 （a ）吊车横向水平作用于排架； （b ）横向水平作用时内力图 15.0 =15.0 1.1 8.5) =0 15.0 ( ) h h M M F x kN m M kN m N N N kN V F kN （4） 当 h F 值自右向左作用时 其内力值与当 h F 值自左向右作用时相同，但方向相反。 表格 1 A 柱在各种 荷载 作用下内 力汇 总表 荷载种类 恒荷 载 活荷 载 风荷载 吊车荷载 左风 右风 max D min D () h F () h F 荷载编号 1 2 3 4 5 6 7 8 - M 9.80
18、1.67 32.69 -43.15 -46.73 -46.73 13.5 -13.5 N 316.68 50.4 k M 8.17 1.19 23.35 -30.82 -33.38 -33.38 9.64 -9.64 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 13 k N 263.9 36 - M -21.27 -5.97 32.69 -43.15 142.51 12.41 13.5 -20.46 N 358.88 50.4 473.1 147.84 k M -17.73 -4.26 23.35 -30.82 101.79 8.86 9.64 -9.64 k N 299.07 36.0 337.9
19、3 105.6 - M 37.66 3.97 271.86 -246.34 32.18 -97.92 114.75 -114.75 N 394.03 50.4 473.1 147.84 V 6.88 1.17 41.53 -32.28 -12.98 -12.98 15 -15 k M 31.38 2.84 194.19 -175.96 22.99 -69.94 81.96 -81.96 k N 328.36 36 337.93 105.6 k V 5.73 0.84 29.66 -23.06 -9.27 -9.27 10.71 -10.71 注： （1 ）内 力的单位是kN m ，轴力的单位是
20、kN ，剪力的单位是kN ； （2 ）表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针为正，轴向力以压为正； （3 ）表中第 1 项恒荷载包 括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重； （4 ）组合时第 3 项与第 4 项、第 5 项 与第 6 项、 第 7 项与第 八项二者不能同时组合； （5 ）有 h F 作用时候必须有 max min DD 或 同时作用。 表格 2 A 柱承载力 极限 状态荷载 效应 的基本组 合 组合 荷载 组合内 力名称 - - - M N M N M N V 由可变荷载效应控 制的组合 （简化规则） 1 0.9 G GK n Qi QiK i S S max M 1+0.9(2+3)
21、 1+0.9(3+5+7) 1+0.9(2+3+5+7) 40.72 362.04 148.56 784.67 418.14 865.18 47.13 max M 1+0.9(4+6+8) 1+0.9(2+4+6+8) 1+0.9(4+6+8) -100.98 316.2 -78.91 548.9 -491.9 546.4 -59.01 max N 1+0.9(2+4+6+8) 1+0.9(2+3+5+7) 1+0.9(2+3+5+7) 40.72 362.04 143.19 830.03 418.14 865.18 47.13 min N 1+0.9(4+6+8) 1+0.9(4+6+8)
22、1+4 -100.98 316.2 -71.78 358.4 -208.68 394.03 -25.4 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 14 注：由永久荷载效应控制的组合：其组合 值不是最不利，计算从略。 表格 3 A 柱正常使 用极 限状态荷 载效 应的标准 组合 组合 荷载 组合内 力名称 - - - k M k N k M k N k M k N k V 由可变荷载效应 控制的组合 （简化规则） 1 2 GK Q K n ci QiK ci i SS S 值：活：0.7 ； 风：0.6 ； 吊 车 ： 0.7 max,k M 1+3+0.7 2 1+5+0.6 3+0.7 7 1+
23、3+0.7(2+5+7) 32.36 289.1 104.82 637 301.02 590.11 36.99 max,k M 1+4+0.7(6+8) 1+4+0.7(2+6+8) 1+4+0.7(6+8) -52.76 263.9 -52.08 398.19 -250.91 402.28 -31.32 max,k N 1+2+0.6 4+0.7 （6+8 ） 1+5+0.6 3+0.7 （2+7 ） 1+5+0.6 3+0.7(2+7) -39.25 299.9 101.84 662.2 230.24 691.49 22.34 min,k N 1+4+0.7(6+8) 1+4 1+3 -5
24、2.76 263.9 -22.65 263.9 225.54 328.36 35.39 注：对准永久组合计算，其值要小于标准组合时的相应对应计算值，故在表中从略。 1. 上 、 下 柱 配 筋 计 算 上柱：选取 两组最不利的内力 11 22 0 83.24 ; 316.68 40.72 ; 362.04 50 / 565 0.3; M kN m N kN M kN m N kN a h 不 需 要 起 筋哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 15 （1 ）. 先按 1 M ， 1 N 计算 0 2 3600 18 5 400 l h ，需考虑纵向弯曲影响，其截面按对称配筋计算，其偏心距为 1
25、 0 1 0 83.24 0.263 316.68 / 30 13.3 20 ; 20 283 a ia M em N e h mm mm mm e e e mm 取 为 1 0.5 3.61 1.0 c fA N ，故取 1 1.0 又 0 15 l h ，故取 0 2 1.15 0.01 1.15 0.01 18 0.97 l h 2 2 0 12 0 11 1 1 18 1.0 0.97 1.29 283 1400 / 1400 365 i l e h h 0 1.29 283 365.07 0.3 109.5 i e mm h mm 按大偏心 受压 计算 则 1.29 283 0.5
26、400 35 530 2 is h e e a mm 10 10 0 0.550 0.152 0.152 365 55.5 2 70 b c b c s N f bh N f bh h mm a mm 不符合 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 16 2 10 00 2 2 (1 0.5 ) 2 70 ; 0.192; ( ) / 2 530 198 Sc s ys is a Ne f bh x a mm As As h f h a e e h a mm As mm 取 则因 2 2 2 min 198 0.002 400 400 320 320 As mm bh mm As mm 故 取
27、配 2 2 16( 402 ) s A mm （1 ） 再先按 2 M ， 2 N 计算 2 0 2 0.112 M em N ； 20 a e mm ； 0 132 ia e e e mm 1 0.5 3.17 1.0 c fA N ，故取 1 1.0 又 0 18 l h ，故取 2 0.97 2 0 12 0 1 1 1.62 1400 / i l e h h 则 379 2 is h e e a mm 10 10 0 0.550 0.173 0.173 365 63.22 2 70 b c b c s N f bh N f bh h mm a mm 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文）
28、 17 2 10 00 2 2 (1 0.5 ) 2 70 ; 0.192; ( ) / 2 379 50 sc s ys is a Ne f bh x a mm As As h f h a e e h a mm As mm 取2 2 2 min 50 0.002 400 400 320 320 As mm bh mm mm S ; 取 为 最 小 配 筋A配2 2 16( 402 ) s A mm 综合两组计算结果，最后上柱钢筋截面面积每侧选用（ 2 2 16( 402 ) s A mm ） 下柱：选取 两组最不利的内力 1 375.45 M kN m ， 1 527.09 N kN 2 4
29、18.14 M kN m ， 1 865.18 N kN （1 ） 先按 1 M ， 1 N 计算 0 8500 12.1 5 700 l h ，需考虑纵向弯曲影响，其截面 按对称配筋计算，其偏心距为 1 0 1 0.712 ; M em N / 30 23 ; a e h mm 0 735 ia e e e mm 因 5 1 3 0.5 0.5 14.3 1.38 10 1.87; 1.0 527.09 10 c fA N 取 为 又 0 15 l h ，故取 2 1.0 2 0 12 0 1 1 1.095 1400 / i l e h h 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 18 则
30、1.095 735 0.5 700 35 1120 2 is h e e a mm 先按 大 偏 心情 况 计算受 压区高度x ，并假定中和轴通过翼缘，则有 112.5 f x h mm 0 1 92.15 0.55 665 365.75 b cf N x mm h mm fb 2 70 ; s x a mm 属 于 大 偏 心 受 压 情 况 ， 则 1 1 0 0 3 2 ( 0.5 ) () 527.09 10 1120 1.0 14.3 400 92.15(665 0.5 92.15) 300 (665 35) 1397 cf ss ys Ne f b x h x AA f h a m
31、m （2 ） 再先按 2 M ， 2 N 计算 2 0 2 0.483 ; M em N /30 23 ; a e h mm 0 506 ia e e e mm 取 1 1.0 ， 2 1.0 2 0 12 0 1 1 1.137 1400 / i l e h h 则 890 2 is h e e a mm 先按大偏心情况计算受压区高度x ，并假定中和轴通过翼缘，则有 112.5 f x h mm 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 19 1 151.3 f cf N x mm h fb 2 70 s x a mm 此 为 中 和 轴 在 腹 板 内 的 大 偏 心 受 压 对 称 配 筋
32、计 算 ， 则 1 1 1 0 1 0 0 22 min ( ) 267.5 ( ) ( ) ( ) 2 ( ) 1588 275 c f f c c c f f f ys N f b b h x mm fb x Ne f bx h f b b h h h As As f h a mm A mm 综合两组计算结果，最后下柱钢筋截面面积每侧选用（ 2 32 ， 2 1609 s A mm ） 3. 柱 裂 缝 宽 度 验 算 （1） 上柱 取一组荷载效应组合内力值： 52.76 k M kN m ， 263.9 k N kN ，进行裂 缝宽度验算。 0 0.200 k k M em N 320
33、0.004; 0.01, 0.01 0.5 0.5 400 400 ss te te te AA A bh 取 为 因 0 1 2 / 18 14; 1, 0.97 lh 取 2 1 1.0 18 1.0 0.97 1.157 4000 200/ 400 s 则 0 1.157 200 0.5 400 35 396 2 ss h e e a mm 取 0 f , 2 0 0 0.87 0.12(1 ) 289 f h z h mm e 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 20 按荷载标准组合计算的纵向受拉钢筋应力 3 2 () 263.9 10 (396 289) 243.1 / 289 4
34、02 k sk s N e z N mm zA 裂缝间钢筋应变不 均匀系数为 2.01 1.1 0.65 1.1 0.65 0.563 0.01 243.1 tk te sk f 则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面中心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度为 max 5 243.1 16 2.1 1.9 0.08 2.1 0.563 (1.9 25 0.08 ) 2 10 0.01 0.252 0.300 eq sk s te d c mm E mm mm 满足要求。 （2） 下柱 取一组荷载效应组合内力值： 301.02 k M kN m ， 590.11 k N kN ， 进行裂缝宽度验算。 0 0
35、.510 k k M em N 1609 0.0234 0.5 ( ) 0.5 100 700 (400 100) 112.5 ss te te f f AA A bh b b h 因 0 / 12.14 14 lh ，故取 1.0 s 则 0 825 2 ss h e e a mm 0 () 400 100 112.5 0.508 100 665 ff f b b h bh （ ） 哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 21 2 0 0 0.87 0.12(1 ) 553 f h z h mm e 按荷载标准组合计算的纵向受拉钢筋应力 3 2 () 590.11 10 825 553 180
36、.4 / 553 1609 k sk s N e z N mm zA （ ） 裂缝间钢筋应变不均匀系数为 0.65 2.01 1.1 0.65 1.1 0.791 0.0234 180.4 tk te sk f 则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面中心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度为 max 5 180.4 32 2.1 1.9 0.08 2.1 0.791 (1.9 25 0.08 ) 2.0 10 0.0234 0.235 0.300 eq sk s te d c E mm mm 满足要求。 1. 荷 载 计 算 max 0.9 176 (1 0.267 0.067 0.8) 337.9 k
37、D KN 4 G 30.4 0.8 6 35.2KN 共计 373.1KN 2. 截 面 尺 寸 验 算 0 hk F kN ， 0.8 ， 400 b mm ， 500 h mm ， 300 C mm ， 0 465 h mm ，哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 22 750 700 50mm a ， 2 2.01 / tk f kN mm h 1 =250mmF 0.8 2.01 400 465 492.3 373.1 50 0.5 0.5 465 o o bh KN KN a h tk hk vk f （1-0.5 ） F45 满足要求。 3. 配 筋 计 算 ： 纵筋： 1.2 3
38、5.2 1.4 337.9 515.3 v F kN o a=500.3h =139.5 , mm a 取 139.5mm 22 min 139.5 606.2 400 0.85 0.85 300 v s yo Fa A mm bh mm fh 取 4 14（ 2 615 s A mm ） 箍筋选用 8100mm 。 则 在 上 部 2 3 o h 处实配箍筋面积为 22 101 2 1 615 414.1 303 100 3 2 sh s A mm A mm 符合要求。 0 / 50/565 0.3 ah 不 需 要 弯 起 钢 筋哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 23 1. 荷 载 计
39、 算 上柱矩形截面面积 2 0.16m 下柱矩形截面面积 2 0.28m 下柱工 字形截面面积 2 0.1375m上柱线荷载 3 0.16 25 4.00 q kN 图 4 柱吊装验算计算简图哈尔滨工业大学课程设计说明书（论文） 24 下柱平均线荷载 1 0.28 0.3 0.3 1.3 0.1375 25 4.22 / 8.7 q kN m 牛腿部分线荷载 2 0.4 0.28 25 9.25 0.5 q kN （ ）2. 弯 矩 计 算 1 1.6 6.8 0.3 8.7 lm ， 2 0.5 lm ， 3 3.6 lm 则得， 2 1 4 3.6 25.92 2 C M kN m 2 4 3.6 (0.5 0.5 3.6) 0.5 9.25 0.5 34.28 B M kN m 求AB 跨最大弯矩，先求反力 A R 由 0 B M ；2 0.5 4.22 8.7 34.28 14.42 8.7 A R kN 故AB 跨最大弯矩为 1 1 2 0 3.42 14.42 3.42 0.5 3.42 24.64 A A AB V R q X R Xm q M kN m
