输气管线清管通球运行规律及计算方法.pdf

1、 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/3 李 天 太 , 1962 年 生 , 副 教 授 ; 1986 年 毕 业 于 (北 京 ) 石 油 大 学 研 究 生 院 石 油 工 程 专 业 , 获 硕 士 学 位 , 现 在 西 安 石 油 钻 井 信息 应 用 技 术 中 心 从 事 钻 井 专 家 系 统 及 钻 井 智 能 化 技 术 等 工 作 , 在 刊 物 上 发 表 论 文 20 余 篇 。 地 址 : (710065)陕 西 省 西 安

2、 市 。 电话 : (029) 8222801。输 气 管 线 清 管 通 球 运 行 规 律 及 计 算 方 法李 天 太 3 方 明 董 悦(西 安 石 油 学 院 )刘 向 东 张 振 文 单 吉 全(长 庆 石 油 勘 探 局 采 油 三 厂 )李 天 太 等 . 输 气 管 线 清 管 通 球 运 行 规 律 及 计 算 方 法 . 天 然 气 工 业 , 1997; 17 (2): 63 66摘 要 综 合 分 析 了 影 响 天 然 气 输 气 管 线 清 管 通 球 运 行 规 律 的 七 个 主 要 方 面 的 影 响 因 素 : 沿 程 压 力 及 平 均压 力 ; 沿 程

3、 温 度 及 平 均 温 度 ; 输 气 量 ; 清 管 球 与 管 壁 的 摩 擦 阻 力 ; 清 管 球 前 段 和 后 段 天 然 气 流 动 的 沿 程 阻力 ; 积 水 静 压 引 起 的 压 力 损 失 ; 积 水 流 动 的 沿 程 阻 力 。 提 出 了 这 些 因 素 对 清 管 通 球 运 行 规 律 的 影 响 的 数 学 模 型和 计 算 方 法 , 并 以 靖 边 榆 林 输 气 管 线 为 例 , 对 积 水 静 压 阻 力 的 计 算 给 出 了 计 算 方 法 。 其 结 果 可 为 任 一 输 气 管 线的 清 管 通 球 运 行 情 况 的 预 测 和 监

4、测 提 供 理 论 及 计 算 依 据 。主 题 词 天 然 气 集 输 管 道 清 管 球 运 行 研 究 计 算 方 法 实 例随 着 气 田 开 发 工 作 的 全 面 展 开 , 气 井 与 气 井 之间 , 气 井 与 集 气 站 之 间 , 集 气 站 与 用 户 之 间 的 输 气 管线 在 气 田 开 发 中 发 挥 重 要 作 用 , 这 些 输 气 管 线 的 正常 运 行 是 大 气 田 正 常 生 产 的 重 要 影 响 因 素 之 一 。在 输 气 生 产 过 程 中 , 由 于 地 下 与 地 面 温 度 差 的影 响 , 在 生 产 一 段 时 间 以 后 , 管

5、 内 将 有 一 定 量 的 析 出水 , 这 些 水 不 仅 影 响 着 输 气 生 产 的 正 常 进 行 , 而 且 会降 低 管 线 的 生 产 寿 命 。 所 以 必 须 定 时 进 行 通 球 清 管 。在 通 球 清 管 过 程 中 , 由 于 管 线 埋 在 地 下 , 球 的 运行 情 况 (如 速 度 、 距 离 、 位 置 、 球 是 否 完 好 等 ) 不 能 直接 观 察 到 , 管 线 入 口 和 出 口 的 压 力 在 球 运 行 过 程 中的 变 化 也 不 能 提 前 预 测 , 而 且 也 难 以 准 确 控 制 进 气量 以 使 球 能 以 1. 00 m

6、 s 的 速 度 到 达 出 口 。 这 些 问 题都 是 通 球 清 管 过 程 中 必 须 解 决 的 基 本 问 题 。在 现 场 实 际 通 球 过 程 中 , 人 们 在 管 线 沿 途 安 置了 监 测 器 , 以 便 随 时 掌 握 球 在 某 时 某 刻 的 具 体 位 置 。为 达 到 此 目 的 , 人 们 想 能 不 能 有 更 科 学 、 更 简 捷 的 方法 , 即 能 不 能 提 前 预 测 球 运 行 的 整 个 过 程 。为 此 , 分 析 天 然 气 输 气 管 线 清 管 通 球 运 行 规 律的 影 响 因 素 及 计 算 模 型 , 对 于 解 决 上

7、述 问 题 是 非 常重 要 的 。系 统 概 述1. 系 统 基 本 情 况通 球 管 线 的 基 本 情 况 数 据 包 括 : 输 气 管 线 强 度试 压 和 工 作 压 力 等 参 数 ; 输 气 管 线 沿 途 经 过 的 地 理地 形 情 况 (如 沙 漠 地 段 , 耕 种 地 段 等 ) ; 输 气 管 线 的 标志 桩 情 况 以 及 所 经 过 的 行 政 区 域 情 况 ; 输 气 管 线 管线 穿 公 路 、 过 河 流 、 石 砌 挡 土 坎 等 各 种 工 程 情 况 ; 输气 管 线 始 末 海 拔 高 差 和 全 线 最 大 海 拔 高 差 情 况 ; 输气

8、管 线 的 沿 程 海 拔 高 差 剖 面 图 ; 输 气 管 线 全 程 长 度 ;输 气 管 线 最 大 推 球 压 力 数 值 ; 输 气 管 线 背 压 控 制 情况 ; 输 气 管 线 通 球 气 量 控 制 参 数 ; 输 气 管 线 的 内 径 和外 径 数 据 ; 清 管 通 球 所 用 球 的 直 径 。2. 输 气 干 线 清 管 通 球 运 行 情 况 计 算 机 仿 真 理 论模 型 的 建 立输 气 管 线 通 球 仿 真 所 需 建 立 的 基 本 数 学 模 式 包括 沿 程 压 力 分 布 及 平 均 压 力 计 算 模 式 的 研 究 与 建立 ; 沿 程 温

9、 度 分 布 及 平 均 温 度 计 算 模 式 的 研 究 与 建立 ; 输 气 量 与 压 力 和 温 度 的 关 系 的 计 算 模 式 的 研 究与 建 立 ; 清 管 球 与 管 壁 的 摩 擦 阻 力 的 计 算 模 式 的 研究 与 建 立 ; 清 管 球 前 后 段 , 天 然 气 流 动 沿 程 阻 力 的 计算 模 式 研 究 与 建 立 ; 积 水 (析 出 水 ) 静 压 引 起 的 压 力损 失 计 算 模 式 研 究 与 建 立 ; 积 水 (析 出 水 ) 流 动 的 沿程 阻 力 的 计 算 模 式 的 研 究 与 建 立 。影 响 输 气 管 线 清 管 通

10、球 的主 要 因 素 及 其 规 律天 然 气 输 气 管 线 清 管 通 球 运 行 规 律 研 究 所 需 的已 知 参 数 :36第 17 卷 第 2 期 天 然 气 工 业 储 运 与 地 面 建 设 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/管 线 规 格 : 外 径 (mm ) 壁 厚 (mm ) 总 长 度(km )、 清 管 球 外 径 mm ;天 然 气 性 质 : CH 4 94175%、 CO 2 3136%、 H 2S01040 4%

11、(621188 m g m 3)、 相 对 密 度 0. 596 1、 视临 界 压 力 4. 8 M Pa、 视 临 界 温 度 194. 38 K;天 然 气 入 口 温 度 40 , 环 境 温 度 20 ;末 端 天 然 气 出 口 压 力 M Pa (绝 ) ;球 的 运 行 速 度 m s;球 的 出 口 速 度 m s。1. 沿 程 压 力 分 布 及 平 均 压 力在 任 一 时 刻 输 气 管 线 的 入 口 压 力 :p i= p o+ $p 1+ $p 球 + $pw + $p 2w + $p 2 (1)p i= p 1+ $p 1 (2)p p j= 23 p i+ p

12、21p i+ p 1 (3)根 据 式 (1) , 如 果 求 出 $p 1, $p 球 , $pw , $p 2w ,$p 2, 则 可 求 出 p i; 根 据 式 (2) 求 出 p 1; 根 据 式 (3) 求出 p p j。式 (1) 式 (3)中 :p i、 p o 为 天 然 气 入 口 压 力 和 出 口 压 力 ,M Pa;$p 1、 $p 2 为 球 前 和 球 后 天 然 气 的 沿 程 摩 擦 阻力 ,M Pa;$p 球 为 球 与 管 壁 的 摩 擦 阻 力 ,M Pa;$pw 为 积 水 静 压 阻 力 ,M Pa;$p 2w为 积 水 沿 程 摩 擦 阻 力 ,M

13、 Pa;p p j为 推 球 的 平 均 压 力 ,M Pa。2. 沿 程 温 度 分 布 及 平 均 温 度 (忽 略 节 流 温 降 )T 1= T 0+ (T i- T 0) e- aL (4)T p j= T 0+ (T i- T 0) 1- e- aLaL (5)其 中 :a= K P DGCp(6)D = D 1+ D 22G = 8191 10- 6Q式 (4) (6)中 :T 1 为 距 起 点 L 处 的 温 度 , K;T 0 为 管 路 周 围 环 境 温 度 , K;T i 为 管 路 起 点 温 度 , K;K 为 总 传 热 系 数 ,W (m 2K) , 取 K=

14、 60;L 为 输 气 管 管 长 , km ;Cp 为 气 体 定 压 比 热 , J kg K;T p j为 清 管 球 前 段 管 道 的 平 均 温 度 , K;D 1 为 管 道 内 径 , cm ;D 2 为 清 管 球 直 径 , cm ;G 为 气 体 质 量 流 量 , kg s;Q 为 输 气 量 ,m 3 d。3. 输 气 量 与 压 力 温 度 的 关 系假 设 : 密 封 良 好 , 没 有 泄 漏 ; 清 管 球 运 行 平 均 速度 与 气 体 速 度 一 致 。Q = PD 124 VT bT p jp p jp b1z 8164 104 (7)L = V t

15、(8)式 (7)、 (8)中 :p b 为 基 准 状 态 下 的 压 力 ,M Pa;T b 为 基 准 状 态 下 的 温 度 , K;p p j为 清 管 球 前 段 管 道 的 平 均 压 力 ,M Pa;z 为 清 管 球 的 压 缩 系 数 ;V 为 清 管 球 运 行 平 均 速 度 , 即 气 流 速 度 ,m s;t 为 清 管 球 发 出 以 后 的 时 间 , s。4. 清 管 球 与 管 壁 的 摩 擦 阻 力 ($p 球 )清 管 球 与 管 壁 接 触 带 宽 度 :I = D 2 D(2- D) 015 (9)清 管 球 与 管 道 内 壁 接 触 带 变 形 的

16、 平 均 高 度 :h= D228I 4arctgD2- D015- sin 4arctg D2- D015(10)忽 略 清 管 球 自 重 , 球 与 管 球 的 接 触 压 力 :p = 01101 3hE D 1 D21- D 22D 21- D 22 - L- 1(11)清 管 球 运 行 的 阻 力 :p f= f PD 1p (12)清 管 球 前 后 的 压 力 差 :$p 球 = 01101 3 4K IpD1(13)式 (9) 式 (13)中 :I 为 清 管 球 与 管 壁 接 触 带 宽 度 ,m ;D为 清 管 球 直 径 过 盈 量 与 直 径 的 比 值 ;h 为

17、 清 管 球 与 管 道 内 壁 接 触 带 变 形 的 平 均 高 度 , cm ;E 为 橡 胶 的 弹 性 模 量 , kg cm 2;L为 橡 胶 的 泊 松 系 数 ;p 为 球 与 管 球 的 接 触 压 力 ,M Pa;f 为 清 管 球 与 管 道 内 壁 的 滑 动 摩 擦 系 数 。5. 清 管 球 前 后 管 段 , 天 然 气 的 沿 程 摩 擦 阻 力清 管 球 前 段 , 天 然 气 的 沿 程 摩 擦 阻 力 :$p 1= KL 1D1V 22g Cg01000 1p p j (14)清 管 球 后 管 段 , 天 然 气 的 沿 程 摩 擦 阻 力 :46储 运

18、 与 地 面 建 设 天 然 气 工 业 1997 年 3 月 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/$p 2= KL 2D1V 22g Cg01000 1p p j (15)其 中 : p p j= 23 p i+ p20p i+ p 06. 积 水 静 压 阻 力 ($pw )假 设 : 积 水 沿 管 长 均 匀 分 布 , 总 量 为 V w; 只 考 虑高 程 升 高 时 引 起 的 静 压 损 失 , 不 考 虑 高 程 降 低 时 的能 量

19、释 放 。处 理 方 法 : 对 于 靖 边 榆 林 输 气 管 线 , 按 实 际地 势 高 差 变 化 情 况 将 全 程 分 为 14 段 , 分 别 计 算 每 段的 $pw , 靖 边 榆 林 输 气 管 线 分 段 积 水 柱 长 与 高 程差 , 见 表 1。表 1 靖 边 榆 林 输 气 管 线 分 段 积 水 柱 长 与 高 程 差Table 1. L ength and vertical differen tials of step-by-step water built-up p illar of J ingbian Y ulin gas tran sm ission l

20、ine分 段序 号 始 点 (km ) 终 点 (km ) $L (km ) $H w (m ) 2$H w (m )$H alt (m )最 小 H 标 最 大 H 标 $H alt1 0 21206 21206 21343 V w 21343 V w 1 027169 1 031150 31812 21206 31179 01978 11033 V w 31376 V w 1 020100 1 029114 91143 31179 71718 41539 41820 V w 81196 V w 1 004105 1 059146 551414 71718 111914 41196 4145

21、6 V w 121653 V w 1 047133 1 110105 671725 111914 151454 31540 31760 V w 161412 V w 1 051139 1 160131 1081926 151454 171700 21246 21358 V w 181797 V w 1 050141 1 128182 781417 171700 191988 21288 21430 V w 211227 V w 1 066161 1 100115 331548 191988 231715 31727 31958 V w 251185 V w 1 049180 1 069181

22、201019 231715 261367 21652 21816 V w 281001 V w 1 066152 1 102175 3612310 261367 301034 31667 31894 V w 311895 V w 1 042100 1 131196 8919611 301034 331130 31096 31288 V w 351183 V w 1 118109 1 134121 1611212 331130 41755 81625 91160 V w 441343 V w 1 126140 1 188188 6214813 411755 481763 71008 71443

23、V w 511786 V w 1 096120 1 125120 2819014 481763 571060 81297 81881 V w 601597 V w 010$pw = $H w C01101 3 10- 4 (16)其 中 : $H w = V w571064L 首PD 21即 : $H w = 11062V wL 首 (17)分 段 积 水 柱 长 及 高 程 差 确 定 后 (如 果 高 程 差 小于 积 水 柱 长 时 , 则 采 用 高 程 差 , 如 果 高 程 差 大 于 积 水柱 长 时 , 则 采 用 积 水 柱 长 ) , 即 可 按 下 式 计 算 :$pw

24、= C 10- 4 01101 3m in ( $H w , $H alt)(18)式 中 : m in ( $H w , $H alt) 为 最 小 值 函 数 。式 (16) (18)中 :$H w 为 各 段 积 水 柱 长 ,m ;C为 水 的 密 度 , kg m 3;L 首 为 距 输 气 管 线 首 站 的 距 离 , km ;V w 为 全 线 积 水 总 量 (根 据 环 境 温 度 取 定 ) ,m 3;Cg 为 天 然 气 的 相 对 密 度 (Cg= 0158 0185) ;L 首 水 为 清 管 球 所 推 水 柱 长 度 (即 $H w ) ,m。7. 积 水 流

25、动 沿 程 摩 擦 阻 力 : ($p 2w )$p 2w = KL 水D1V 22g Cg 01101 310 10- 4 (19)8. 计 算 工 况(1)正 常 运 行 工 况 (V = 5 m s) : 从 投 球 到 球 出口 处 , 根 据 式 (7)可 计 算 出 球 所 在 位 置 对 应 的 输 气 量(Q )。(2)减 速 工 况 : 当 球 运 行 到 适 应 位 置 时 , 开 始 减少 进 气 量 或 停 止 进 气 , 以 使 球 的 出 口 速 度 减 小 到110 m s。 将 V = 110 m s 代 入 式 (7) 可 计 算 出 相 应的 Q 减 。按

26、照 本 文 计 算 方 法 开 发 出 了 计 算 机 软 件 系 统 ,通 过 对 靖 边 榆 林 输 气 管 线 5 次 清 管 通 球 的 运 行 过56第 17 卷 第 2 期 天 然 气 工 业 储 运 与 地 面 建 设 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/程 的 实 际 模 拟 , 符 合 率 达 91140%。参 考 文 献1 冯 叔 初 等 . 油 气 集 输 . 东 营 : 石 油 大 学 出 版 社 , 19882 姚 光 镇 主

27、编 . 输 气 管 道 设 计 与 管 理 . 东 营 : 石 油 大 学 出 版社 , 1991审 稿 人 高 级 工 程 师 叶 学 礼收 稿 日 期 1996211219 编 辑 王 瑞 兰3 刘 孟 禹 , 高 级 工 程 师 ; 1964 年 毕 业 于 北 京 石 油 学 院 石 油 矿 机 专 业 , 已 在 国 内 刊 物 上 发 表 过 多 篇 论 文 。 现 任 兰 州 石 油 机 械研 究 所 工 程 管 理 处 副 处 长 。 地 址 : (730050)甘 肃 省 兰 州 市 敦 煌 路 155 号 。 电 话 : (0931) 2335933 转 2140。含 硫

28、天 然 气 管 道 用 耐 腐 蚀 压 力 表 讨 论刘 孟 禹 3(兰 州 石 油 机 械 研 究 所 )刘 孟 禹 . 含 硫 天 然 气 管 道 用 耐 腐 蚀 压 力 表 讨 论 . 天 然 气 工 业 , 1997; 17 (2): 66 68摘 要 基 于 弹 簧 管 的 力 学 特 性 , 导 出 压 力 表 误 差 与 壁 厚 的 数 学 关 系 。 根 据 仪 表 的 精 度 裕 量 , 给 出 压 力 表 的 允许 腐 蚀 量 。 指 出 从 改 善 弹 簧 管 的 材 质 入 手 来 提 高 含 硫 天 然 气 管 道 用 压 力 表 的 寿 命 是 不 可 取 的 。

29、指 出 膜 片 隔 离 装 置与 压 力 表 构 成 组 件 是 提 高 其 耐 腐 蚀 寿 命 的 可 行 方 法 。 并 从 膜 片 装 置 的 力 学 性 质 入 手 , 指 出 了 膜 片 装 置 设 计 与 生 产的 技 术 要 点 , 推 荐 采 用 聚 四 氟 乙 烯 膜 片 。主 题 词 含 硫 气 体 管 道 压 力 表 防 腐 研 究随 着 天 然 气 的 开 发 , 耐 硫 化 氢 等 介 质 腐 蚀 的 压力 表 已 成 为 迫 切 需 要 的 产 品 , 一 些 单 位 正 准 备 或 已经 投 入 很 大 的 人 力 、 物 力 研 制 不 锈 钢 材 质 的 弹

30、簧 管以 解 决 耐 蚀 问 题 。本 文 将 论 述 用 不 锈 钢 弹 簧 管 来 解 决 耐 腐 蚀 问 题是 不 可 取 的 , 继 而 指 出 正 确 的 技 术 途 径 。不 锈 钢 弹 簧 管 的 寿 命弹 簧 管 是 压 力 表 的 核 心 元 件 , 它 的 寿 命 即 是 压力 表 的 寿 命 。压 力 表 作 为 测 量 仪 表 , 其 寿 命 可 分 为 强 度 寿 命和 精 度 寿 命 。 在 介 质 的 腐 蚀 作 用 下 , 使 用 一 段 时 间后 , 弹 簧 管 因 管 壁 变 薄 而 爆 裂 或 穿 孔 , 丧 失 了 使 用 功能 , 则 其 强 度 寿

31、命 终 了 ; 因 管 壁 变 簿 而 改 变 了 原 有 的刚 度 , 使 示 值 超 差 , 则 其 精 度 寿 命 终 了 。 作 为 测 量 仪表 当 然 以 精 度 寿 命 作 为 其 使 用 寿 命 的 判 断 标 准 。如 图 1 所 示 , 弹 簧 管 为 一 椭 圆 或 扁 圆 断 面 的 弯管 , 在 压 力 p 的 作 用 下 , 断 面 有 变 圆 的 趋 势 , 致 使 其自 由 端 向 上 有 一 位 移 W , 此 位 移 W 经 连 杆 、 杠 杆 、扇 形 齿 轮 、 小 齿 轮 的 传 动 与 放 大 、 变 成 指 针 的 转 角 位移 , 在 刻 度 盘

32、 上 指 示 压 力 数 值 。弹 簧 管 自 由 端 的 位 移 W 按 下 式 计 算 :W = $CCR (1- co sC) 2+ (C- sinC) 2 (1)其 中 : $CC = p 1- L2ER 2bH 1-b2a2AB+ R2H 2a4(2)图 1 弹 簧 管F ig. 1. Spr ing tube.式 中 : C为 弹 簧 管 的 中 心 角 ;$C为 中 心 角 在 弹 簧 管 受 压 后 的 增 量 ;R 为 计 算 半 径 ;66储 运 与 地 面 建 设 天 然 气 工 业 1997 年 3 月 1994-2010 China Academic Journal

33、Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/N A TU RA L GA S IN DU S T R Y M arch, 1997He Zuny i, sen io r engineer, graduated in p roduction speciality from Sou thw est Petro leum In stitu te in1963; he has been long engaged in gas p roduction and techn ical m anagem en t. A dd: ( 64300

34、0) Zigong,Sichuan. T el: (0813) 2205211 411205.Hu Ze (S ou thw est P etroleum Institu te) , Zhao B irong: A NEW M ETHOD FOR D ISCR IM INATION OFAUTOM ATIC PARAM ETERS IN HOR IZONTAL W ELL TEST ANALY SIS, NGI 17 (2) , 1997: 59 62ABSTRACT: T here are m any facters influencing the cu rve shape of ho ri

35、zon tal w ell testing w h ich m akeit very difficu lt to discrim inate and acqu ire reservo ir param eters. T he app lication of nerve netw o rk and sys2tem iden tification m ethod to the param eter discrim ination in ho rizon tal w ell un stab le testing analysis isstudied. M odel con struction and

36、 iden tification are m ade fo r the o il2gas reservo ir system w ith a ho rizon to lw ell by m ean s of nerve netw o rk, and the discrim ination resu lt of au tom atic param eters fo r the ho rizon talw ell is ob tained from the new nerve netw o rk model. T he param eter discrim ination of un stab l

37、e p ressu re w elltesting under homogeneou s infin ite fo rm ation condition s is emphatically discu ssed. T h is m ethod is p rovedby case study and satisfied app lication resu lts are ob tained.Subject Head ings: Ho rizon tal w ell,W ell test in terp retation, N erve netw o rk, R eservo ir param e

38、ter, Sys2tem ,D eterm ination,M ethod,A pp lication.Hu Ze, docto r, h is m ain research in terests include signd p rocessing, nerve netw o rk, expert system andw ell testing analysis. A dd: (637001)N anchong, Sichuan.L i Tianta i (X i an P etroleum Institu te) , Fang M ing,Dong R u i,L iu X iangdong

39、, Zhang Zhenw en, Shan J i-quan: OPERATION LAW S AND CALCULATION M ETHOD OF THE SPHER ICAL P IG IN GAS TRANS-M ISSION L INE, NGI 17 (2) , 1997: 63 66ABSTRACT: 7 facto rs offecting spherical p ig operation law s in gas tran sm ission line are comp rehen siv2ely analysed. that is the p ressu re along

40、the line and the average p ressu re, the temperatu re along the line andthe average temperatu re, deliverab ility of gas, frictional resistance betw een spherical p ig and p ipe w all, thegas flow ing resistance along the section s befo re and beh ind the spherical p ig, the p ressu re lo ss cau sed

41、 bystatic p ressu re of the accum u lated w ater, and the resistance along the w ay of accum u lated w ater flow ing.T he m athem atical model and calcu lation m ethod fo r these facto rs affecting spherical p ig operation law s arepu t fo rw ard. T ak ing J ingb ian Yu lin gas tran sm ission line f

42、o r exemp le, the calcu lation of accum u lated w a2ter static p ressu re resistance is m ade. T he resu lts can p rovided theo ry and calcu lation bases fo r p redictingand mon ito ring the spherical p ig operation of ang gas tran sm ission line.Subject Head ings: N atu ral gas, Gas tran sm ission

43、line, Spherical p ig, Operation, R esearch, Calcu lationm ethod, Examp le.L i Tian ta i, associate p rofesso r, graduated in petro leum angineering from Petro leum U n iversity w ithM aster s degree in 1986; now he is engaged in w ell drilling expert system and w ell drilling in tellectualtechn ique

44、. A dd: (710065)X i an, Shanx i. T el: (029) 8222801.L in M engyu (L anz hou P etroleum M echan ica l Institu te) : D ISCUSSION ON CORROSION RESISTINGPRESSURE GAUGE FOR SUL FUROUS GAS P IPEL INE, NGI 17 (2) , 1997: 66 68ABSTRACT: O n the basis of the m echan icsal featu res of sp ring tube, the m at

45、hem atical relation be2tw een the erro r of p ressu re gauge and the w all th ickness is derived. T he perm issib le co rro sion quan tity ofp ressu re gauge is calcu lated on the basis of in strum en t accu racy allow ab le. It is no t advisab le to lengthenthe p ressu re gauge service life of su lfu rou s gas p ipeline by imp roving the m aterial behavio r of sp ring tube.T he feasib le m ethod of increasing co rro sion resisting life is u sing diaph ragm spacer assem b ly and p ressu re7