1、华北理工大学轻工学院1课程设计“拨叉”零件加工工艺规程及钻削 8mm 孔工序专用夹具设计班 级：12 机械 6 班姓 名：韩晓亮学 号：201224190629指导教师：王晓禹华北理工大学轻工学院2目 录 摘要.3第 1 章 零件分析41.1 零件的作用41.2 零件的工艺分析.41.3 确定零件的生产类型.5第 2 章 确定毛坯、绘制毛坯简图 .52.1 选择毛坯.52.2 确定毛坯的尺寸公差和机械加工余量.52.3 绘制拨叉锻造毛坯简图 7第 3 章 工艺规程设计73.1 定位基准的选择.73.2 拟订工艺路线.83.3 加工设备及工艺装备的选用.103.4 加工余量、工序尺寸和公差的确定
2、.113.5 切削用量的计算.143.6 时间定额的计算.16第 4 章 专用钻床夹具设计194.1 夹具设计任务.194.2 拟定钻床夹具结构方案与绘制夹具草图.194.3 绘制夹具装配总图.194.4 夹具装配图上标注尺寸、配合及技术要求。.19参考文献22华北理工大学轻工学院3摘 要制造商不断推出各种各样先进的汽车零部件制造技术,拨叉裂解技术就是 20 世纪 90年代出现的一种先进的拨叉加工新技术,和传统加工技术相比,该技术具有大幅度提高产品质量、提高生产率、降低生产成本等突出优点而备受业界关注。目前该技术在国外一些大汽车公司如美国三大汽车公司,德随着汽车工业的飞速发展,国际汽车制造业市
3、场的竞争更加激烈,为提高产品的竞争力,宝马、大众等汽车公司广为应用。该技术从根本上改变了拨叉的传统加工方法,是对传统拨叉加工技术的重大变革。我们国家正在不断地改变拨叉的传统加工方法，加快提高拨叉的加工水平，不断缩小同先进汽车生产国家的差距，例如一汽，二汽，上汽，奇瑞等生产厂与世界先进拨叉生产水平的差距越来越小，不断加强了我国汽车整体的生产水平。机械制造工艺学课程设计使我们学完了大学的全部基础课、技术基础课以及大部分专业课之后进行的.这是我们在进行毕业设计之前对所学各课程的一次深入的综合性的总复习,也是一次理论联系实际的训练,因此,它在我们四年的大学生活中占有重要的地位。就我个人而言，我希望能通
4、过这次课程设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性训练，从中锻炼自己分析问题、解决问题的能力，为今后参加祖国的“四化”建设打下一个良好的基础。 华北理工大学轻工学院4第 1 章 零件分析1.1 零件的作用拨叉是拖拉机变速箱的换档机构中的一个主要零件。拨叉头以 mm 孔套在变速叉24轴上，并用螺钉经 螺纹孔与变速叉轴联结，拨叉脚则夹在双联变换齿轮的槽中。HM68当需要变速时，操纵变速杆，变速操纵机构就通过拨叉头部的操纵槽带动拨叉与变速叉轴一起在变速箱中滑移，拨叉脚拨动双联变换齿轮在花键轴上滑动以改换档位，从而改变拖拉机的行驶速度。1.2 零件的工艺分析由零件图 1.1 可知，其材料为 45 钢。
5、该材料具有足够的强度、刚度和韧性，适用于承受弯曲应力和冲击载荷作用的工作条件。该拨叉形状特殊、结构简单，属典型的叉杆类零件。为实现换档、变速的功能，其叉轴孔与变速叉轴有配合要求，因此加工精度要求较高。叉脚两端面在工作中需承受冲击载荷，为增强其耐磨性，该表面要求高频淬火处理，硬度为 4858HRC；为保证拨叉换档时叉脚受力均匀，要求叉脚两端面对叉轴孔 mm 的垂直度要求为 0.05mm，其自021.4身的平面度为 0.08mm。为保证拨叉在叉轴上有准确的位置，改换档位准确，拨叉采用紧固螺钉定位。螺纹孔的尺寸为 。HM68拨叉头两端面和叉脚两端面均要求切削加工，并在轴向方向上均高于相邻表面，这样既
6、减少了加工面积，又提高了换档时叉脚端面的接触刚度； mm 孔和 孔021.4HM68的端面均为平面，可以防止加工过程中钻头钻偏，以保证孔的加工精度；另外，该零件除主要工作表面(拨叉脚两端面、变速叉轴孔 mm，其余表面加工精度均较低，不021.4需要高精度机床加工，通过铣削、钻床、攻丝的粗加工就可以达到加工要求；而主要工作表面虽然加工精度相对较高，但也可以在正常的生产条件下，采用较经济的方法保质保量地加工出来。由此可见，该零件的工艺性较好。该零件的主要工作表面为拨叉脚两端面和叉轴孔 mm(H7)，在设计工艺规程时021.4应重点予以保证。华北理工大学轻工学院5图 1.1（零件图）1.3 确定零件
7、的生产类型依设计题目知：产品的年产量为 8000 台年，每台产品中该零件数量为 1 件台；结合生产实际，备品率 %和废品率 %分别取 3%和 0.5%，零件年产量为N=8000 台年1 件台(1+3%)(1+0.5%)=8281.2 件年拨叉属轻型零件，该拨叉的生产类型为大量生产。第 2 章 确定毛坯、绘制毛坯简图 2.1 选择毛坯由于该拨叉在工作过程中要承受冲击载荷，为增强拨叉的强度和冲击韧度，获得纤维组织，毛坯选用锻件。该拨叉的轮廓尺寸不大，且生产类型属大批生产，为提高生产率和锻件精度，宜采用模锻方法制造毛坯。毛坯的拔模斜度为 5。2.2 确定毛坯的尺寸公差和机械加工余量1公差等级 由拨叉
8、的功用和技术要求，确定该零件的公差等级为普通级。2锻件重量 由于无法得到加工后巴叉的质量，所以先根据图纸画出三维图经过分析（如下截图）华北理工大学轻工学院6得出质量为（密度取 7.810-6kgmm 3）m=0.32783841kg0.33kg可初步估计机械加工前锻件毛坯的重量为 0.44kg。3锻件形状复杂系数 对拨叉零件图进行分析计算，可大致确定锻件外廓包容体的长度、宽度和高度，即 =95mm， =65mm， =45mm；该拨叉锻件的形状复杂系数为lbh=0.44kg(95mm65mm45mm7.810 -6kgmm 3)/(4.0/hmSNt0.442.170.203由于 0.203 介
9、于 0.16 和 0.32 之间，故该拨叉的形状复杂系数属 S3级。 4锻件材质系数 由于该拨叉材料为 45 钢，是碳的质量分数小于 0.65的碳素钢，故该锻件的材质系数属 M1级。5锻件分模线形状 根据该拨叉件的形位特点，选择零件高度方向通过螺纹孔轴心的平面为分模面，属平直分模线。6零件表面粗糙度 由零件图可知，该拨叉各加工表面的粗糙度 Ra 均大于等于1.6m。根据上述诸因素，可查机械制造设计基础课程设计表 2.13 确定该锻件的尺寸公差和机械加工余量，所得结果列于表 2.1 中。表 2.1 拨叉机械加工余量及锻造毛坯尺寸公差加工表面 零件尺寸/mm 机械加工余量/mm 毛坯公差/mm 毛
10、坯尺寸/mm拨叉头左右端面 01.41.5 2（取 2） 1.6 ( )1.5044 ( )1.50拨叉角内表面 R25 1.52 （取 1.5） 1.4( )0.14R23.5 ( )0.14拨叉角两端面 1208.1.5 2 （取 2） 1.4 ( )0.1416 ( )0.14拨叉头孔 021.42.0 1.4 ( )0.14( )20.14华北理工大学轻工学院72.3 绘制拨叉锻造毛坯简图 由表 2.1 所得结果，绘制毛坯简图 2.3 所示。图 2.3（毛坯简图）第 3 章 工艺规程设计3.1 定位基准的选择定位基准有粗基准和精基准之分，通常先确定精基准，然后再确定粗基准。1精基准的选
11、择叉轴孔 mm 的轴线是拨叉脚两端面设计基准，拨叉头左端面是拨叉轴向方向上021.4尺寸的设计基准。选用叉轴孔 mm 的轴线和拨叉头左端面作精基准定位加工拨叉脚021.4两端面，实现了设计基准和工艺基准的重合，保证了被加工表面的垂直度要求。另外，由于拨叉件刚性较差，受力易产生弯曲变形，选用拨叉头左端面作精基准，夹紧力作用在拨叉头的右端面上，可避免在机械加工中产生夹紧变形，夹紧稳定可靠。2粗基准的选择选择变速叉轴孔 mm 的外圆面和拨叉头右端面作粗基准。采用 mm 外圆面定位24 24加工内孔可保证孔的壁厚均匀；采用拨叉头右端面作粗基准加工左端面，可以为后续工序准备好精基准。华北理工大学轻工学院
12、83.2 拟订工艺路线工艺路线的拟订是制订工艺规程的总体布局，包括：确定加工方法，划分加工阶段，决定工序的集中与分散，加工顺序的安排，以及安排热处理、检验及其他辅助工序(去毛刺、倒角等)。它不但影响加工的质量和效率，而且影响到工人的劳动强度、设备投资、车间面积、生产成本等。因此，拟订工艺路线是制订工艺规程的关键性一步，必须在充分调查研究的基础上，提出工艺方案，并加以分析比较，最终确定一个最经济合理的方案。1表面加工方法的确定根据零件图上各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，查机械制造设计基础课程设计表 2.25 平面加工法案的经济精度和表面粗糙度；查机械制造设计基础课程设计表 2.24 孔加工法案
13、的经济精度和表面粗糙度，确定拨叉零件各表面的加工方法，如表3.1 所示。表 3.1 拨叉零件各表面加工方案加工表面 尺寸及偏差尺寸精度等级表面粗糙度加工方案备注拨叉角两端面mm08.12IT10 Ra3.2 m粗铣半精铣磨削拨叉头孔 mm0.4IT7 Ra1.6 m 钻扩粗精铰螺纹孔 M8-6H IT6 Ra3.2 m 钻丝锥攻内螺纹拨叉头左端面mm01.IT10 Ra6.3 m 粗铣半精铣拨叉头右端面mm01.4IT10 Ra3.2 m 粗铣半精铣拨叉角内表面R25 mm IT12 Ra6.3 m 粗铣凸台 12 mm IT13 Ra12.5m 粗铣2加工阶段的划分该拨叉加工质量要求较高，可
14、将加工阶段划分成粗加工、半精加工和精加工几个阶段。在粗加工阶段，首先将精基准(拨叉头左端面和叉轴孔)准备好，使后续工序都可采用精基准定位加工，保证其他加工表面的精度要求；然后粗铣拨叉头右端面、拨叉脚内华北理工大学轻工学院9表面、拨叉脚两端面的粗铣、凸台。在半精加工阶段，完成拨叉脚两端面的半精铣加工和螺纹孔的钻孔丝锥攻丝；在精加工阶段，进行拨叉脚两端面的磨削加工。3工序的集中与分散选用工序集中原则安排拨叉的加工工序。该拨叉的生产类型为大批生产，可以采用万能型机床配以专用工、夹具，以提高生产率；而且运用工序集中原则使工件的装夹次数少，不但可缩短辅助时间，而且由于在一次装夹中加工了许多表面，有利于保
15、证各加工表面之间的相对位置精度要求。4工序顺序的安排(1) 机械加工工序遵循“先基准后其他”原则，首先加工精基准拨叉头左端面和叉轴孔mm；遵循 “先粗后精 ”原则，先安排粗加工工序，后安排精加工工序；遵循“先021.4主后次”原则，先加工主要表面拨叉头左端面和叉轴孔 mm 和拨叉脚两端面，021.4后加工次要表面螺纹孔；遵循“先面后孔”原则，先加工拨叉头端面，再加工叉轴孔 mm 孔；先铣凸台，加工螺纹孔 M8。由此初拟拨叉机械加工工序安排如表 3.2021.4所示。表 3.2 拨叉机械加工工序安排（初拟）工序号 工 序 内 容 简 要 说 明10 粗铣拨叉头两端面 “先基准后其他” 20 半精
16、铣拨叉头左端面（主要表面） “先基准后其他”、“先面后孔”、“先主 后次”30 扩、铰 24 孔（主要表面） “先面后孔” 、“先主后次”40 粗铣拨叉脚两端面（主要表面） “先粗后精”50 铣凸台（次要表面） “先面后孔”、“先主后次”60 钻、攻丝 M8 孔（次要表面） “先面后孔” （精加工开始）70 半精铣拔叉头右端面 “先粗后精”80 半精铣拨叉脚两端面 “先粗后精”90 磨削拨叉脚两端面 “先粗后精”(2) 热处理工序华北理工大学轻工学院10模锻成型后切边，进行调质，调质硬度为 241285HBS，并进行酸洗、喷丸处理。喷丸可以提高表面硬度，增加耐磨性，消除毛坯表面因脱碳而对机械加
17、工带来的不利影响。叉脚两端面在精加工之前进行局部高频淬火，提高其耐磨性和在工作中承受冲击载荷的能力。在表 3.2 中工序 80 和工序 90 之间增加热处理工序，即：拨叉脚两端面局部淬火。(3) 辅助工序粗加工拨叉脚两端面和热处理后，应安排校直工序；在半精加工后，安排去毛刺和中间检验工序；精加工后，安排去毛刺、清洗和终检工序。综上所述，该拨叉工序的安排顺序为：基准加工主要表面粗加工及一些余量大的表面粗加工主要表面半精加工和次要表面加工热处理主要表面精加工。5确定工艺路线 在综合考虑上述工序顺序安排原则的基础上，拟定拨叉的工艺路线如表 3.3 所示。表 3.3 拨叉机械加工工艺路线（修改后）工序
18、号 工 序 内 容 定 位 基 准10 粗铣拨叉头两端面 端面、24 孔外圆20 半精铣拨叉头左端面 右端面、24 孔外圆30 钻、扩、粗绞、精绞 24 孔 右端面、24 孔外圆、叉爪口内侧面40 粗铣拨叉脚两端面50 校正拨叉脚 左端面、24 孔60 铣叉爪口内表面 左端面、24 孔、叉爪口外侧面70 半精铣拨叉脚两端面 左端面、24 孔80 半精铣拨叉头右端面 左端面、24 孔外圆90 粗铣凸台 左端面、24 孔、叉爪口内侧面100 钻、攻丝 M8 螺纹孔 左端面、24 孔、叉爪口内侧面110 去毛刺120 中检130 热处理拨叉脚两端面局部淬火140 校正拨叉脚150 磨削拨叉脚两端面
19、左端面、24 孔160 清洗170 终检3.3 加工设备及工艺装备的选用华北理工大学轻工学院11机床和工艺装备的选择应在满足零件加工工艺的需要和可靠地保证零件加工质量的前提下，与生产批量和生产节拍相适应，并应优先考虑采用标准化的工艺装备和充分利用现有条件，以降低生产准备费用。拨叉的生产类型为大批生产，可以选用高效的专用设备和组合机床，也可选用通用设备，所选用的夹具均为专用夹具。各工序加工设备及工艺装备的选用如表 3.4 所示。表 3.4 加工设备及工艺装备工序号 工 序 内 容 加工设备 工艺装备1 粗铣拨叉头两端面 立式铣床 X51 高速钢套式面铣刀、游标卡尺2 半精铣拨叉头左端面 立式铣床
20、 X51 高速钢套式面铣刀、游标卡尺3 钻、扩、粗绞、精绞 24 孔 立式钻床 525 麻花钻、扩孔钻、铰刀、卡尺、塞规4 粗铣拨叉脚两端面 卧式双面铣床 三面刃铣刀、游标卡尺5 校正拨叉脚 钳工台 手锤、6 铣叉爪口内侧面 立式铣床 X51 铣刀、游标卡尺7 半精铣拨叉脚两端面 卧式双面铣床 三面刃铣刀、游标卡尺8 半精铣拨叉头右端面 卧式双面铣床 三面刃铣刀、游标卡尺9 粗铣凸台 卧式双面铣床 三面刃铣刀、游标卡尺10 钻、攻丝 M8 螺纹孔 立式钻床 525 复合钻头、丝锥、卡尺、塞规11 去毛刺 钳工台 平锉、12 中检 塞规、百分表、卡尺等13 热处理拨叉脚两端面局部淬火 淬火机等1
21、4 校正拨叉脚 钳工台 手锤15 磨削拨叉脚两端面 平面磨床 M7120A 砂轮、游标卡尺16 清洗 清洗机17 终检 塞规、百分表、卡尺等3.4 加工余量、工序尺寸和公差的确定1、工序 10 粗铣拨叉头两端面、工序 20 半精铣拨叉头左端面和工序 80 半精铣拨叉头右端面工序 10、工序 20 和工序 80 的加工过程如图 3.1 所示。工序 10：以右端面定位，粗铣左端面，保证工序尺寸 L1；以左端面定位，粗铣右端面，保证工序尺寸 L ；华北理工大学轻工学院12工序 20： 以右端面定位，半精铣左端面，保证工序尺寸 L3。工序 80： 以左端面定位，半精铣右端面，保证工序尺寸 L4，达到零
22、件图设计尺寸 L的要求， 。01.4L由图 3.1 所示加工过程示意图，建立分别以 Z2、Z 3和 Z4为封闭环工艺尺寸链如图3.2 所示。图 3.1 加工过程示意图 图 3.2 工艺尺寸链图1)求解工序尺寸 L3：查机械制造设计基础课程设计表 2.64 平面精加工余量，得半精铣余量 Z4=1mm，由图 3.1 知 mm，从图 3.2c 知， ，则01.4L434LZmm = 41 mm。由于工序尺寸 L3是在半精铣加工中保证的，查机械103L制造设计基础课程设计表 2.25 平面加工法案和表面粗糙度知，半精铣工序的经济加工精度等即可达到左端面的最终加工要求 IT10，因此确定该工序尺寸公差为
23、 ITl0，其公差值为 0.1mm，故 mm05.413L2)求解工序尺寸 L2：查机械制造设计基础课程设计表 2.64 平面精加工余量，得半精铣余量 Z4=1mm，由图 3.2（b）知， = (41+1)mm=42mm。由于工序尺寸 L232ZL是在半精铣加工中保证的，查机械制造设计基础课程设计表 2.25 平面加工法案和表面粗糙度知，半精铣工序的经济加工精度等即可达到左端面的最终加工要求 IT10，因此确定该工序尺寸公差为 ITl0，其公差值为 0.1mm，故 mm。05.42L3)求解工序尺寸 L1：右端加工余量，即 Z2=2- Z4=2-1=1，由图 3.2（a）知， 则 = (42+
24、1)mm=43mm。由机械制造设计基础课程设计表212LZ2Z华北理工大学轻工学院132.25 平面加工方案的经济度和表面粗糙度，确定该粗铣工序的经济加工等级为 IT13，其公差为 0.39，故 mm。185.0431L为验证确定的工序尺寸及公差是否合理，还需对加工余量进行校核。1)余量 Z4的校核 在图 3.2c)所示尺寸链中 Z4是封闭环，由竖式法(如表 3.1)计算可 得： mm15.0表 3.1 余量 Z3的校核计算表环的名称 基本尺寸 上偏差 下偏差L3(增环) 41 +0.05 -0.05L4(减环) -40 +0.1 0Z4 1 +0.15 -0.052)余量 Z3的校核 在图
25、3.2b)所示尺寸链中 Z3是封闭环，由竖式法(如表 3.1)计算可得： mm。1.0表 3.1 余量 Z3的校核计算表环的名称 基本尺寸 上偏差 下偏差L2(增环) 42 +0.05 -0.05L3(减环) -41 +0.05 -0.05Z3 1 +0.1 -0.13)余量 Z2的校核 在图 3.2c)所示尺寸链中 Z2是封闭环，由竖式法(如表 3.1)计算可得： mm35.01表 3.2 余量 Z2的校核计算表环的名称 基本尺寸 上偏差 下偏差L1(增环) 43 +0.185 -0.185L2(减环) -42 +0.05 -0.05Z2 1 +0.235 -0.235余量校核结果表明，所确
26、定的工序尺寸公差是合理的。将工序尺寸按“入体原则”表示： mm， mm， mm， 01.4L01.34L01.24Lmm。039.14L华北理工大学轻工学院142、工序 100 钻、攻丝 M8 螺纹孔由于 M8 螺距为 1mm，则先钻孔余量为 Z 钻 =7mm。由机械制造设计基础课程设计表 2.67 攻螺纹前钻孔用麻花钻直径为 7mm。3.5 切削用量的计算1、工序 10 粗铣拨叉头两端面该工序分两个工步，工步 1 是以右端面定位，粗铣左端面；工步 2 是以左端面定位，粗铣右端面。由于这两个工步是在一台机床上经一次走刀加工完成的，因此它们所选用的切削速度 和进给量 是一样的。vf(1) 背吃刀
27、量 工步 1 的背吃刀量 取为 Zl，Z 1等于左端面的毛坯总余量减去工序1pa2 的余量 Z3，即 Z1=2mm - 1mm = 1mm；而工步 2 的背吃刀量 取为 Z2，故 = Z2=1mm。2papa(2) 进给量 由立式铣床 X51 功率为 4.5kW，查机械制造设计基础课程设计表 5.8高速钢套式面铣刀粗铣平面进给量，按机床、工件、夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量 取为 0.08mm/zzf(3) 铣削速度 由本工序采用高速钢镶齿铣刀、 mm、齿数 。查机械80wd10z制造设计基础课程设计表 5.8 高速钢套式面铣刀铣削速度，确定铣削速度 9.4vm/min。则 （
28、r/min）65.17809.410dvns由本工序采用 X51-型立式铣床，查机械制造设计基础课程设计表 3.6，取转速=160rmin，故实际铣削速度wn（mmin）2.401680wdnv当 =160rmin 时，工作台的每分钟进给量 应为w f（mmmin）868.wzmnf可查机械制造设计基础课程设计表 3.7 得机床进给量为 125（mmmin）2、工序 20 半精铣拨叉头左端面(1) 背吃刀量 =1 mm。3Zap(2) 进给量 由本工序表面粗糙度 Ra,6.3m，查机械制造设计基础课程设计表 5.8 高速钢套式面铣刀精铣平面进给量，华北理工大学轻工学院15每转进给量 取为 0.
29、4mm/r，故每齿进给量 为 0.04mm/zf zf(3)铣削速度 由本工序采用高速钢镶齿铣刀、 mm、齿数 、 80wd10zzf=0.04mm/z，查机械制造设计基础课程设计表 5.8 高速钢套式面铣刀铣削速度，确定铣削速度 m/min。4.8v则 （r/min）58.19204.10dvns由本工序采用 X51-型立式铣床，查机械制造设计基础课程设计表 3.6，取转速=180rmin，故实际铣削速度wn（mmin）24.5108wdnv当 =210rmin 时，工作台的每分钟进给量 应为wn f（mmmin）8424.wzmnf可查机械制造设计基础课程设计表 3.7 得机床进给量为 8
30、0（mmmin）3、工序 80 半精铣拨叉头右端面(1) 背吃刀量 =1 mm。4Zap(2) 进给量 由本工序表面粗糙度 Ra,3.2m，查机械制造设计基础课程设计表 5.8 高速钢套式面铣刀精铣平面进给量，每转进给量 取为 0.4mm/r，故每齿进给量f为 0.04mm/zzf(3)铣削速度 由本工序采用高速钢镶齿铣刀、 mm、齿数 、 80wd10zzf=0.04mm/z，查机械制造设计基础课程设计表 5.8 高速钢套式面铣刀铣削速度，确定铣削速度 m/min。4.8v则 （r/min）58.19204.10dvns由本工序采用 X51-型立式铣床，查机械制造设计基础课程设计表 3.6，
31、取转速=180rmin，故实际铣削速度wn（mmin）24.5108wdnv当 =210rmin 时，工作台的每分钟进给量 应为wn f华北理工大学轻工学院16（mmmin）842104.wzmnf可查机械制造设计基础课程设计表 3.7 得机床进给量为 80（mmmin）4、工序 100 钻、攻丝 M8 螺纹孔(1) 钻 孔工步7由工件材料为 45 钢、孔 mm、高速钢钻头，查 机械制造设计基础课程设计表75.19 高速钢麻花钻钻销碳钢的切削用量得，切削速度 Vc=20m/min，进给量 =020 fmmr。取 =7mm。pa则 （r/min）9107210wsdvn由本工序采用 Z525 型
32、立式钻床，取转速 =960rmin，故实际切削速度wn（mmin）1.21096wnv(2)攻螺纹由于螺纹螺距为 1mm 则进给量为 f=1mm/r，查机械制造设计基础课程设计5.35组合机床上加工螺纹的切削速度 v=3-8m/min，取 v=5 m/min 所以该工位主轴转速min)/(198501rdvn由本工序采用 Z525 型立式钻床，取转速 n=195rmin，故实际切削速则 （mmin）9.4105v3.6 时间定额的计算1基本时间 的计算jt(1)工序 10粗铣拨叉头两端面由于该工序包括两个工步，即两个工件同时加工，由面铣刀对称铣平面、主偏角=90，查机械制造设计基础课程设计 表
33、 5.14 铣削基本时间计算得：rmm， =13mm。315.021 eadl 2l则 5.6316805.315.0 2 eadl华北理工大学轻工学院172mm2lmm736则该工序的基本时间min=38.6s。4.01285.721ZMjflt(2)工序 20半精铣拨叉头左端面同理， 5.6316805.35.0 221 eadl2mm2lmm6该工序的基本时间min = 33.4s5.082.321ZMjflt(3)工序 80半精铣拨叉头右端面同理， 5.6316805.315.0 221 eadl2mm2lmm6该工序的基本时间min = 33.4s5.082.321ZMjflt(4)
34、工序 100钻、攻丝 M8 螺纹孔1)钻孔工步 查机械制造设计基础课程设计表 5.39 可知该工步 mm； mm； =9mm；则该工序的基本时间3.514cot271cot21 rDl2llmin=4.2s07.96*.012fnltj2）攻丝 查机械制造设计基础课程设计表 5.39 可知该工步=9mm， = =2mm， mm；则该工序的基本时间l1lP332Pl华北理工大学轻工学院18min=4.2s07.195321fnltj2辅助时间 的计算ft辅助时间 与基本时间 之间的关系为 =(0.150.2) ，取 =0.15 则各工f jtatjtajt序的辅助时间分别为：工序 10 的辅助时
35、间： =0.1538.6s=5.79s；ft工序 20 的辅助时间： =0.1533.4s=5.01s；f工序 80 的辅助时间： =0.1533.4s=5.01s；ft工序 90 钻孔工步的辅助时间： =0.154.2s=0.63s； ft攻丝工步的辅助时间： =0.154.2s=0.63s ；ft3其他时间的计算除了作业时间(基本时间与辅助时间之和)以外，每道工序的单件时间还包括布置工作地时间、休息与生理需要时间和准备与终结时间。由于拨叉的生产类型为大批生产，分摊到每个工件上的准备与终结时间甚微，可忽略不计；布置工作地时间 是作业时间的bt27，休息与生理需要时间 是作业时间的 24，均取
36、为 3，则各工序的其他xt时间( + )可按关系式(3 +3) ( + ) 计算，它们分别为：btx bxt工序 10 的其他时间： + =6(38.6s+5.79s)=2.66s；btx工序 20 的其他时间： + =6(33.4s+5.01s)=2.30s；工序 80 的其他时间： + =6(33.4s+5.01s)=2.30s；btx工序 100 钻孔工步的其他时间： + =6(4.2s+0.63s)=0.29s；btx攻丝工步的其他时间： + =6(4.2s+0.63s)=0.29s；btx4单件时间 的计算djt各工序的单件时间分别为：工序 10 的单件时间： =38.6s+5.79
37、s+2.66s=47.05s；djt工序 20 的单件时间： =33.4s+5.01s+2.30s=40.71s；djt华北理工大学轻工学院19工序 80 的单件时间： =33.4s+5.01s+2.30s=40.71s；djt工序 100 的单件时间 为两个工步单件时间的和，其中j钻孔工步： =4.2s+0.63s+0.29s=5.75；钻djt攻丝工步： =4.2s+0.63s+0.29s=5.75s；攻 丝j因此，工序 100 的单件时间 = + =5.75s+5.75s=11.5s。djt钻 攻 丝djt第 4 章 专用钻床夹具设计4.1 夹具设计任务为了提高劳动生产率，保证加工质量，
38、降低劳动强度，需设计专用夹具。为工序 90钻拨叉锁销孔设计钻床夹具，所用机床为 Z525 型立式钻床，成批生产规模。1工序尺寸和技术要求加工拨叉锁销孔 mm，孔的轴线对孔 mm 的轴线垂直度公差为 0.15mm，B015.8021.3面的尺寸为 mm，表面粗糙度 Ra1.6m。1.042生产类型及时间定额生产类型为大批生产，时间定额 25min。3设计任务书。附表 5 所示为工序 90 加工拨叉锁销孔 mm 工艺装备设计任务书。任务书按工艺015.8规程提出定位基面、工艺公差、加工部位，工艺要求等设计要求，以作为夹具设计的依据。4.2 拟定钻床夹具结构方案与绘制夹具草图1、确定工件定位方案，设
39、计定位装置分析工序简图可知，加工拨叉锁销孔 mm，孔的轴线对孔 mm 的轴线垂直015.8021.3度公差为 0.15mm，距离 B 面的尺寸为 mm。从基准的重合原则和定位的稳定性、可靠.04性出发，选择 B 面为主要定位基准面，并选择 mm 孔轴线和工件叉口面为另两个定021.3位基准面。定位装置选用一面两销 (图 4.1)，长定位销与工件定位孔配合，限制四个自由度，定位销轴肩小环面与工件定位端面接触，限制一个自由度，削边销与工件叉口接触限制华北理工大学轻工学院20一个自由度，实现工件正确定位。定位孔与定位销的配合尺寸取为 (在夹具上6730fH标出定位销配合尺寸 )。对于工序尺寸 mm
40、而言，定位基准与工序基准重合，630f18.04定位误差 (40) = 0；对于加工孔的垂直度公差要求，基准重合 ( )=0；加工孔径dw dw尺寸 mm 由刀具直接保证， ( )=0。由上述分析可知，该定位方案合理、可行。 8dw8图 4.1 一面两销定位方案图 4.3 偏心螺旋压板夹紧机构2、确定工件的夹紧方案，设计夹紧装置 钢套的轴向刚度比径向刚度好，因此夹紧力应指向限位台阶面。针对大批生产的工艺特征，此夹具选用偏心螺旋压板夹紧机构，如图 4.2 所示。偏心螺旋压板夹紧机构中的各零件均采用标准夹具元件(参照夹具设计手册中 常用典型夹紧机构中偏心压板夹紧机构部分并查表确定)。3、确定导向方
41、案，设计导向装置为能迅速、准确地确定刀具与夹具的相对位置，钻夹具上都应设置引导刀具的元件钻套。钻套一般安装在钻模板上，钻模板与夹具体连接，钻套与工件之间留有排屑空间。本工序要求对被加工孔依次进行钻、扩、铰等 3 个工步的加工，最终达到工序简图上规定的加工要求，故选用快换钻套作为刀具的导向元件，如图 4.3 所示 (参照机床夹具设计手册中表 快换钻套，钻套用衬套，钻套螺钉查表确定)。华北理工大学轻工学院21图 4.3 导向装置简图查表 钻套高度和排屑间隙知，钻套高度 ，排屑空间 ，d)5.32(Hdh）（ 5.170取 mm=24mm，排屑空间 =8mm。83dHdh4、确定夹具体结构型式及夹具
42、在机床上的安装方式考虑夹具的刚度、强度和工艺性要求，采用铸造夹具体结构。5、绘制夹具草图。4.3 绘制夹具装配总图钻模的装配总图上应将定位心轴、钻模板与夹具体的连接结构表达清楚。夹具装配总图如附图 3 所示。其中定位心轴与夹具体采用过渡配合 ，用锁紧螺母固定。671kH钻模板与夹具体用两个销钉、两个螺钉连接。夹具装配时，待钻模板的位置调整准确后再拧紧螺钉，然后配钻、铰销钉孔，打入销钉。4.4 夹具装配图上标注尺寸、配合及技术要求。1、最大轮廓尺寸 170mm、205mm、203mm。2、确定定位元件之间的尺寸与公差 定位销与削边销中心距尺寸公差取工件相应尺寸公差的 1/3，偏差对称标注，即标注
43、尺寸为 115.5 土 0.03。3、确定导向元件与定位元件之间的尺寸与公差 根据工序简图上规定的被加工孔的加工要求，确定钻套中心线与定位销定位环面(轴肩)之间的尺寸取为(40.09 土 0.03)mm(其基本尺寸取为零件相应尺寸 mm 的平均尺寸；其公差值取为零件相应尺寸18.04mm 的公差值的 1/3，偏差对称标注)。钻套中心线对定位销中心线的位置度公差取18.04工件相应位置度公差值的 1/3，即取为 0.03mm。4、确定定位元件与夹具体的尺寸与公华北理工大学轻工学院22差 定位销中心线与夹具底面的平行度公差取为 0.02mm。5、 标注关键件的配合尺寸如附图所示， 、 、 、 、7
44、8F630f75f61gH、 和 。672rH8n671kH参考文献1、肖继德、陈宁平主编 .机床夹具设计（第二版）.机械工业出版社.2000.52、秦国华、张卫红主编.机床夹具的现代设计方法.航空工业出版社.2006.113、黄健求主编.机械制造技术基础.机械工业出版社.2005.114、秦宝荣主编.机床夹具设计.中国建材工业出版社.1998.25、崇凯主编.机械制造技术基础课程设计指南.化学工业出版社.2007.26、陈国香主编.机械制造与模具制造工艺学.情话大学出版社.2006.57、李彩霞主编.机械精度设计与检测技术.上海交通大学出版社.2006.18、方子良主编.机械制造技术基础.上海交通大学出版社.2005.1 9、武良臣、郭培红等主编.敏捷夹具设计理论及应用.煤炭工业出版社.2003.9 10、孙丽媛.机械制造工艺及专用夹具设计指导.冶金工业出版社.2002.1211、邹青主编.机械制造技术基础课程设计指导教程.机械工业出版社.2004.812、王光斗.机床夹具设计手册.上海科学技术出版社.2010.6
