1、景德镇陶瓷大学窑炉课程设计说明书题目： 年产 245 万平米玻化砖液化气辊道窑设计学 号： 201310260130 姓 名： 黄 慧 莹 院 （系）： 材料科学与工程学院 专 业： 粉体材料科学与工程 二一六 年 六 月 六 日目录1 前言12 设计任务书23 窑体主要尺寸的确定34 烧成制度的确定55 工作系统的确定65.1 排烟系统65.2 燃烧系统65.3 冷却系统65.4 传动系统.75.5 窑体附属结构85.6 窑体加固钢架结构形式96 燃料燃烧计算.106.1 空气量.106.2 烟气量.106.3 燃烧温度.117 窑体材料及厚度的确定.11 8 热平衡计算.138.1 预热带
2、及烧成带热平衡计算.118.2 冷却带热平衡.199 烧嘴的选用.26参考文献.29 1.前言热工过程及设备作为一门热工以及材料专业的专业课程，目的是对学生学习热工过程及设备课程后，引导学生总结归纳理论知识，在此基础上推陈出新，根据当前的社会和科学环境，不断创新，最大可能的从环境保护和能源节约方面考虑，设计出符合社会需要的新时代窑炉，为创建社会主义和谐社会贡献自己的智力支持。通过课程设计辊道窑，综合运用和巩固所学知识，学会将理论知识与生产实践相结合，去研究解决实际中的工程技术问题，本设计的任务主要是培养学生设计与绘图的基本技能，初步掌握窑炉设计的程序过程和内容；进一步了解窑炉设备的基本结构；掌
3、握窑炉设备的工作原理，工程制图方法和编制设计说明书的方法。辊道窑属于连续性窑炉，传动方式有斜齿轮传动及链条传动两种形式，一般以刚玉瓷辊作为传动辊子运载产品。按加热方式可分为火焰加热辊道窑炉和电加热辊道窑炉两类。可根据要求通气氛。辊道窑是当代陶瓷工业的先进窑炉，是近几十年来发展起来的新型快烧连续式工业窑炉，目前已广泛用于釉面砖墙地砖抛光砖彩釉砖等建筑陶瓷工业生产中。而辊道窑在短短的几十年中发展如此迅速，说明它具有旺盛的生命力，它代表了陶瓷工业窑炉的发展方向，这是因为辊道窑具备其他陶瓷工业窑炉无法比拟的优点。本设计书在写作过程中得到老师和同学的指导，在此表示深深地谢意。编写时，本人想设计一个实用、
4、廉价的建陶工业辊道窑，内容上尽量达到符合工程上的需要，但由于本人水平所限，设计书中一定有不少缺点和不足之处，诚挚地希望老师批评指正。2.设计任务书 1、设计任务：年产 245 万平米玻化砖辊道窑设计设计任务：年产 245 万平米玻化砖液化气辊道窑炉设计（一）瓷砖1坯料组成（%）： SiO2 Al2O3 CaO MgO Fe2O3 K2O Na2O I.L68.35 16.27 2.30 2.65 0.85 2.20 2.15 4.852产品规格：5005008.8mm，单重 4.7 公斤/片；3入窑水分：1%4产品合格率：98%5烧成周期：58 分钟（全氧化气氛）6最高烧成温度：1180（温度
5、曲线自定）（2）燃料：液化气H2 CH4 C2H6 C2H4 C3H8 C3H6 C4H10 C4H8 C5H12 C5H1010 6 5 16 15 15 2 8 10 13（3）夏天最高气温：403 窑体主要尺寸的确定3.1 窑内宽的确定产 品规格：4004008mm，可知砖的宽度为 400 mm，考虑到烧成收缩率为 10，则：mm坯体离窑墙内壁一般应有 100200 mm 间隙，取 150mm。暂定窑内宽 B3000 mm，则可排砖数为：确定并排 6 片砖，则窑内宽 B 为；B=444.4*6+300=2966.4(mm)最后定窑内宽 B3m。3.2 窑内长的确定年产量 245 万 m2
6、，烧成周期为 60 分钟，年工作日为 350 天，产品合格率为 95，则：故窑体长 L 为：取窑长 L143m。利用装配式，由若干节联接而成，设计每节长度为 2200，节间联接长度8，每节总长度为 2208，则有节数=143000/2208=64.764 节，取节数为 65 节，因而全窑总长L 为: L=2208*65=143520(mm) 。1产 品 尺 寸坯 体 尺 寸 烧 成 收 缩 率40.%315*26.074.4 2605137.154(/39%m窑 ）/2年 产 量 （ /a） 烧 成 周 期 （ h）窑 容 量 （ 每 窑 ）年 工 作 日 产 品 合 格 率 210*6.4.
7、6(/). 每 米 窑 长装 窑 密 度 每 米 排 数 每 片 砖 面 积 （ 每 米 窑 长 ）/L2窑 容 量 （ 每 窑 ）装 窑 密 度 （ 每 米 窑 长 ）307.154=.085m63.3 窑体各带长度的确定预热带：65 节3321.45 节，取 22 节，此段总长22220848576(mm)；烧成带：65 节3019.5 节，取 20 节，此段总长20220844160 (mm)；冷却带：65 节3724.05 节，取剩下的 23 节，此段总长23220850784(mm)。3.4 窑体内高的确定 内高为窑道内整个空间的高度，等于辊上高（辊道中心线至窑顶的距离）与辊下高（辊
8、道中心线至窑底或隔烟板的距离）之和。辊上高应大于制品高度，考虑到玻化砖的高度小，又是单层焙烧，只要保证气流顺畅即可。从理论上来说对焙烧建筑瓷砖的辊道窑辊下高最好应大于砖对角线长度，但由于该制品较大，若按此计算会造成内高太大，既增大了窑墙散热，又不利于窑内传热。由于制品从辊上掉下，一般都发生了破损，尺寸都比整砖小了，故据各地辊道窑实际状况来看取辊下高 510mm。表 1-1 窑内高度表窑高窑高分部/节辊上高/mm 辊下高 辊内总高116 330 510 8401747 450 510 9604868 330 510 8404. 烧成制度的确定4.1 各段的温度划分与升（降）温速率4.2 烧成温度
9、曲线位置 单元节 温度（ 0C） 升（降）温速率时间（min） 备注1-8 20-250 35.0 6.57 排烟段9-16 250-600 53.3 6.57预热带17-22 600-850 50.7 4.935 下设烧嘴段23-38 850-1000 30.4 3.935烧成带24-43 1000-1180 14.6 12.3344-48 1180-850 80.8 4.095 急冷段49-60 850-550 21.5 13.98 缓冷段冷却带61-68 550-80 71.4 6.585 快冷段烧 成 温 度 曲 线02004006008001000120014000 10 20 30
10、 40 50 60 70时 间温度5. 工作系统的确定辊道窑的工作系统确定包括排烟系统、燃烧系统、冷却系统等。5.1 排烟系统18 节为排烟段，在第 1、3、5、7、8 节设置 4 处排烟口，每处在窑底和辊上窑侧墙同时设置。窑底排烟口一般设在该节的后半部，一排五个，用 1.5mm 的耐热钢板制成直径 200mm 的排烟支管直接从窑底插入窑辊道下部，为防止落渣，开口向着烟气来流方向。辊上排烟口设在该节前半部，用 1.5mm 的耐热钢板制成 400*230（mm）的排烟支管直接从窑顶下部插入量侧墙。上下排掩口均由直径 400mm 的垂直烟支管圆管引出，汇总到窑顶的直径 900mm 排烟总管中，最后
11、连接到排烟机排除。5.2 燃烧系统根据所选用的燃料为液化气，采用全部喷入窑道燃烧的方式，并在辊上一层烧嘴，为均匀窑内温度，强化窑内对流换热，选用小流高速烧嘴。辊道上下方及对侧均交错布置烧嘴，这样便于窑温度制度的调节，还有利于窑内热气流的强烈扰动与循环，改善了窑内端面温度均匀性。故在第 1722 节辊下每节布置 2 对烧嘴。自第 2343 节每节辊上下各布置 2 对烧嘴。烧嘴的对侧是观察孔，以便更好的观察火焰的燃烧情况，便于操作控制。5.3 冷却系统制品在冷却带有晶体成长，转化的过程，并且冷却出窑是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度来看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过
12、程中所放出的热量来加热空气，余热风可供干燥，达到节能的目的。本设计中冷却系统分急冷、缓冷段和快冷段。5.3.1 急冷段从烧成最高温度至 800以前，制品中由于液相的存在而且具有塑性，此时可以进行急冷，而不会使产品破裂。最好的办法是直接吹风冷却。辊道窑急冷段应用最广的是直接风冷是在辊上下设置横窑断面的冷风喷管。每根喷管上均匀地开有圆形出风口，对着制品上下均匀地喷冷风，达到急冷的效果。由于急冷段温度高，横穿入窑的冷风管须用耐热钢制成，管径为80120mm。本设计也采用此种结构，在 4448 节进行急冷，每节辊上 6 根，辊下 3 根，管内径 80mm。5.3.2 缓冷段制品冷却到 700500范围
13、时，是产生冷裂的危险区，应严格控制该段冷却降温速率。为达到缓冷目的，采用间冷风管。在 49-60 节每节放置 6 根间冷风管以达到缓冷的目的，管内径60mm。.5.3.3 窑尾快冷段制品冷却至 500以后，可以进行快速冷却。辊上下布置 32 对冷风喷管，前 16 对间距为759mm，窑尾 18 对间距为 300mm。每根喷风管上有 30 个直径 30mm 小孔对着制品吹冷风。此外该窑在快冷段窑顶和窑底还设有 3 处热抽风口。5.3.4 热风抽出口位置、抽热风管走向热风抽出口设在每节窑的中部，抽热风管走向为从各支管汇入窑顶总管，总管通向预热带，使抽出的热风进入预热风管，对制品进行预热。5.4 传
14、动系统辊道窑对辊子材料要求十分严格，它要求制辊子材料热胀系数小而均匀，高温抗氧化性能好，荷重软化温度高，蠕变性小，热稳定性和高温耐久性好，硬度大，抗污能力强。5.4.1 辊子的选择常用辊子有金属辊和陶瓷辊 两种。为节约费用，不同的温度区段一般选用不同材质的辊子。本设计在选用如下：中温段（40400和 40080） 耐热不锈钢管 40*3000（mm）高温段（4001180和 1180400） 碳化硅辊棒 40*3000（mm）5.4.2 辊子直径与长度的确定辊距即相邻两根辊子的中心距，确定辊距主要依据是制品长度、辊子直径以及制品在辊道上移动的平稳性，一般用下面经验公式计算：式中：H 为辊距，；
15、l 为制品长度， 。因 l400，故可得 H 的范围在：80133，考虑到每节长 2120，辊距定为 100。5.4.3 传动方案考虑到产品的质量问题，辊道窑的传动系统由电机、链传动和齿轮传动结构所组成。为避免停电对正常运行的辊道窑造成的危害，辊道窑一般都设在滞后装置，通常是设一台以电瓶为动力的直流电机。停电时，立即驱动直流电机，使辊子停电后仍能正常运行一段时间，避免被压弯或压断，以便在这段时间内，启动备用电源。传动机构采用齿轮传动，并采用分段传动，分别带动的方式，全窑分为 22 段，每段由一台电动机驱动，采用变频调速。1()35Hl:()l传动过程：电机减速器主动链轮滚子链从动链轮联轴节传动
16、轴主动齿轮从动齿轮辊棒传动轴辊子。依据以上原则，联接方式主要采用弹簧夹紧式，从动采用拖轮摩擦式。5.5 窑体附属结构5.5.1 事故处理孔事故处理孔一般设在辊下,且事故处理孔底面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片，事故处理孔大小尺寸通常宽 240450，取 300，高 65135，取 120。两侧墙事故处理孔一般均采取交错布置的形式。为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成“死角” ，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线与对侧内壁交点连线。图：事故处理孔的布置两事故处理孔中心间距 L 应小于或等于其中 为其宽，B 为窑内宽， 为窑墙厚。本设计中，b=0.3 m，B=3 m，=
17、0.46 m，则 有：又因每节长 2.11 m，故每节设置一个事故处理孔，相邻两节的事故处理孔对侧交错设置。对于事故处理孔在不处理事故时，要用塞孔砖进行密封，孔砖与窑墙间隙用耐火纤维堵塞。密封时为了防止热气体外溢，冷风漏入等对烧成制度产生影响。5.5.2 测温孔及观察孔5.5.2.1 测温孔为严密监视及控制窑内温度制度，及时调整烧嘴开度，一般在窑道顶及火道侧墙留设若干2(1)Bb2(1)4.53Lbm处测温孔以安装热电偶。测温孔间距一般为 35 米，高温段布密些，低温段布稀些，在烧成曲线的关键点，如氧化末段、晶体转化点、釉始溶点、成瓷段、急冷结束等都应设测温孔。压力制度中零压面的位置控制特别重
18、要，一般控制在预热带和烧成带交接面附近。若零压过多移向预热带，则烧成带正压过大，有大量热气体逸出窑外，不但损失热量，而且恶化操作条件；若零压过多移向烧成带，则预热带负压大，易漏入大量冷风，造成气体分层，上下温差过大，延长了烧成周期，消耗了燃料。本设计以观察孔代替测压孔。5.5.2.2 观察孔在每个烧嘴的对侧窑墙设置 80mm 的观察孔，以便烧嘴的燃烧状况。未用时，用与观察孔配套的孔塞塞住，以免热风逸处或冷风漏入。5.5.3 膨胀缝窑体受热会膨胀，产生很大的热应力，因此在窑墙、窑顶及窑底砌体间要留设膨胀缝以避免砌体的开裂或挤坏。本设计窑体采用装配式，在每节窑体中部留设 1 处宽度为 10mm 的
19、膨胀缝，内填矿渣棉，各层砖的膨胀缝要错缝留设。5.5.4 窑道档板和挡火墙由于辊道窑属中空窑，工作通道空间大，气流阻力小，难以调解窑内压力制度及温度制度，因此，通常在辊道窑工作通道的某些部位，辊下砌筑挡墙，辊上插入挡板，缩小该处工作通道面积，以增加气流阻力，便于压力与温度制度的调节。挡板负责对窑内上半窑道的控制,采用耐硬质高温陶瓷纤维板制成,可以通过在窑顶外部调整位置的高低。挡火墙负责对窑内下半窑道的控制,采用耐火砖砌筑,高低位置相对固定。窑道挡板和挡火墙设置在同一横截面上。通常为防止预热带、冷却带冷气流进入高温区，在烧成带工作通道两端必须设有挡墙结构。烧成带与冷却带交界处的上下挡墙起分隔两带
20、的作用。所以在 8、17、21、23、43 节处各设置一挡板、挡墙。5.6 窑体加固钢架结构形式辊道窑钢架起着加固窑体的作用，而钢架本身又是传动系统的本身。由于方形钢管造型美观，抗弯强度较大等优点，现代辊道窑的钢架外框越来越多的采用冷拔无缝方形钢管做外框。本设计采用金属框架装配式钢架结构，立柱用 2.5t7550mm 方钢、上横梁用 2.3t5050mm 方钢、下梁用 2.5t100 50mm 方钢。在一节窑体钢架中，每侧共有立柱 3 根，两头每个立柱上开有攻 M12 螺栓节间联接的 6 个孔。下横梁每节共 3 根，焊在底侧梁上，下横梁上焊有5050mm 的等边角钢作底架，以便在其上搁置底板。
21、上下侧板可用 23mm 钢板冲压制成，吊顶梁采用 5505mm 的等边角钢。6. 燃料及燃烧计算燃料燃烧计算包括：燃烧单位燃料所需空气量及其生成烟气量的计算，实际燃烧温度的计算。燃料：液化气 Qnet=110000KJ/Nm3组成成分：H2 CH4 C2H6 C2H4 C3H8 C3H6 C4H10 C4H8 C5H12 C5H1010 6 5 16 15 15 2 8 10 13转换成湿液化气，设含水量为 4%计算：H2 CH4 C2H6 C2H4 C3H8 C3H6 C4H10 C4H8 C5H12 C5H10 H2O9.6 5.76 4.8 15.36 14.4 14.4 1.92 7.
22、68 9.6 12.48 4.06.1 空气量计算：计算理论空气量：计算实际空气量： ，取 a=1.3.使得辊道窑内成氧化气氛。aL= *1.3=27.545aL0 3(/)NM2100.96v VddHOxx039.*5.67()*.(1)5.36(2)*1.(1)42.9479012.89(/)LNM6.2 烟气量计算理论烟气量计算： 0V实际烟气量计算： g= +（a-1）* =12.482200L3(/)NM6.3 燃烧温度计算取室温为 20 度，此时空气比热为 1.30（KJ/（Nm3*度） ）,液化气的比热为3.214（KJ/ （Nm3*度） ） ；并设烟气温度为 1600 度，此
23、时烟气的比热为 5.321（KJ/（Nm3*度） ） ，按理论燃耗内温度计算公式：=（110000+3,214*20+1.3*20*27.545）/（12.2822*5.321 ）th=1668 度。可得 =1668 度， （1668-1600）/1600 5%，所以温度合理。th取高温系数为 0.85，则实际温度为：t=0.85*1668=1417.8 度，比最高烧成温度 1180 度高出237.8 度。符合烧成要求，认为合理。7. 窑体材料及厚度确定1、窑体材料确定原则窑体材料要用耐火材料和隔热材料。耐火材料必须具有一定的强度和耐火性能以便保证烧到高温窑体不会出现故障。隔热材料的积散热要小
24、，材质要轻，隔热性能要好，节约燃料。而且还要考虑到廉价的材料问题，在达到要求之内尽量选用价廉的材料以减少投资。2、窑体材料厚度的确定原则 .为了砌筑方便的外形整齐，窑墙厚度变化不要太多。.材料的厚度应为砖长或砖宽的整数倍；墙高则为砖厚的整数倍，尽量少砍砖。.厚度应保证强度和耐火度。总之，窑体材料及厚度的确定在遵循以上原则得计出上，还要考虑散热少，投资少，使用寿命长等因素。0369.643*5.7(2)*4.8(2)*15.36(4)*1.()1197952.806.4(/)VNM7.1 所选材料的相关参数材料 使用温度/ 密度/gcm-3 导热系数/W（m）-1轻质高铝砖 1400 1.2 0
25、.66+810-5t轻质粘土砖 1150 0.26+0.00023t硅酸铝耐火纤维束 1350 0.07 0.10.2硅藻土砖 900 0.063+0.00014t7.2 厚度确定7.2.1 低温段 1-16 / 61-68材料厚度/部位轻质粘土砖 硅酸铝耐火纤维束 硅藻土砖窑顶 230 130窑墙 230 130窑底 230 907.2.2 高温段 17-60材料厚度/部位轻质高铝砖 硅酸铝耐火纤维束 硅藻土砖窑顶 230 130窑墙 230 130窑底 230 130 657.3 膨胀缝的材料部位材料区域窑顶 窑墙 窑底窑前段 矿渣棉 矿渣棉预热段 硅酸铝耐火纤维束 硅酸铝耐火纤维束烧成段
26、 硅酸铝耐火纤维束急冷带及过渡区 硅酸铝耐火纤维束 硅酸铝耐火纤维束8. 热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算。预热带和烧成带的热平衡计算目的在于求出每小时的燃料消耗量；冷却带的热平衡计算的目的在于计算冷空气鼓入量和热风抽出量。8.1 预热带及烧成带热平衡计算8.1.1 热平衡计算基准及范围热平衡计算必须选定计算基准，这里时间以 1h 为计算基准，0作为基准温度。8.1.2 热平衡框图图：预热带和烧成带热平衡示意图Q1坯体带入显热 ： Qa助燃空气带入显热Qa漏入空气带入显热： Qf燃料带入化学热及显热Q2产品带出显热 Q3墙、顶、底散热Q4 物化反应耗热 Q5
27、其它热损失Qg废气带走显热8.1.3 热收入项目8.1.3.1 坯体带入显热 Q1Q1G 1c1t1其中：G 1湿制品质量(Kg/h)c1制品的比热t 1制品的温度烧成灼减 4.0%每小时入窑干制品质量 G1=（2450000*0.008*2500）/ （24*330*0.95）=6140Kg/h取烧成灼减量 4%，入窑制品的含水率为 1.2%，则入窑湿基制品质量 G2=6140/（0.96*0.999）=6461 Kg/h入窑制品的比热随温度和配方的不同而变化，一般为 0.841.26（KJ/（Kg*度） ） ，制品入窑第 1 节时的温度为 20取平均比热 0.86，Q 1=G1c1t1=6
28、461*0.86*20=111126( KJ/h)8.1.3.2 燃料带入化学热及显热 Qf液化气热值 Qnet=110000(kJ/Nm3)入窑液化气温度 tf =20，20时液化气比热容 cf =3.124KJ/(m3 )fnetxc(103.24*0)x162X(KJ/h)8.1.3.3 助燃空气带入显热 Qa助燃空气温度 ta=20，20时空气比热容 ca=1.30 kJ/（m3）助燃空气实际总量 Va，总=Va x =27.545x（m3 /h）Qa =Va，总 cata=27.545*1.3*20*X=716.17X（KJ/h）8.1.3.4 预热带漏入空气带入显热 Qa喷入从冷却
29、带抽书的热风，取热风温度为 200 度，此时空气比热为 1.32 kJ/（m3） ，喷入热风取理论空气量的 0.5 倍。辊道窑内负压较小，取预热带漏入空气过剩系数 。.02g0.2189.320.5189.32097(/)a xxKJh8.1.4 热支出项目8.1.4.1 产品带出显热 Q2(KJ/h)烧成产品质量 （Kg/h）364G制品出烧成带产品温度 1180.查表可知:产品平均比热为:2tkJ/(kg )1.62c23210*.8403(KJ/h)ct8.1.4.2 窑体散失热 3Q将计算窑段分为两部分，即第 1-22 节，低温段 40-850 ，取平均值为 445；第 23-43 节
30、：高温段 850-1180，取平均值 1015。1、第 1-22 节：40850。环境温度取 20，窑内壁平均温度为 445.窑墙散热轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=280， t3=40，则：单位热流密度：校验：故，设计合理.窑顶散热：轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=280， t3=40则： o1452800.263.3475/mWC（ ）44o427302730.54112.560 .5/mWC +（ ） 2153/atq 2. 98t2303.%7520OC 3
31、41.t0.9.751. o1452800.263.3475/C（ ）o20.3/mWC（ ） 单位热流密度：校验：.窑底散热：轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅藻土砖 90mm 0.063+0.00014t设：t2=280， t3=40则：单位热流密度：校验：故，设计合理o20.13/mWC（ ） 44o427302730.5411.6 1.9/mWC + （ ） 212450230.5/.3.107.94atq20.23290.78t45.95. 3.6%57OC 3.403t. 1.6451O o1452800.263.3475/mWC（ ）44o427302730.5
32、4112. 9.5/mWC +（ ） o21./（ ） 2125898.atq. .t5.89. .25%8OC 37t .9O 2、高温段 23-43 节：8501180 散热。环境温度 20，窑内平均温度 1015。.窑墙散热 轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=800， t3=70则：单位热流密度：校验：.窑顶散热：轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=780， t3=70则：o110580.6.73/m2WC（ ） 44o47302730.54112.5670 2.7/
33、mWC +（ ） o13/mWC（ ） 21205768/.3.12.atq20.3801.3t15678. 0.17%5OC 3 .97t. 4 单位热流密度：校验：.窑底散热：轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13硅藻土砖 65mm 0.063+0.00014t设：t2=870， t3=65则：单位热流密度：o1105780.6.3/m2WC（ ） 44o470270.54113.2670 .5/mWC + （ ） o2./mWC（ ） 2121057683/.3.4.atq Wm20.38079.t156879. 024%5OC 3 6.4
34、.4o1105870.6.4/m2WC（ ） 44o42362730.412. 1.7/mWC + （ ） o2 865.3.t0./（ ） 校验：序号 节位置 温度范围（度）长度(m)窑体名称 散热面积(m2) 热流量(W/m2)散热量( KJ/h)窑墙 72.91 230 60369.48窑顶 139.92 230.95 116332.28641 1-22 节 40850 46.42窑底 139.92 217.8 109708.4736窑墙 79.758 678 194673.3642窑顶 94.95 683 233463.062 23-43 节 8501180 44.31窑底 94.95
35、 497.28 169980.2496Q3=884526.876（KJ/h ）8.1.4.3 物化反应消耗热 Q41、自由水蒸发吸热 w自由水质量 Gw=6461*10%=64.61 ( KJ/h)烟气离窑温度 200gtQw=Gw*(2490+1.93*tg)=64.61*(2490+1.93*200)=185818（KJ/h）2、其余物化反应耗热 rQ用 反应热近似代替物化反应热3OAl入窑干制品质量 =6461（kg/h） ， 含量=16.27%1G32OAlQr=Gr*2100*0.1627=3223500( KJ/h)。 则：Q 4=185818+3223500=3409318（KJ
36、/h）8.1.4.5 其它热损失 (kJ/h)5根据经验占热收入的 5%8.1.5 列出热平衡方程式由热收入=热支出得:2121057497.8/.3.94.atq Wm20.38706.t1597.86. 1%54OC 3.54.t. 7Q计算得出 x=126 m /h38.2 冷却带热平衡8.2.1 热平衡计算基准及范围时间基准：1h； 温度基准：08.2.2 热平衡框图 图： 冷却带热平衡示意图产品带入显热 冷却风带入显热2Q6产品带出显热 热风抽出带走显热7 8窑体散热 其它热损失9 108.2.3 热收入项目8.2.3.1 产品带入显热 2Q制品带入显热在上面已经算出： =84944
37、32 KJ/h8.2.3.2 冷风带入显热 6鼓入冷风为自然风, =20,查表知此时冷风的比热为 :at=1.30kJ/(m )ac3设鼓入风量为 m /h，则: =26xV3tVQ6x8.2.4 热支出项目8.2.4.1 制品带走显热 7出窑时产品的质量 （Kg/h）,出窑口温度 =80,查表知此时温度下制品的平均36140G7t比热为：gaf QQQ5432110.86+2610 0.86+26 10 800.89 kJ/(kg)7c57t5则：= =6140*0.89*80=437168 kJ/h7Q73ctG8.2.4.2 热风抽出时带走的显热 8抽风为鼓入风的 95%,故抽出热风量应
38、为 0.95 m /h.取热风抽出时的温度为 : =200 C,查xV3 8to表知此时的比热为: =1.32kJ/(m )8c3则：= =1.32*200*Vx=264Vx（KJ/（Nm3*度） ） 8QxVt88.2.4.3 窑体的散热 9Q1、急冷带（44-48 节）1180 850段散热 .窑墙散热轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=800， t3=70则：单位热流密度：校验：故，设计合理o11050.6.73/2WC（ ） 44o47302730.54112.5670 2.7/mWC +（ ） o2.3/mWC（ ） 212
39、05768/.3.12.atq20.3801.3t15678. 0.17%5OC 3 .97t. 4 .窑顶散热：轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=780， t3=70则：单位热流密度：校验：故，设计合理.窑底散热轻质高铝砖 230mm 0.66+0.00008t硅藻土砖 195mm 0.063+0.00014t设：t2=870， t3=65则： o1105780.6.3/m2WC（ ） 44o427302730.54113.2670 .5/mWC + （ ） o20.13/mWC（ ） 2121057683/.3.4.atq20.
40、38079.t156879. 024%5O 3 6.4t.4C 单位热流密度：校验：故，设计合理2、缓冷带、快冷带（4968 节）：85080 ，要内壁平均温度 465。.窑墙散热轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=290， t3=40则：单位热流密度：校验：44o4273652730.41012.1650 1.7/mWC + （ ） o1105870.6./mWC（ ） o2 865.3.t ./（ ） 2125749.8/.30.194.atq20.38706.4t15497.286.41%5OC 3497.28654.t0.08
41、51O o14652900.263.34/mWC（ ） 44o4270270.54112.560 .6/mWC + （ ） o2./mWC（ ） 2240239.8/31.atq故，设计合理.窑顶散热：轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅酸铝耐火纤维 130mm 0.13设：t2=290， t3=40则：单位热流密度：校验：故，设计合理.窑底散热轻质粘土砖 230mm 0.26+0.00023t硅藻土砖 90mm 0.063+0.00014t20.3302.769t4652.8. 4.%5OC 39.419t51 o14652900.263.34/mWC（ ） 44o42730
42、2730.54113.260 1.9/mWC + （ ） o2.1/mWC（ ） 2124650241.5/.3.1.9atq20.3301.672t465241.5. 4.0%59OC 3.24t. .9 设：t2=290， t3=42则：单位热流密度：校验：略大于 5% 认为合理序号 节位置 温度范围（度）长度(m)窑体名称 散热面积(m2) 热流量(W/m2)散热量( KJ/h)窑墙 18.99 678 46350.792窑顶 31.65 683 77821.021 44-48 节 1180-850 10.55窑底 31.65 49728 56660.0832窑墙 75.96 239.8
43、3 65582.95窑顶 126.6 241.45 110043.2522 49-68 节 850-80 4220 窑底 126.6 231.59 105549.4584Q3=59285.38.2.4.4 其它热损失 Q10由窑体不严密处漏出空气带走显热 其它热损失为总收入的 5%44o42732730.541012.10 9.6/mWC +（ ） o1465290.2630.34/mWC（ ） 2 .86（ ） 212465231.59/0.3.98.atq Wm20.330.429t46521.598. 7.05%OC 3.47t. . 18.2.5 列出热平衡方程热收入=热支出10987
44、62 QQ解得 =29607.3m /hxV3即每小时鼓入风量为 29067 m /h.39. 烧嘴选用每小时燃料消耗量为 x=126 3/Bmh考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取安全系数 1.5本设计一共设置了 96 对（192 个）烧嘴。每个烧嘴的燃料消耗量为： （ ）3/Bh烧嘴的热负荷：0.984375*11000=108281.25(kJ/h)/4.186=25867.47(Kcal/h)所以本设计采用北京神雾公司的 WDH-TCC2 型烧嘴。该烧嘴技术性能如下：燃气 助燃空气热负荷流量 压力 流量 温度 压力流量调节比例火焰长度火焰锥角炉膛温度2104Kcal/h2.4Bm3
45、/h1000Pa0.2MPa24Bm3/h常温35015003500 Pa1：6 200300070 1800所以该烧嘴符合本设计要求。26.5847参考文献1 胡国林.陈功备.窑炉砌筑与安装.武汉理工大学出版社 .2005.5 2 孙晋涛.硅酸盐工业热工基础.武汉：武汉理工大学出版社 .1992.12 3 胡国林.建陶工业辊道窑.北京：中国轻工业出版社 2009.2 4 陈帆.现代陶瓷工业技术设备.中国建材工业出版社 .1995.55 葛霖.筑炉手册.北京：冶金工业出版社.1995.36 刘振群.陶瓷工业热工设备.武汉：武汉理工大学出版社 .2008.1.3-727 王秉铨.工业炉设计手册.北京：机械工业出版社 .1996.8
