1、目录前言2设计方案的拟定3（1）、机械搅拌生物反应器的型式.3（2）、反应器用途.3（3）、冷却水及冷却装置.3（4）、设计压力罐内 0.4MPa；夹套 0.25 Mpa4表-发酵罐主要设计.4工艺设计及计算5（1）生产能力、数量和容积的确定5（2）主要尺寸计算 5（3）冷却面积的计算 6（4）搅拌器设计6（5）搅拌轴功率的计算7（6）i 求最高热负荷下的耗水量 W.8ii 冷却管组数和管径9iii 冷却管总长度 L 计算 10iv 每组管长 和管组高度100lV 每组管子圈数 10nVi 校核布置后冷却管的实际传热面积 10（7）设备材料的选择 10（8）发酵罐壁厚的计算 11（9）接管设计
2、 12（10）支座选择13设计结果汇总14参考资料.14发酵罐设计心得体会15附录及设计图前言生化工程设备课程设计是生物工程专业一个重要的、综合性的实践教学环节，要求我们综合运用所学知识如生化反应工程与生物工程设备课程来解决生化工程实际问题，对培养我们全面的理论知识与工程素养，健全合理的知识结构具有重要作用。在本课程设计中，通过生化过程中应用最为广泛的设备，如机械搅拌发酵罐、气升式发酵罐、动植物细胞培养反应器，蒸发结晶设备、蒸馏设备等的设计实践，对我们进行一次生化过程发酵设备设计的基本训练，使我们初步掌握发酵设备设计的基本步骤和主要方法，树立正确的设计思想和实事求是，严肃负责的工作作风，为今后
3、从事实际设计工作打下基础。设计方案的拟定我们设计的是一台 25M3机械搅拌通风发酵罐,发酵生产味精。设计基本依据（1）、机械搅拌生物反应器的型式通用式机械搅拌生物反应器，其主要结构标准如下：高径比：H/D=1.7-4.0搅拌器：六弯叶涡轮搅拌器,D i:di:L:B=20:15:5:4搅拌器直径：D i=D/3搅拌器间距：S=（0.95-1.05）D最下一组搅拌器与罐底的距离：C=（0.8-1.0）D挡板宽度：B=0.1D，当采用列管式冷却时，可用列管冷却代替挡板（2）、反应器用途用于味精生产的各级种子罐或发酵罐，有关设计参数如下：装料系数：种子罐 0.50-0.65发酵罐 0.65-0.8发
4、酵液物性参数：密度 1080kg/m3粘度 2.010-3N.s/m2导热系数 0.621W/m.比热 4.174kJ/kg.高峰期发酵热 3-3.5104kJ/h.m3溶氧系数：种子罐 5-710-6molO2/ml.min.atm发酵罐 6-910-6molO2/ml.min.atm标准空气通风量：种子罐 0.4-0.6vvm发酵罐 0.2-0.4vvm（3）、冷却水及冷却装置冷却水：地下水 18-20冷却水出口温度：23-26发酵温度：32-33冷却装置：种子罐用夹套式冷却，发酵罐用列管冷却。（4）、设计压力罐内 0.4MPa；夹套 0.25 MPa发酵罐主要由罐体和冷却列管，以及搅拌装
5、置，传动装置,轴封装置，人孔和其它的一些附件组成。这次设计就是要对 25M3通风发酵罐的几何尺寸进行计算；考虑压力，温度，腐蚀因素，选择罐体材料，确定罐体外形、罐体和封头的壁厚；根据发酵微生物产生的发酵热、发酵罐的装液量、冷却方式等进行冷却装置的设计、计算；根据上面的一系列计算选择适合的搅拌装置，传动装置，和人孔等一些附件的确定,完成整个装备图，完成这次设计。这次设计包括一套图样，主要是装配图，还有一份说明书。而绘制装配图是生物工程设备的机械设计核心内容，绘制装配图要有合理的选择基本視图，和各种表达方式，有合理的选择比例，大小，和合理的安排幅面。说明书就是要写清楚设计的思路和步骤。表-发酵罐主
6、要设计条件项目及代号 参数及结果 备注发酵产品 味精工作压力 0.4MPa 由任务书确定设计压力 0.4MPa 由任务书确定发酵温度（工作温度）33 根据任务书选取设计温度 150 由工艺条件确定冷却方式 列管冷却 由工艺条件确定发酵液密度 3/108mKg由工艺条件确定发酵液黏度 2.2sN由工艺条件确定25m机械搅拌发酵罐的设计工艺设计及计算：（1） 生产能力、数量和容积的确定发酵罐容积 V=25m生产能力计算：现每天产 99%纯度的味精 2t ，谷氨酸发酵周期为48h（包括发酵罐清洗、灭菌、进出物料等辅助操作时间） ，则每天需糖化液体积为 V 。每天产纯度为 99%的味精 2t，每吨 1
7、00%的味精需糖液糖15.66m。V =15.66299%=31m糖设发酵罐填充系数 =70%，则每天需要发酵罐的总容积为 V （发酵周期0为 48h）V = V /=31/0.7=44.3m0糖发酵罐个数的确定：计算发酵罐容积时有几个名称需明确。a、 装液高度系数，指圆筒部分高度系数，封底则与冷却管、辅助设备体积相抵消。b、公称容积，指罐的圆柱部分和底封头容积之和，并圆整为整数。c、罐的全容积，指罐的圆柱部分和两封头容积之和。本次设计所需发酵罐个数为：N= =3.5 个240总V取圆整得：N=4 个实际产量验算： =677.42t/a35.1702富裕量： =12.9% 能满足产量要求。%6
8、4.（2） 主要尺寸计算发酵罐全体积为 V =25m0椭圆形封头体积：V =1a2b2hD64式中： -椭圆封头的直边高度，m =0.05mbh b-椭圆封头短半轴长度， =a ah4而，V = =25012VHD4)(0.26D3bh忽 略将 H/D=2 代入上式得：D=2.4m，H=2D=4.8mV = 2m1b2a2hD466公称体积 V = V -V =25-2=23mN0封验算全容积 V ：全V =V +2 V全 筒 封= )hD64(2HD4a2b2= ）（ .05125.7（3） 冷却面积的计算：为了保证发酵罐在最旺盛、微生物消耗基质最多以及环境气温最高时也能冷下来，必须按发酵生
9、成热量高峰、一年中最热的半个月的气温下，冷却水可能达到最高温度的恶劣条件下，设计冷却面积。计算冷却面积使用牛顿传热定律公式，即：F= mkQ总发酵过程的热量计算有许多方法，但在工程计算时更可靠的方法仍然是实际测得的每 1m发酵液在每 1h 传给冷却器的最大热量。对谷氨酸发酵：高峰期发酵热，310 KJ/h.m4采用竖式蛇管换热器，取经验值 K=4.18500KJ/（m.h.）平均温差t ：t =m21tln3232202612 6代入 t = =8.656m12ln对总容量为 25m的发酵罐，每罐实际装液量为 V =31/2=15.5m，0Q =Q15.5=310 KJ/h.m15.5m总 4
10、=4.6510 KJ5换热面积：F= = =25.7mtk总 6.801.45（4） 搅拌器设计机械搅拌通风发酵管的搅拌涡轮有三种形式，可根据发酵特点、基质以及菌体特性7选用。本次设计，由于谷氨酸发酵过程有中间补料操作，对混合要求较高，因此选用六弯叶涡轮搅拌器。该搅拌器的各部分尺寸与罐径 D 有一定比例关系，现将主要尺寸列出：搅拌器叶径 D =D/3=2.4/3=0.8m 取 d=0.8mi叶宽 B=0.2 D =0.20.8=0.16mi弧长 l=0.375d=0.3750.8=0.3m底距 C=0.8D=0.82.4=1.9m盘径 d =0.75D =0.750.8=0.6mii叶弦长 L
11、=0.25D=0.250.8=0.2m叶距 S=D=2.4m弯叶板厚 =12mm取两档搅拌，搅拌转速 N 可根据 50m罐，搅拌器直径 1.05m，转速2N =110r/min，以等 P /V 为基准放大求得：10N = =132（r/min）2 323218.5D）（）（ （5） 搅拌轴功率的计算 通风搅拌发酵罐，搅拌轴功率的计算有许多种方法，现用修正的迈凯尔式求搅拌轴功率，并由此选择电机。淀粉水解糖液低浓度细菌醪，可视为牛顿流体，计算步骤如下： 计算 R emR =emNPD2式中 D搅拌器直径，D=0.8mN-搅拌器转速，N=132r/h-醪液密度，=1080Kg/m醪液粘度，=2.01
12、0 N.S/3将数代入上式：R = =4.5610 10em32210.8NP74视为湍流 计算不通气时的搅拌轴功率 P ：053p0NPD，7式中 N 在湍流搅拌状态时其值为常数 4.7pN 搅拌转速，N=132r/hD=0.8m，=1080Kg/m 代入上式，得： = 17.7Kw,0P108.27.453两档搅拌：P =2 =35.42Kw, 计算通风时的轴功率 ：g（Kw）39.08.3g )(1025.PQNDp式中， P 不通风时轴功率（Kw） ，P =35.42Kw0 0Q 通风量（ml/min） ，取通风比为 0.2，则Q=0.215.510 =3.110 ml/min66Q
13、=3.30608.代入上式，得 39.08.3g )(125.PNDp= 39.023)6.14(0.=25.8Kw 求电机功率 P ：电P =电 01.321g采用三角带传动 =0.92，滚动轴承 =0.99，滚动轴承 =0.98，端123面密封增加的功率为 1%，代入公式得P =电 01.321g= 01.98.025=29.2Kw查手册选取合适的电机。（6）i 求最高热负荷下的耗水量 W8W= ）（ 总 12ptCQ式中：Q 每 1m醪液在发酵最旺盛时，1h 的发热量与总醪液总体积的乘积：Q =Q15.5=310 KJ/h.m15.5=4.6510 KJ总 4 5冷却水的比热容，4.18
14、KJ/(Kg.K)pC冷却水终温，262t冷却水初温，201t将各值代入上式，W= =）（ 总 12ptCQs/kg15.2068.45）（冷却水体积流量为 5.15Kg/s，取冷却水在竖直蛇管中流速 1m/s，根据流体力学方程式，冷却管总截面积 为：总Svw总式中，w冷却水体积流量，w=5.1510 m/s3V冷却水流速，v=1m/s代入上式， =5.1510 总S3ii 冷却管组数和管径：设管径为 ，组数为 n，则0d=n.0.785.d总S20根据本罐情况，取 n=3，求管径，由上式得：m467.85.31n785.0d3总查金属材料表选取不锈钢无缝钢管表，选取 512.0 无缝管， =
15、47mm，内d，满足要求， =49mm0d内 平 均d现取竖蛇管圈端部 u 型弯管曲径为 250mm，则两直管距离为 500mm，两端弯管总长度 0l）（ m15704.3Dl09iii 冷却管总长度 L 计算：有前知冷却管总面积 F=25.7现取无缝钢管 512.0，每米长冷却面积为20 m15.049.13F则 L= =172m15.07F冷却管占有体积 V=0.7850.051 172=0.35m2iv 每组管长 和管组高度：0lm3.571nLl0另需连接管 4m： =L+4=176m实 际可排竖直蛇管的高度，设为静液面高度，下部可伸入封头。设发酵罐内附件占有体积为 0.5m，则：3m
16、5.1603.51V附 件管液总竖直蛇管总高 3.4m32.15.023H管又两端弯管总长 =1570mm，两端弯管总高为 500mm，0l则直管部分高度：h=H-500=3400-500=2900（mm）则一圈管长 m7301529lhl0V 每组管子圈数 ：n圈837.L0现取管间距为 2.5 ，竖直蛇管与罐壁的最小距离12.052D外为 0.15m，则可计算出与搅拌器的距离在允许范围内（不小于 200mm）Vi 校核布置后冷却管的实际传热面积：2m716049.LndF实平 均实而前有 F=25.7， F， 可满足要求。实 （7） 设备材料的选择设备结构的工艺设计，是将设备的主要辅助装置
17、的工艺要求交代清楚，供制造加工和采购时取得资料依据。其内容包括： 空气分布器：对于好气发酵罐，分布器主要有两种形式，即：多孔式和单管式。对通风量较小的设备，应加环型或直管型空气分布器；而对通气量大的发酵罐，则使用单管通风，由于进风速度高，又有涡轮板阻挡，叶轮打碎、溶氧是没有问题的。本罐使用单管进风，风管直径计算见接管设计。 挡板：挡板的作用是加强搅拌强度，促进液体上下翻动和控制流型，防止产生涡旋而降低混合与溶氧效果。如管内有相当于挡板作用的竖式冷却蛇管，扶梯等也可不设挡板。为减少泡沫，可将挡板上沿略低于正常液面，利用搅拌在液面上形成的涡旋消泡。本罐因有扶梯和竖式冷却蛇管，故不设挡板。 密封方式
18、：随着技术的进步，机械密封已在发酵行业普遍采用，本罐拟采用双面机械密封方式，处理轴与管的动静问题。 冷却管布置：对于容积小于 5m的发酵罐，为了便于清洗，多使用夹套冷却装置。随着发酵罐容量的增加，比表面积变小，夹套形成的冷却面积已无法满足生产需求，于是使用管式冷却装置。蛇管因易沉积污垢且不易清洗而不采用；列管式冷却装置虽然冷却效果好，但耗水量过多，因此广泛使用的是竖直蛇管冷却装置。在环境温度较高的地区，为了进一步增加冷却效果，也有利用罐皮冷却的。 设一快开式人孔，56cm，O 形圈密封。（8） 发酵罐壁厚的计算 计算法确定发酵罐的壁厚 S）（】【 cmCP2DS1式中，P设计压力，取最高工作压
19、力的 1.05 倍，P=0.4MpaD发酵罐内径，D=400cm【】A3 钢的许用应力， 【】=127Mpa 焊缝系数，取 =0.7C壁厚附加量，C= 321C钢板负偏差，取1 m8.0为腐蚀欲量，取 =2mm2 2加工减薄量，取 =0，代入上式得3C3CC= =0.8+2+0=2.8mm=0.28cm321cm82.0.47.0S选用 8mm 厚 A3 钢板制作，查附录表 17 知，直径 2.4m，厚 8mm，筒高4.8m，每米高重 356Kg， =3564.8=1708.8Kg筒G 封头壁厚计算：标准椭圆封头的厚度计算公式如下：）（】【 cmCP2DS11式中，P=0.4Mpa，D=240
20、cm， 【】=127Mpa， =0.08cm， =0.2cm， =0.1cm1C23CC= =0.38cm， =0.73代入上式，得 m2.9c.08.47.012S2 查钢材手册圆整为 =9.5mm（9） 接管设计 接管的长度 h 设计：各接管的长度 h 根据直径大小和有无保温层，一般取 100200mm 接管直径的确定：主要根据流体力学方程式计算。已知物料的体积流量，又知各种物料在不同情况下的流速，即可求出管道截面积，计算出直径。计算出的直径再休整到相近的钢管尺寸即可。通风管的管径计算：该罐实装醪量 15.5 ，设 0.5h 内排空，则物料体积3m流量 s/086.536.1Q发酵醪流速取
21、 V=1m/s则排料管截面积为 物F2086.1.V物，则管径2785.0Fd物 m.75.8.0物取无缝钢管 108x4 适用若按通风管计算，压缩空气在 0.4Mpa 下，支气管气速为 20m/s通风比 0.2wm20 ，0.1Mpa 下，Q=15.5x0.2=3.1C0 s/052.in/33计算到 0.4Mpa，30 状态下，0s/m013.274.152.QF取风速 v=20m/s，则风管截面积 为：fF2ff m065.213.vQF，则气管直径 为：fd785.0气 气dm03.785.6气因通风管也是排料管，故取两者的大值，取 d=108x4 无缝管，则满足工艺要求。12排料时间
22、复核：物料流量 Q=0.0086 ，流速 v=1m/s，s/3管道截面积 F= 22m0785.1785.0在相同流速下，流过物料因管径较原来计算结果小，则相应流速比为 倍，9.1.6FVQP排料时间 t=0.5x1.09=0.55h（10）支座选择：发酵设备常用支座分为卧式支座和立式支座。其中卧式支座又分为支腿，圈型支座，鞍型支座三种。立式支座也分为三种即：悬挂支座，支撑式和裙式支座。对于 以上的发酵罐，由于设备总重量较大，应选用裙式支座。本设计选3m75用裙式支座。13设计结果汇总项目 结果总体积 V 25公称体积 23n实际装液量 15.5，罐径 D 2.4m罐身高 H 4.8m封头高
23、0.65ml罐压 P 0.4Mpa通气量 Q 3.110 ml/min6通风时搅拌抽功率（ ）/不通气时轴功率（ ） 25.8Kw/35.42KwgP0P搅拌转速 132r/min2N涡轮搅拌器直径 D 0.8mi发酵罐壁厚 S 8mm1封头壁厚 S 9.5mm2接管直径 d 1084冷却面积 F 25.7列管规格512.0（mm）列管总长 L 172m列管布置 3 组，每组 8 圈人孔直径 56cm冷却水用量 W 5.15Kg/s冷却介质温度 20/26【参考资料】生物工程设备梁世忠，2009 年 7 月化工设备设计手册曲文海，朱有庭，2005 年 6月搅拌设备设计.陈乙崇等，1988 年
24、11 月发酵罐设计心得体会搅拌通风发酵罐的设计需要综合各种参数，是有计划、有目的，由所需设计的发酵罐的体积，一步一步计算而来。需要根据要求设计的年产量及罐的容积填充系数，发酵周期计算所需罐数。有冷却介质的进出口温度及发酵过程中传热量得出传热面积。关于传热面积，最难确定的是传热系数，它的确定需要需要取决于发酵液的物性、蛇管的传热性能及管壁厚度。我们查了很多关于传热系数的计算的资料，很遗憾，由于各种物性参数的不足，我们只能取经验数值。由所得的传热面积便可根据公式根据已知的各种参数，求出蛇管的理论长度、蛇管的组数。由于我们这一组所要设计的是 25 立方米的发酵罐，理论上说，可以用夹套冷却装置，由于担
25、心传热不足，我们还是选择设计比较复杂的蛇管冷却装置，这样就可以最大限度地解决传热问题。蛇管换热器的设计需要考虑各种因素，比如它同封头的距离是否满足工艺上的规定，它同搅拌器的距离是否能够保证搅拌器正常工作时不会与蛇管相碰撞等。所以在设计蛇管之前一定要将搅拌器的各种参数计算好，比如搅拌器的功率、叶径、转速、同 挡板的距离等。这些参数相互之间都有联系，根据设计所规定的比例标准可以计算出。最后根据发酵罐的容积及压力，对壁厚进行设计，并圆整，然后根据罐的直径计算封头的直径及壁厚。整个设计过程中，我们小组的成员们查了很多相关资料，力求我们的设计能满足工艺要求，对每一个数字的得出及圆整，我们都经过多次反复计
26、算及资料核查。尽管如此，我想我们的设计中仍会不可避免地出项一些疏漏，限于所学知识及实践能力的缺乏，或许我们现在还无法觉察，所以相信老师在看了我们小组的设计之后，定会给我们一些建议，以便我们更加了解发酵罐的设计。很高兴能尽自己的微薄之力，同小组成员们一起完成这次设计，不仅巩固了设备设计方面的专业知识，还深刻感受到任何一个投入到生产中的设备的设计只靠所学的一点设计知识是远远不够的，我不仅需要扩展自己的视野，填充专业知识，还要好好利用学校组织的实践教学，尽量弥补实践方面的不足。同时我也感受到集体力量在设计过程中的作用，当我对某个环节感到迷茫时，因为小组的讨论，茅塞顿开。 这次设计，我真的从中领悟到“讨论 ”的重要性。
