1、延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议延迟焦化装置长周期运行工作小组2005 年 4 月延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议1目 录 一、股份公司制定的工作目标1二、五家分公司延迟焦化装置调研总结1三、五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行目标存在的问题11四、五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行目标技措项目12五、关于五家分公司长周期优化运行指导性建议17六、参照使用技术18七、五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行方案20八、附录36九、基础资料汇编50延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议2延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议2
2、004 年是中石油股份有限公司技术效益年，炼油与销售分公司技术处组织成立了延迟焦化装置长周期运行小组，参加企业有抚顺、大庆、锦州、锦西、辽化分公司（以下简称五家分公司）。根据文件要求，长周期运行小组主要做了以下几项工作：编写了延迟焦化装置长周期运行的开题报告，确定了工作目标；完成了五家分公司的延迟焦化基础数据汇编；五家分公司编制了各自企业的延迟焦化装置长周期运行方案；2004 年 7 月 16 日至 18 日由股份公司组织在大连召开了阶段性研讨会；最后形成了五家分公司延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性意见。现将总体工作汇报如下：一、 股份公司制定的工作目标总体目标是：提高装置运行水
3、平，延长装置烧焦周期。二、 五家分公司延迟焦化装置调研总结1、 五家分公司延迟焦化装置概况（表-1）五家分公司共有六套延迟焦化装置，原设计总加工能力 470 万吨/年，到2003 年改造后已形成 800 万吨/年加工能力。其中加工大庆减压渣油有大庆、抚顺一厂、二厂三套装置；加工辽河减压渣油的有辽化、锦州、锦西三套装置。抚顺二厂和大庆为六十年代建设的有堵焦阀预热形式的 30 万吨/年、60 万吨/ 年延迟焦化装置，装置建设时间长，工艺比较落后。大庆焦化 1988 年改造到 100万吨/ 年，97 年取消堵焦阀。抚顺二厂焦化 2002 年改造到 120 万吨/ 年，同时取消堵焦阀。抚顺一厂焦化是
4、84 年建设的 100 万吨/ 年有堵焦阀延迟焦化装置，2002 年改造为 120 万吨/年，同时取消堵焦阀。抚顺一厂、二厂、大庆属于第一代延迟焦化工艺，三套装置经过近几年的技术改造，实现了冷焦水、切焦水自循环使用及全密闭放空系统等新技术。锦州、锦西、辽化延迟焦化装置分别为 90 年、93 年和 96 年建设的延迟焦化装置，原设计能力 100 万吨/年，加工辽河减渣，塔径 6100，无堵焦阀，冷焦水、切焦水自循环使用，采用全密闭放空系统，水利除焦系统、高压水泵、延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议3辐射进料泵、风动绞车，四通阀全部为引进设备，三套装置均由北京院设计。该工艺属于我国
5、第二代延迟焦化技术。锦西分公司 2002 年新增一炉两塔（焦炭塔 6100），能力增加到 150 万吨/年。辽化分公司 2003 年新增一炉两塔（焦炭塔 6100）能力增加到 160 万吨/年。锦州分公司 2003 年投用的大直径焦炭塔（ 8400），新建双面辐射炉，炉管采用多点注汽技术，焦炭塔的能力增加到 200 万吨/年，分馏塔的能力为 150 万吨/年。2、 1999-2004 年延迟焦化设计负荷、实际加工量、负荷率统计（表-3）2003 年抚顺二厂、一厂、大庆三套焦化装置设计负荷分别为120、120、100 万吨/年，2003 年实际加工量分别为 103、98、92 万吨，负荷率分别为
6、 86.0%、81.4% 、92.0% ，负荷率偏低。锦州、锦西设计负荷均为 100 万吨/年，2001 年锦州、锦西加工渣油分别为 103、115 万吨，2002 年加工113、115 万吨，锦州、锦西分公司焦化装置改造前超负荷生产。辽化焦化装置改造前满负荷生产。2001 年、2002 年负荷率分别为 99.8、100.9%。现在锦州、锦西、辽化焦化设计负荷分别为 150、150、160 万吨/ 年，均满负荷生产。3、 焦化装置运行生产周期（表-4）五家分公司的焦化装置为两炉四塔或三炉六塔。生产期间，由于焦化塔间歇操作，加热炉可以分炉烧焦，焦炭塔的大瓦斯管线可以更换。如不考虑大瓦斯管线烧焦和
7、加热炉分炉烧焦，2002-2003 年五家分公司延迟焦化装置运行周期超过两年的是：抚顺二厂 800 天；大庆 781 天；抚顺一厂 1190 天；锦州 834 天。运行周期不足两年的是：辽化 366 天（2003.62004.6），锦西 490 天（20032004）。4、 焦化原料和产品（表-5）五家分公司延迟焦化装置，抚顺、大庆以加工大庆减压渣油为主，锦州、锦西、辽化以加工辽河减压渣油为主。大庆减压渣油比重、残炭比辽河减压渣油的低，比重分别为 0.90-0.92 和 0.97-0.99（20密度 g/cm3），残炭分别为 7-9m%和 17-20m%。大庆减压渣油含硫、金属镍含量比辽河减压
8、渣油低，大庆为0.1-0.2%和 4-7PPm，辽河 0.3-0.4%和 90-120PPm。辽河减压渣油比大庆减压渣油黏度高，辽河减压渣油为 776-900，而大庆减渣为 90（100运动黏度mm2/s）。延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议4五家分公司焦化汽油通过加氢后作为乙烯原料的是抚顺一厂、二厂、大庆、辽化，做重整原料的是锦州、锦西分公司。柴油全部加氢后作为高十六烷值柴油出厂。辽化焦化蜡油经糠醛抽提后去加氢裂解，其余四家作为重油催化裂化装置原料。5、 轻油收率和总液收（表-12）抚顺二厂、大庆、抚顺一厂轻油收率分别为 50.61%、57.04%、49.19%，其中大庆轻油
9、收率最高 57.04%。锦州、锦西、辽化轻油收率分别为：40.96%、41.04%、46.00% ，其中锦州轻油收率最低 40.96%。加工大庆渣油的焦化装置比加工辽河渣油的焦化装置轻油收率高。抚顺二厂、大庆、抚顺一厂总液体收率分别为77.50%、74.52%、75.13% ，其中抚顺二厂总液体收率最高 77.50%。锦州、锦西、辽化总液体收率分别为：59.70%、65.53%、70.60%，其中锦州总液收最低59.70%，加工大庆渣油焦化比加工辽河渣油焦化总液体收率高。渣油残炭低，焦化循环比高，其轻油收率高。大庆渣油残炭低，抚顺、大庆焦化循环比高，这样，抚顺、大庆轻油收率高。渣油残炭低，焦炭
10、塔压力低，炉出口高，焦化总液体收率高。大庆渣油残炭低，抚顺、大庆焦炭塔压力低，炉出口温度高，这样，抚顺、大庆总液体收率高。辽化焦化原料中辽河渣油占 55%、大庆渣油占 45%，锦州公司焦化原料中辽河渣油占 80%、杜巴原油渣油占 10%、大庆渣油占 10%，锦西焦化原料中辽河渣油占 70%、大庆渣油占 30%。所以，锦州、锦西、辽化轻油收率、总液体收率也不同。锦州分公司焦炭塔顶压力偏高，影响总液体收率。6、 能耗（表-14）五家分公司焦化装置能耗辽化最高 36.08104kal/hr，锦西最低19.96104kal/hr。抚顺二厂、大庆、抚顺一厂、锦州分别为24.42、21.94、21.67、
11、22.2410 4kal/hr，基本相同。辽化能耗高，其主要原因是该装置能耗包括焦化富气吸收稳定工序的能耗。7、 主要操作条件（表-16）延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议5 加热炉出口温度控制抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 502、500、501，锦州、锦西、辽化分别为 496、496、487。加工大庆减压渣油装置的焦化炉出口温度高，为 500-502；加工辽河减压渣油的焦化炉出口温度低，为 496和 487。辽化最低 487。加热炉出口温度偏高，焦炭塔顶温度高，分馏塔底温度高，大瓦斯管线、加热炉炉管易结焦。加热炉出口温度偏低，焦炭塔泡沫层高，分馏塔底焦粉多，加热炉也容易结焦
12、。焦化加热炉出口温度最佳值应由实验和经验共同确定。实际情况是：抚顺、大庆加工大庆减压渣油，焦化炉辐射出口温度初期偏高。造成分馏塔顶空冷、冷焦水系统的焦粉沉积、分馏塔塔盘及分馏塔底结焦、焦炭塔大瓦斯线结焦、分馏塔底结焦。辽化延迟焦化装置辐射炉出口温度 487偏低，造成生产后期焦炭塔泡沫层高，大瓦斯管线带焦粉，冷焦水系统污油量大等一系列问题。辽化延迟焦化的辐射炉温度控制的不合理，对流出口控制的温度为 360，偏高；射炉出口温度 487偏低，如果辽化辐射炉出口温度提高到锦州、锦西的控制指标 496，辽化辐射炉对流可能要超温，所以辽化加热炉对流、辐射热分配不合理，加热炉需要重新设计核算。 焦炭塔顶温度
13、抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 435、420-428、419，锦州、锦西、辽化分别为 420、417、420。焦炭塔顶温度高，焦炭塔大瓦斯管线易结焦。目前国内部分延迟焦化装置焦炭塔顶温度实现自动控制，温度小于 420较为合理。抚顺二厂焦化塔顶温度控制的偏高。 分馏塔底温度抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 380、385-387、385，锦州、锦西、辽化分别为 350、369、377。加工大庆减压渣油的分馏塔底温度高，最低 385，加工辽河减压渣油的分馏塔底温度低，最低350。分馏塔底温度高，分馏塔底、加热炉易结焦。焦化分馏塔底温度控制 350-360较为合适。分馏塔底温度高，塔底有焦粉，加速加
14、热炉管结焦。延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议6 分馏塔顶温度抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 108、118-125、114，锦州、锦西、辽化分别为 115、115、119。分馏塔顶温度控制各分公司比较接近。 焦炭塔顶压力抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 0.16-0.19、0.18-0.21、0.20MPa，锦州、锦西、辽化分别为 0.22、 0.20、0.21MPa 。焦炭塔顶压力低，焦化总液收高，抚顺二厂焦炭塔顶压力 0.16-0.19MPa 为最低，其总液体收率也最高为 77.50%。锦州焦炭塔顶压力 0.22MPa 偏高，其总液体收率也最低为 59.70%。锦州辽河减压
15、渣油比例较大，渣油经过减粘装置后去焦化也影响总液体收率。 分馏塔顶压力抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 0.12、0.10-0.12、0.10MPa，锦州、锦西、辽化分别为 0.15、 0.09、0.13MPa 。分馏塔顶压力高，同样影响液收。锦州公司分馏塔顶压力最高 0.15MPa，影响总液体收率。 循环比抚顺二厂、大庆、抚顺一厂分别为 0.58、0.50、0.53，锦州、锦西、辽化分别为 0.20、0.20、0.18MPa。焦化循环比高，分馏塔底温度高，易结焦。焦化循环比高，焦炭塔内油气线速高，焦炭塔顶温度高，大瓦斯管线易结焦。焦化循环比高，石油焦收率高，轻油收率高，总液收低。抚顺、大庆焦化
16、循环比偏高，影响加工量。8、 加热炉的运行 现有加热炉的结构抚顺二厂、大庆、抚顺一厂、锦州、锦西、辽化的加热炉均为老式卧管、立式、单面辐射加热炉，炉管选用 Cr5Mo，炉底设置 26 台普通火嘴，炉辐射室侧墙、端墙及炉顶均采用普通耐火纤维，对流室及烟囱衬里采用普通浇注料。2003 年锦州公司新建 100 万吨延迟焦化加热炉。该炉采用双辐射室、双对流室四管程水平管双面辐射立式炉炉型，辐射管选用 ASTMA335PS，对流原料油预热段选用 ASTMA335PS 炉管，过热蒸汽段及注水段选用碳钢炉管。工艺盘管每管程分别设置 12 个管壁热电偶，以监测正常操作或烧焦时的管壁温度，以免烧坏炉管，从而增加
17、了加热炉操作的安全性。该炉炉底采用 96 台低 N0x 型扁平焰气体燃烧器。为减少炉壁散热损失、提高加热炉热效率，该炉辐射室侧墙、延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议7端墙及炉顶均采用耐火纤维组合件衬里结构，对流室及烟囱衬里采用 BLJ7轻质浇注料。新型加热炉较旧型加热炉先进得多。 加热炉热负荷、加热炉热效率大庆、抚顺一厂、抚顺二厂、锦西加热炉的热效率较高,为 88-90%，锦州、辽化的加热炉热效率较低，为 84-85%，锦州、辽化新建的加热炉效率较高，分别为 90%、88%。加热炉效率低，主要原因是：加热炉密封不好，火嘴、热回收系统效率低。 加热炉冷油流速六套延迟焦化装置冷油流
18、速分别为：抚顺二厂 0.91-1.02m/s、大庆 1.72-2.24m/s、抚顺一厂 1.32-1.33m/s、锦州 1.02-1.12m/s、锦西 1.36-1.39m/s、辽化 1.18-1.27m/s，其中抚顺二厂最低，0.91-1.02m/s，大庆焦化最高 2.24-1.72m/s。冷油流速低，加热炉管易结焦。 加热炉注水五家分公司的加热炉注水占渣油百分量：抚顺二厂 3.4%、3.3%、2.2%，大庆 3.0%、抚顺一厂 3.3%、3.0%、2.6% ，锦州 2.1%、锦西 2.3%、辽化1.6%。抚顺、大庆注水量高，锦州、锦西、辽化低。注水量应与负荷、循环比相对应。负荷高、循环比大
19、可以适当降低注水量。延迟焦化原料性质对注水量也有要求，沥青质高、初期结焦温度低的原料注水量应大一些。 1999-2004 年单炉生产周期抚顺二厂每台焦化炉每年均要烧焦一次。2003 年大庆焦化炉-1、2、3 的烧焦次数分别是 4 次、3 次、2 次。2003 年石油一厂炉-1、2 各烧焦一次。锦州焦化炉两年一次大修，大修期间烧焦一次。2002-2004 年锦西炉-2 生产周期 844天，2003 年炉-1 单炉最短生产周期 106 天。辽阳石化分公司焦化炉 1999 年炉-1 烧焦 5 次、炉-2 烧焦 4 次，2000 年炉-1 分炉 8 次烧焦 6 次，炉-2 烧焦 2 次，2002 年炉
20、-1 烧焦 2 次，炉-2 烧焦 3 次，2003 年炉-1 分炉 4 次烧焦 2 次，炉-2烧焦 2 次。锦州分公司焦化原料为减粘后减压渣油，焦炭塔操作压力高，焦化单炉生产周期长。延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议8辽化焦化加热炉结构可能有些问题，烧焦次数太多，最好请专家分析后，设计院重新核算。抚顺、大庆每年焦化炉均要烧焦，老式加热炉结构不合理、焦化条件还要进一步优化。 加热炉管结焦分析据炼油工艺学介绍：原料油性质与加热炉管内结焦的情况有关根据梅克勒和勃罗克关于原料临界分解温度范围的机理，认为油品在其临界分解温度范围内最容易结焦。因此，若油品以低速流经临界分解温度范围所在的那
21、段炉管时，就容易引起炉管内结焦。为了避免炉管结焦，油品应当以高速、湍流状态通过这段炉管，因为这样可以缩短在临界分解温度范围区内的停留时间、提高传热速率以降低炉管壁温，以及即使在有焦炭生成时也不易沉积在管壁上。不同性质的原料有不同的临界分解温度范围，原料的特性因数 K 越大，则临界分解温度范围的起始温度越低对于特性因数小的原料，其临界分解温度高，当达到此温度范围时，油品的汽化率可能已相当大，可以以较高流速通过这段护管而抑制了结焦反应。对于临界分解温度较低的原料或较重的原料，可能在临界分解温度区内还未能有足够的汽化率，因而炉管内的流速较低，对这种情况可以向炉管内注入水蒸汽或软化水以提高炉管内流速。
22、 大庆原油 K 值是 12.4，辽河原油 K 值是 11.7，大庆减压渣油比辽河减压渣油易造成加热炉管结焦。加热炉管结焦与原料有关，同时与加热炉负荷、火嘴形式、加热炉结构、操作员的实际操作经验有很大关系。像石油二厂、石油一厂、大庆这样的老焦化加热炉（水平立式单面辐射炉）加热炉处于高热负荷下运行，加热炉管极易结焦。所以必要时应对这些陈旧的加热炉作相应的改造，延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议9更换相应的火嘴和空气预热器等。从数据上看，辽化有可能属于加热炉结构不合理，造成加热炉管结焦。 关于对阻焦剂看法据专家讲：对阻焦剂的评价是很难的，任何阻焦剂无非是改变炉原料的“四组成结构”这才
23、是技术所在。否则是有水分的，另外有无副作用？是要注意的。辽化焦化加热炉结焦严重，情况复杂，辽阳石化分公司炼油厂与洛阳石化工程公司炼制研究所共同开发和研制的延迟焦化加热炉阻焦剂在辽化延迟焦化装置使用效果较好，结论是：.延迟焦化阻焦剂可有效阻止和延缓焦垢在加热炉炉管内壁形成和沉积，使加热炉保持较高的热效率，降低装置的能量损耗。. 延迟焦化阻焦剂的使用，能明显延长加热炉的烧焦周期，从而延长装置的开工周期，对装置在较长周期内平稳运行具有积极作用。. 延迟焦化阻焦剂的使用，使装置保持了较高的处理量，确保了装置经济效益的充分发挥。9、 焦炭塔运行 焦炭塔急冷油五家分公司焦炭塔的急冷油控制方法，注入介质有区
24、别：采用自动控制的有大庆和锦州两家，其余为手动控制。急冷油采用的介质，锦州、锦西采用中段油，大庆、抚顺采用蜡油或甩油，辽化焦化急冷油采用柴油。焦炭塔顶温度控制指标不同：抚顺二厂、大庆、抚顺一厂、锦州、锦西、辽化焦炭塔塔顶温度控制分别为 4123、430、425、420、415-425、420。采用急冷油介质的温度不同：抚顺二厂、大庆、抚顺一厂、锦州、锦西、辽化急冷油介质温度控制分别为 90、170260、200、300、320、60。急冷油注入位置：抚顺二厂焦-14 除焦口、焦-56 注在管线；大庆塔口法兰下相对两点注入，与水平成 30；抚顺一厂焦炭塔顶部挥发线；锦州焦塔口内圆形分配管四点；锦
25、西焦-14 塔口圆形分配管、焦-56 油气线入口圆形分配管；辽化急冷油单管（1 寸）45度斜下注入。延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议10焦化塔顶急冷油的作用是降低焦炭塔顶温度；洗涤高温油气中的焦粉，提高大瓦斯管线油气线速。急冷油的注入位置、注入方式、性质、温度及对焦炭塔顶温度控制方式对焦化大瓦斯管线结焦有影响。急冷油注入位置最好注入到焦炭塔顶油气线出口下方，这样急冷油既可以降温，同时又能起到洗涤焦粉的作用。采用注入急冷油降低焦炭塔顶温度，最好是用急冷油的潜热降温，不要出现高温液相油滞留在管线底层结焦。从五家分公司注入急冷油方式、位置、控制手段、介质不同，我们认为需要统一。 大
26、瓦斯线烧焦周期2002 年以前抚顺二厂焦化大瓦斯管线每年烧焦一次，2002 年以后按生产周期烧焦。2003 年大庆大瓦斯管线焦 1、6 各烧焦一次，2003 年各塔均烧焦一次。2002 年以后石油一厂焦化生产期间大瓦斯管线不烧焦。锦州焦化大瓦斯管线两年大修时烧焦一次。2003 年以后锦西焦化生产期间大瓦斯管线不烧焦。2003 年辽阳石化分公司焦化大瓦斯管线烧焦一次。 大瓦斯管线结焦分析大瓦斯线结焦首先与原料性质和炉出口温度有关，又与加工量和循环比有关，也与焦炭塔顶急冷油的注入方式、结构和急冷油性质有关。针对五家分公司焦化焦炭塔规格来说的，这一问题显得更加突出，尤其是大庆、抚顺的大循环比参数生产
27、。另外与操作水平也有直接的重要的关系，如炉出口温度突然波动；吹汽量过大等都会加快大油气线和分馏塔底结焦。分馏塔底温度最好不大于 360 度，另外要加强分馏塔底循环和过滤系统。五家分公司均存在大瓦斯管线结焦的问题，各自都采取了技术措施。大庆：焦炭塔塔顶注消泡剂；挥发线打急冷油，将预热过程中产生的甩油缓冲处理，打到焦炭塔挥发线入口位置作为急冷油，既减少结焦，又实现甩油回炼；正常生产时如果发现焦炭塔顶压力超高挥发线结焦严重，利用两塔切换的空闲时间，临时处理大瓦斯管线；选择合适的工艺指标，在换塔前 4 个小时，可适当提高炉出口温度 1-2，减少泡沫层高度，减少挥发线结焦。辽化：加强对焦炭塔塔压的监控，
28、一旦油气线结焦造成焦炭塔塔压有上升的趋势时，对结焦管线可采取高压清洗车水力清焦的方式处理；保证三个加热炉的加工量均匀，防止单炉负荷过大，造成与之对应的焦炭塔气速过大或生焦高度过高，使总油气线结焦；控制适宜的反应温度，以降低泡沫层的高度，防止冲塔；根据原料性质、焦高延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议11和泡沫层高度的变化，及时调整处理量和消泡剂的注入量；注意监控焦炭塔顶急冷油注入量和焦炭塔塔顶温度，防止由于焦炭塔顶温过高或顶温指示失灵导致的油气线结焦；根据焦炭塔料位计，或生焦时焦炭塔塔壁温度的变化，监控焦层和泡沫层高度。锦州：改变焦炭塔急冷油油质，将 60左右的蜡油改为230左右
29、的分馏塔中段循环油；增设急冷油自动控制手段；改变急冷油的注入方式，由瓦斯线一点注入改为一个 6 分管的圆环注在焦炭塔除焦口内，圆环上有 8 个向内 45 度的开孔，不但起到了降温的作用，而且还有一定的洗涤效果。大瓦斯管线结焦是延迟焦化装置存在的共性问题，从各家公司所采取的技术措施及出现结焦后处理手段看，大瓦斯管线结焦对三年长周期运行构不成严重威胁。10、 辐射进料泵的运行抚顺二厂、大庆、抚顺一厂、锦州、锦西、辽化焦化装置的辐射泵分别为3、2、3、3、4、2 台，额定流量分别为180、180、172/172/345、250/260/350、210/210/210/100、240m 3/h，出口压
30、力分别为 3.5、3.8、3.6、5.0/5.0/5.5、3.6/3.6/3.8、4.0MPa 。辐射进料泵实现长周期运行没有问题。11、 五家分公司焦化炉出口温度、石油焦挥发份抚顺二厂 大庆 抚顺一厂 锦州 锦西 辽化辐射出口温度, 502 501 501 496 496 487石油焦挥发份, %10.26 9.68 10.78 9.56 10.8-16.8小量汽提时间 分钟50 30 45 90 90 60三、 五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行目标存在的问题延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议12抚顺二厂1、 原料罐、分馏塔和汽提塔的基础没有更换，还是 30 万吨/年
31、的设计基础，基础薄弱。2、 掺炼催化油浆对装置的平稳运行影响较大。3、 分馏塔顶空冷焦粉沉积对装置长周期的影响。4、 冷焦水系统的焦粉沉积也会影响装置的长周期运行。大庆1、 加热炉总体工艺落后，设备老化，烧焦周期缩短。2、 分馏塔塔盘及分馏塔底结焦，操作弹性降低。3、 焦炭塔四台是 1964 年设备，现已运行 40 年。4、 焦炭塔大瓦斯线结焦。5、 压缩机存在的问题（该机为 50 年代苏联产品）。6、 加热炉进料泵存在的问题（180 泵是原裂化车间改造时淘汰设备，焦化车间略加改造后继续使用，）。7、 冷-4、冷-5、空冷-1 、1/1 、不能满足工艺生产的要求（设备能力小）。抚顺一厂1、 分
32、馏塔底结焦是影响长周期运行关键。2、 3#加热炉系统现存问题，火咀燃烧效果不理想。锦州1、 旧焦炭塔变形严重。2、 现分馏塔距离焦炭塔远，焦炭塔压力偏高，影响液收。锦西1、 接触冷却塔晃动、炉管爆皮、结焦、原料罐小。大瓦斯线结焦。分馏塔顶空冷、后冷焦粉堵，加热炉空气预热器腐蚀严重。辽化1、 加热炉辐射炉管结焦,焦炭塔顶大油气线结焦,分馏塔底结焦。2、 分馏和吸收稳定系统影响长周期运行主要问题有换热器沉积焦粉、水冷器结垢、部分管线设备腐蚀、部分重要设备无备用、加热炉 A、B 火嘴燃烧不好、炉体漏风、炉管氧化爆皮、加热炉空气预热器腐蚀严重。四、 五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行目标技措项目
33、序号 项目 现状分析 改造方案估算投资抚顺二厂1焦炭塔打阻泡剂焦炭塔冲塔 焦炭塔顶 30 万元延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议13序号 项目 现状分析 改造方案估算投资2分馏塔打缓蚀剂需要防腐顶循线和分馏塔顶油气线上30 万元3加热炉打阻垢剂延长运行周期 加热炉入口 30 万元4分馏塔集油箱改造增加 3 层蜡油塔盘 集油箱上移100 万元5焦炭塔增设中子料位计焦炭塔冲塔 每塔三点180 万元6炉-1、2 增设清灰器空气预热器积灰 每台空气预热器二点 8 万元7柴油增设过滤器柴油携带焦粉 柴油线上 70 万元8增设瓦斯过滤器瓦斯携带焦粉 瓦斯线上 70 万元大庆 1更换与加热炉
34、匹配的燃烧器由于燃烧器的非专业设计，造成加热炉火焰细长、偏斜、无跟、漂浮、极易出现二次燃烧现象，同时造成炉膛温度高、瓦斯单耗高等表征，加速炉管结焦速度，降低了加热炉的生产周期。选择适合现有焦化加热炉工艺特点的、有工业应用且效果良好的制造厂家，并委托有关设计部门进行设计核算，更换加热炉的燃烧器40 万/台抚顺一厂1增设瓦斯脱硫制硫装置装置生产的富气一部分加热炉自烧，另一部分，并入瓦斯管网，由于处理俄罗斯高硫原料，导致瓦斯管线及加热炉炉管腐蚀加剧。在装置内增加一台富气压缩机，生产出的富气经压缩后送到催化裂化装置进行再处理。1400 万元延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议14序号 项
35、目 现状分析 改造方案估算投资2更换辐射进料控制阀1#、3#加热炉因控制阀在调整操作阶段，出现仪表小信号调整不动，信号累加到一定数值才有大幅度调整，在这种运行工况下，辐射流量只能用保护阀调整，对装置正常操作影响较大。更换辐射进料控制阀 20 万元3加热炉打阻垢剂延长运行周期 加热炉入口 30 万元4分馏塔集油箱改造增加 3 层蜡油塔盘 集油上移100 万元5焦炭塔增设中子料位计目前，焦炭塔内石油焦量是根据切换后焦炭塔现场测量出的空高，推算石油焦产量。在 1#6#焦炭塔增设中子料位计，监视焦炭塔内焦层高度70 万元6超期服役的 17台设备更新其中重要的有；东辐射进料泵所属的润滑油泵及电机、东台桥
36、式吊车、鼓风机，分馏塔底循环油泵、烧焦罐、封油过滤器更新超期设备500 万元1焦炭塔打阻泡剂泡沫层高，油气易夹带焦粉焦炭塔顶注入阻泡剂 30 万元锦州2 更换分馏塔分馏塔塔盘压降大、转油线压降大。整体更换为新塔（复合塔 0Gr13+16MnR）,塔盘白钢1600延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议15序号 项目 现状分析 改造方案估算投资1焦炭塔注阻泡剂油气线结焦、分馏塔各侧线及后续装置焦粉携带严重焦炭塔顶注阻泡剂 10 万元2甩油污油全回炼，作焦炭塔急冷油目前仅部分回炼利用冷焦水三池，甩油污油全回炼，作焦炭塔急冷油10 万元3加热炉烧脱硫瓦斯目前加热炉烧自产瓦斯改造气压机及加热
37、炉火嘴更新，烧脱硫瓦斯。400 万元4 增加原料罐 在用原料罐容积114m3新增一 300 m3 原料罐 50 万元5焦炭塔（5，6）急冷油注入口下移目前位置易结焦，需频繁清理将注入位置下移不需投资6冷焦水沉淀池刮油机更新现存刮油机已报废 更新 30 万元7焦炭塔 12 米油气线改造、补油线改造目前位置易结焦 移位 1 万元8 放空塔改造大吹汽及给水时塔体振幅大，最高达200mm。将塔上部割除 6 米，降低塔体高度，同时塔盘改造。10 万元9辐射泵叶轮切削出口压力达 3.5Mpa，能量大部分消耗在控制阀上。设计扬程为 500 米，叶轮经切削后扬程降为 400 米。10 万元10原料泵由容积式泵
38、改为螺杆泵目前容积式泵震动大，威胁安全生产。将其中一台更换为螺杆泵。30 万元锦西11加热炉辐射管材质升级目前材质为 Cr5Mo 升级为 Cr9Mo 待定延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议16序号 项目 现状分析 改造方案估算投资12加热炉鸭嘴改1800 弯头鸭嘴阻力降大 将鸭嘴改为 1800 弯头 10 万元13加热炉烟道挡板更换在用烟道挡板已锈蚀，不能调节。更新 8 万元14加热炉空气预热器热管更换在用预热器热管已失效更新 40 万元1 分馏塔加高2003 年扩至 160 万吨/年后分馏塔一直没动，只更换塔盘，致使分馏系统气速大，携带焦粉大，分馏后路易堵。在原有分馏塔基础上
39、加高塔降低气速2建立分馏塔底循环大处理量造成分馏塔底结焦威胁辐射进料泵，影响平稳运行。对底循过滤器重新选型，定期清理或改造辐射泵抽出口，及用辐射泵部分带底循环。3吸收稳定系统改造焦化 自改造以来吸收稳定系统就没有扩能，还是原先 100 万吨的规模，是焦化装置瓶颈联系设计部门及相关单位对吸收稳定系统重新核算设计。4 改造柴油泵扩能 160 万吨后，柴油泵双泵运行，存在隐患，一旦一台有故障影响处理量。再加一台备用泵或对柴油泵重新选型加大柴油泵能力。辽化5 改造顶循环泵扩能 160 万吨后，柴油泵双泵运行，存在隐患，一旦一台有故障影响处理量。再加一台备用泵或对顶循泵重新选型加大泵能力。延迟焦化装置调
40、研总结及长周期（三年）运行指导性建议17五、 关于五家分公司长周期优化运行指导性建议1. 加热炉出口温度加热炉出口温度是焦化装置的重要操作指标，和开工周期有着密切的关系。加热炉出口温度直接影响到加热后油品在焦炭塔里的反应深度、影响焦化产品的产率和质量。 加热炉出口温度对焦炭塔内的泡沫层高度、大瓦斯管线结焦、焦化的循环比、加热炉管的结焦都有影响。加热炉出口温度高（偏高），焦化的循环比大，焦炭塔内气相负荷大，气相线速高，焦粉携带量大，大瓦斯管线、分馏塔底、加热炉管都易结焦。加热炉出口温度低（偏低），焦化的循环比小，焦炭塔内泡沫层高，焦化反应后期泡沫层尚没有终止反应，便开始给汽给水，污油量大，大瓦斯
41、管线、分馏塔底、加热炉管也容易结焦。合理确定加热炉出口温度对焦化装置长周期运行是一个重要的课题，目前五家分公司加热炉出口温度按照各自的工艺指标操作不变，参照国外经验（见七.1），我们认为应作如下调整： 大庆、抚顺焦化加热炉出口温度偏高大庆、抚顺辐射炉出口温度 501-502，循环比大于 0.5 参数下操作是比较卡边的，加热炉处于高热负荷下运行，供热偏多，推荐大庆、抚顺焦化炉出口温度 494-502 锦州、锦西焦炭塔生焦初期温度不变，推荐锦州、锦西焦化炉出口温度496-498 辽化延迟焦化装置辐射炉出口温度 487 偏低，造成生产后期焦炭塔泡沫层高，大瓦斯管线带焦粉，冷焦水系统污油量大等一系列问
42、题。辽化延迟焦化的辐射炉温度控制的不合理，对流出口控制的温度为 360偏高。如果辽化辐射炉出口温度提高到锦州、锦西温度 496，辽化辐射炉对流可能要超温，所以辽化加热炉对流、辐射热分配不合理，建议加热炉由设计院重新核算。辽化加工大庆、辽河混合减压渣油，其工艺条件应重新确定。2. 小量汽提建议大庆、抚顺、辽化分公司焦炭塔小量汽提时间提高到 90 分钟。3. 加热炉注水延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议18加热炉注水对炉管结焦、负荷影响很大，建议注水改为注汽，尤其是石蜡基原油特性因数比较高，注水改注汽更有利于减少加热炉结焦。另外，加热炉注水应与负荷、循环比相对应调整。焦炭塔压力锦州
43、公司焦炭塔操作压力与其它几家比偏高，建议对系统核算，采取措施降低焦炭塔压力。4. 急冷油焦化塔顶急冷油的作用是降低焦炭塔顶温度；洗涤高温油气中的焦粉，提高大瓦斯管线油气线速。急冷油的注入位置、注入方式、性质、温度及对焦炭塔顶温度控制方式对焦化大瓦斯管线结焦有影响。建议：急冷油注入位置最好注入到焦炭塔顶油气线出口下方，这样急冷油既可以降温，同时又能起到洗涤焦粉的作用。采用 320中段油作急冷油,用中段油的潜热降温。急冷油采用自动控制。5. 加热炉燃料五家分公司加热炉燃料应使用脱硫后瓦斯。6. 污油回炼推荐使用抚顺二厂污油回炼技术（见七-2）。六、 参照使用技术1. 采用德国韦巴公司、Winter
44、shal 调整反应温度，均质、降低石油焦挥发份技术焦炭塔是延迟焦化装置的反应器，焦炭塔反应温度和反应时间影响石油焦的挥发份。下图是德国韦巴技术人员对焦炭塔内石油焦挥发份的讲解：该厂技术人员介绍，正常情况下，焦化塔内的石油焦挥发份分布见下图：延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议19操作温度对分解和缩合反应的深度有直接影响，而焦化反应所需的全部热量均由加热炉提供。所以操作温度对焦炭塔内的焦炭挥发份、硬度有很大影响。焦化加热炉出口温度过高，则生成的焦炭硬度增加，挥发份低泡沫层低，水力除焦增加困难。温度低，效果相反。因此延迟焦化加热炉出口温度变温操作即能降低石油焦挥发份，同时调节石油焦的
45、硬度，同时优化了焦化操作，提高了焦化液收。德国 Wintershall 炼厂的观点是：重油销售不经济，尽量进焦化加工或进重油催化加工该炼厂焦化装置是 100 万吨/年,煅烧装置是 15 万吨/ 年.在焦化和煅烧技术交流过程中,他们提到和 VEBA 炼油厂同样的观点: 开好电脱盐 普焦生产采用变温操作,控制生焦挥发份小于 10%.(见图) 除焦水采用软化水,水质要进行分析 生焦预热脱水后进煅烧炉(见图)2. 污油回炼技术见附录抚顺石化分公司石油二厂延迟焦化装置污油回炼方案延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议203. 采用消泡剂技术见附录大庆焦化消泡剂应用情况总结4. 采用阻焦剂技术
46、见附录辽化焦化阻焦剂应用情况总结七、 五家分公司延迟焦化装置实现三年长周期运行方案1. 石油二厂延迟焦化装置长周期运行方案A) 分馏塔底结焦的原因及解决方法分馏塔底结焦主要表现两种形式，一种是固定焦，一种是可移动的焦粉和焦块。这两种焦对辐射泵的正常运行都有影响。固定焦是沿分馏塔底塔壁结的焦和过滤器底结的焦，焦粉和焦块主要沉积在塔底和过滤器中。在塔底结的焦可使分馏塔底容积变小，辐射泵防抽空能力变小；另外塔底结焦会造成分馏塔浮球结死，不能正常指示波面；过滤器结焦使过滤器滤焦能力下降，造成分馏塔底抽出线节流甚至堵塞，影响辐射泵上量；焦粉和小于辐射泵叶轮流道直径的焦块会造成加热炉辐射流控阀堵塞，影响加
47、热炉进料的平稳性。当焦块大于辐射泵叶轮流道直径时会堵塞辐射泵叶轮，造成辐射泵上量不稳。 原料性质的影响焦化装置原料为大庆减压渣油，有时掺炼部分催化油浆，由于催化油浆中含有大量稠环芳烃和少量催化剂，其反应温度比大庆减压渣油温度低，且油浆的活性也比大庆减压渣油高，容易发生缩合反应生成焦炭，造成分馏塔底结焦，所以催化油浆只能掺炼，一般掺炼比不大于 10，甚至更低。以往催化油桨被掺到减渣中，经加热炉对流段预热后进入分馏塔，与焦炭塔来的油气进行换热后进入分馏塔底。解决的方法有两个，一个是降低分馏塔底温度，过去分馏塔底温度为 370-385，掺炼油装后分馏塔底温度控制在 350-360之间，这种方法会造成
48、加热炉负荷上升，影响装置的处理能力；另一种方法是改变掺炼方法，催化油浆装直接从焦炭塔顶进入到焦炭塔内进行焦化反应，避免了催化油浆进入到分馏塔底造成结焦，但此方法降低了焦炭塔中焦化反应温度，会导致焦炭塔泡沫层上升，同时对石油焦质量挥发份也有一定影响。掺炼方法是换塔后一小时掺炼，换塔前一小时停止掺炼，控制好掺炼量。 分馏塔底温度对塔底结焦的影响延迟焦化装置调研总结及长周期（三年）运行指导性建议21过高的分馏塔底温度是导致分馏塔底结焦的又一原因。提高分馏塔底温度，可降低加热炉的负荷，增加装置的处理能力。但过高的塔底温度会造成分馏塔底油中易反应组分进行裂化反应，特别是沿塔底塔壁上的油份由于流动性差，在
49、长时间高温作用下，沿塔壁结焦。解决的方法是严格控制分馏塔底温度，在以减压渣油为原料时温度不能大于 390，一般控制在 385以下，如果是混合掺炼油浆，分馏塔底温度应控制的更低。 分馏塔油气入口塔壁结焦分馏塔油气入口对面塔壁上结焦严重，在高温油气流的冲击下，沿塔壁结的焦容易脱落，堵塞分馏塔底过滤器和辐射泵内流道，影响辐射泵平稳运行。解决的方法：降低油气中的重组分含量和降低油气入分馏塔温度。 焦粉对分馏塔操作的影响从焦炭塔来的油气中含有一定量的焦粉，其中一部分在分馏塔的蒸发段被洗涤下来，其余随油气进入分馏塔上段，一部分进入到产品中，对产品的后续加工影响较大，在分馏塔顶空冷器中、后冷中、油气水分离器中都有沉积。进入分馏塔顶空冷中
