1、 过冷奥氏体转变图第一节 过冷奥氏体等温转变图一、 TTT 的测定（Temperature Time - Transformation）1 测定方法金相法：珠光体、贝氏体、马氏体转变产物具有不同的形貌硬度法：与金相法配合使用磁性法：奥氏体顺次性，转变产物居里值以下为铁磁性电阻法：电阻与晶体缺陷浓度有关，测定开始线十分有效膨胀法：奥氏体比容最小后三种方法一般采用比较法分析 AR2 金相法简介过冷奥氏体 在某一温度下等温一段时间，使 AR部分或全部转变，再急冷，使未转变奥氏体转变为马氏体。试样：10-15mm，1.5mm，加热及等温均在盐浴中进行。奥氏体化温度 保温 15 分钟 2%、5%，98%
2、， 迅速淬入盐水二、典型 TTT 曲线分析先分析转变开始线，珠光体/贝氏体转变开始和终了线，Ms 线。图 5-1 亚、共析碳钢的 TTT图三、TTT 曲线的类型A两组 C 曲线完 全重迭（亚共析碳钢、含非碳化物形成元素 Ni、Cu、Si、1.5%Mn 的合金钢）B两组 C 曲线部分重迭，但 2 个鼻子时间基本相同（不常见） ，如37CrSiC同上，但两组 C 曲线鼻子对应的时间有差异。GCr15、9Cr、9Cr 2、CrMn、CrW、CrWMn（P 的时间短） ；20Cr、40Cr、12Cr 2Ni4、40CrNi、35CrMo、40CrMn（B 的时间短） （含少量碳化物形成元素）D两组 C
3、 曲线完全分离，P 明显右移。45Cr3、40Cr 2Ni4、35CrNi 3Mo、5CrNiMo、5CrNiMoV、3Cr 2W8E B 明显右移。Cr5MoV，Cr 12，Cr 12MoV，W 18Cr4F两组 C 曲线强烈右移，0Ms，室温以上只有碳化物析出线。4Cr14Ni14W2Mo四、TTT 曲线的影响因素（1） 成分影响亚共析钢：C%，右移。过共析钢：C%，左移。图 5-2 TTT 图的基本类型共析钢： C 曲线最靠右， 最稳定，但易粗化。AMe(Co、Al 以外)均使 C 曲线右移：非（或弱）碳化物形成元素 Co、Ni、Mn、Si、Cu 及 B，使 C 曲线右移但不分离，Si
4、使鼻子温度上移，其它使之下移。碳化物形成元素 Cr、Mo、W、V、Ti、Nb，Me%，两组 C 曲线逐渐分离，使珠光体的鼻子温度上升，而使贝氏体的鼻子温度下降，Cr、Mn 使贝氏体转变线强烈右移，而 Mo、微量 B 则使珠光体线强烈右移。（2） 加热条件温度升高，时间延长，A 晶粒粗化，成分均匀，有利于先共析 F、K 的溶解，增加 稳定性，C 曲线右移。N（3） 塑性变形，而改变新旧相之间的位向关系，故需作具体分析。缺第二节 过冷奥氏体连续冷却转变图一、CCT 图的测定一般用快速膨胀仪,样品尺寸 812mm二、典型 CCT 图的分析三、CCT 图特点分析与 TTT 图类似,三种转变曲线可能同时
5、存在,也可能不完出现,或相互重迭或分离。1共析、过共析钢的 CCT 图上不出现B 体相变主要由于 C%高，B 体相变需要扩散高者的 C 原子量多，相变速度太慢，从而在实际冷却条件下，难以实现相变对成分的要求。此外，母相 C%高，导致切变阻力增大，难以实现按切变机制实现点阵改组的模式。图 5-3 亚共析钢(a) 和过共析钢 (b)的 CCT 图图 5-4 确定淬火临界速度（Vc）的示意图2Ms 线性曲折F 先 析出，B 相变，使之向下曲折（Ms 下降） （使 A 的 C%） 。部分 P 相变，使 A 的 C%，Ms，向上曲折。3转变在一个温度范围内完成，往往获得混合组织四、CCT 曲线相对于 T
6、TT 图向右下移动五、存在临界冷却速度（Vc）第三节 钢的临界淬火速度 Vc一、用 TTT 图估算临界冷却速度1孕育期消耗 nTT， ， 321相对消耗量 /，冷到 Tn，消耗量 12()/1pn nnIT在连冷过程中，冷却到 Tn，孕育期尚未消耗完，故相变尚未开始，必须延长时间到 ，使 ，n)(nTIp相变才能开始，故 CCT 位于 TTT 右下方。 dTdTI nni TATAninP 11)(/)(lm)(10 冷速 ，则d/nTAnPI1)()(2临界淬火速度 VcA1BTlgtlgtPT A1二、冷速变化对 Vc 的影响设， ，若 ，则cVnnTATAnp dI11 )()()(即冷速愈大，在相同的温度范围内，孕育期消耗越小，转变推迟。设 ，按 冷却， 按 冷却，则1APTnPTnPATndI1 )()()(设 ，若 ，则 ，相变开始cVc1nI，则 减小，相变推迟)(P，则 ，消耗量增大，相变提前nTI解释大型锻件的逆硬化现象：表层： ，先降到临界点以下，当冷到 时，孕育期消耗量超过 1，从nT而发生部分珠光体相变，使淬火后的表层硬度降低。内层：按 冷却，硬度反而高。
