1、贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司1目录一、设计规范及参考文献 2二.架桥机设计荷载 2三.架桥机倾覆稳定性计算 3四.结构分析 5五.架桥机 1 号、2 号车横梁检算 7六.架桥机 0 号立柱横梁计算 9七、1 号车横梁及 0 号柱横梁挠度计算 11八.150 型分配梁：（1 号车处）13九、0 号柱承载力检算 14十、起吊系统检算 15十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 16十二.导梁天车走道梁计算 18十三.吊梁天车横梁计算 18贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/1
2、60 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司2一、设计规范及参考文献（一） 重机设计规范（GB3811-83）（二） 钢结构设计规范（GBJ17-88）（三） 公路桥涵施工规范（041-89）（四） 公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五） 石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书（六） 梁体按 30 米箱梁 100 吨计。二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q 1=100t单个天车重：Q 2=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m1.1=0.74t/m前支腿总重: Q 3=4t中支腿总重：Q
3、 4=2t1 号承重梁总重：Q 5=34t2 号承重梁总重：Q 6=34t2#号横梁 Q7=12t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二） 水平荷载1.风荷载a. 设计取工作状态最大风力，风压为 7 级风的最大风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为 11 级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书)2.运行惯性力： =1.1贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司3三.架桥机倾覆稳定性计算
4、(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图 1（单位 m）:图中 图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.7422=16.28t （导梁后段自重）P3=0.7430=22.2t （导梁前段自重）P5= P4=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按 11 级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=CKnqAi =1.21.3966(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)12.9=10053kg=10.
5、05t作用在轨面以上 5.5m 处M 抗=16.2811+20（11+4+5）+20(11+5) =899.08t.mM 倾 =430+22.215+10.055.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M 抗 /M 倾 =899.08/(508.2751.1)=1.611.31.3可)2.非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图 3。 P4图5图图3图图P3P12图与图 2 相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有 N=2.26 的横向抗倾系数，而图 3 中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥
6、机稳定性符合规范要求四.结构分析（一） 、荷载取值：桁架及桥面系均部荷载 0.67t/节1.1=0.74t/节(单边)，荷载（100+202）1.2=168.00t。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为 2m ,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（20+6）/4=6.5t，负荷轮压集中力为（6+168）/4=43.5t，架边梁时轮压集中力为（重边）：6/4+168/2=85.5t， （轻边）6/4=1.5t.吊梁小车轮压集中力168/4=42t（轮距 1.6m） 。（二） 、分析计算：根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序 SAP 93 来完成。工况取:(1)架桥
7、机前移，(2)1 号天车提梁，(3)2 号天车提梁，(4)1 号天车至跨中、(5)中梁就位，(6)边梁就位 6 种工况进行计算，计算得前悬臂端贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司6最大挠度 852.6mm，考虑到桁架空多，加 1.1 的系数，852.61.1=937.86mm，待架孔导梁跨中最大挠度 71mm，考虑到桁架空多，加 1.1 的系数，711.1=78mm，天车横梁跨中最大挠度?28mm.导梁结构图见图 4各杆件在工况 1，5，6 的杆件内力见附加图各工况的轴重见图 5图5（ 单 位 ：
8、架 边 梁 时 （ 重 边 ）1#天 车 行 到 跨 中 时架 中 梁 时2提 梁 时1#提 梁 时前 行 时图ABC贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司7杆见最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆 +232.79 272 工况 1B 附近下弦杆 -228.02 266 工况 1B 附近立杆 -90.408 119.0 工况 6C 附近斜杆 -57.6 73.6 工况 6C 附近注：受拉为+，受压为-6 种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支点工况 A B C工况
9、1 2.345 98.73 0工况 2 67.145 40.429 23.333工况 3 69.14 74.95 23.14工况 4 45.457 77.571 40.502工况 5 26.39 76.89 60.245重边 25.86 111.383 95.29工况 6轻边 26.93 42.398 25.406五.架桥机 1 号、2 号车横梁检算架桥机 1 号、2 号车横梁设计采用 16Mn 钢，顶板厚度为 12mm，底板厚度图 6贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司8为 12mm，用 160
10、16814.5 两根工字钢做支撑，截面形式如图 6。截面特性如下：查工字钢表有 S=146.45cm2,I=68512.5cm4A=145.452100+124062=3903 mm2I=68512.51042+12406(560+6)22=4.49-3m4计算图示如下图 7(单位 m):架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为 93.75t.1. 应力计算两导梁中心距 L=5.1m悬臂长度 L=1m,最大集中荷载 P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.751=93.75tm则翼缘板应力： MPaPamtIMy 21097.60/9704.275932 腹板最大应力： aatIQS 1
11、4085.19/105.4209.)6(1(753 239max 局部压应力 MPaTwLzFc 016. Lz=224+(12+25)2=162mm换算应力： PaPa231.0.785.1937.603222 2.（1）整体稳定性b0=268-14.5=253.5mmh/b0=584/253.5=2.36l/b0=11600/253.5=45.7665故不必计算其整体稳定性 (见钢结构设计手册P28) 。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司9b0/t=253.
12、5/12=21.125 b0 /t=33 可b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4 可腹板局部稳定： 634528062.385.1400 Qfthth不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚 10mm 的内加劲肋和厚 16mm 的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为 1m 的，厚 10mm 的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。六.架桥机 0 号立柱横梁计算1. 设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计 4 根，在工作状态下，仅考虑外侧 2 根立柱承受竖向荷载，内侧 2 根只
13、起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为 36.8t（由电算分析） ，此时由导梁传向横梁的荷载为 P=71.14t.2. 立柱横梁承载力检算（1）应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图 8。设计采用 16Mn 钢板，顶板和底板厚度为14mm,腹板厚 10mm。贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司10特性如下：I=0.3800.463-(0.38-20.01)0.432 3/12=0.000664m4导梁支点悬出立柱中心位置 0.85 m，则M=71.140.85=60.4
14、69tm翼缘应力：可MPaPatIMy 21056.209/16504.23.96 腹板剪应力： MPaPamtIQS14058.63/48.63520)73(.72 9ax 局部压应力 TwLzFc 329.102.74lz=(1202+10)2+214=528mm换算应力：可MPaPa2301.7.23658.36.20932 焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3. （1）整体稳定性b0=200-10-10=180h/b0=460/180=2.5566l/b0=11600/180=64.4465故可不必进行整体稳定性验算 (见钢结构设计手册P28) 。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：
15、b0/t=180/14=12.86 b0/t=33 (可)b/t=90/14=6.43b/t=12.4 (可)腹板局部稳定贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司1163452802.43108600 thth故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚 10mm 的内加劲肋和厚 16mm 的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为 1m 的，厚 10mm 的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七、1 号车横梁及 0 号柱横
16、梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图 10：1. 1 号车横梁挠度计算：m=1m l=5.1m EI=8.98108当 P1=P2=71.93t=m/l=1/9.6=0.1042 mEIlmfcd 38242 10.4109.6)2.3(1093.7)3(6 当 P1= 93.75t P2=32.73t 时，可以把 C 点的 P1 分解开，P1=P1+P2 有P1=93.75-32.73=61.02t mfcD 3824 1087.)1042.3(109.66.73 图贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵
17、州建工集团第一建筑工程有限责任公司12mEIlmPfc 3842 104.2)10.(109.36.26)1(3 radIlB 7.8.06 4fd=m B=10.001087=1.08710-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大 d 计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2.0 号车横梁挠度计算：m=0.65m l=10.3m EI=1.32
18、8108当 P1=P2=44.89t=m/l=0.65/10.3=0.0631当 P1= mEIlfcd3 8242106.7 103.6)63.2(51089.)( 71.14t P2=18.63t 时，可以把 C 点的 P1 分解开，P1=P1+P2 有P1=71.14-18.63=52.51t mfcD 3824 108.)063.2(103.6.5.18 fd=m B=0650.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大 d 计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d
19、1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司13故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为 58.81mm,(100-70)2=60mm 可八.150 型分配梁：（1 号车处）截面形式如上图 11：（单位 mm）截面特性：A=0.60.022+20.360.016=0.03552m2 4233 109.)1.06.120.(126.0. mI 跨中集中荷载 P=93.75+764/1000=94.514
20、 t最大弯矩： mplM43.594支点反力：R=94.514/2=47.257 t弯曲应力： MPaPaIy 21046.71046.710924354 腹板最大剪应力：局部压应力MPaa paIQS14094.3 1094.3016.29. )(5764max MPaTwLzFc 2.634lz=600+220=640mm换算应力： PaPa231.53.924.36.71322 可4012贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司14九、0 号柱承载力检算立柱采用 219mm 无缝钢管，壁厚 12
21、mm（内管 192mm，壁厚 13mm） ，一侧立柱由两根组成，中间用 605mm 钢管作为连接。1. 若按两根钢管同受力，其截面形式如右图 12 所示，其失稳方向为绕 y 轴失稳(加为以内钢管为准)。图 12截面特性： 图 1322221 0156.)9.1.0(4)(2 mdA 22221 4.)()( 454441 1039.832)15.09.(6)( mdIy 454441 7.)6()(2Iy mAIryy 073.56.0398回 转 半 Iy 45.14. 回 转 半按一端固结，一端铰接计算长细比 1504.307.6yrul贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJ
22、H40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司15长细比 1507.390645. yrul由长细比，可按 a 类构件查表 3.4-5（钢结构设计手册594 页） ，取安全系数 n=2，得应力折减系数分别为 =0.9538，=0.94187应力 可MPaPaAN2106.9501.9538.472应力 可047.36.47. 42. 只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力：（图见 13）22221 073.4)16.9.0(4)( mdA 4541 19.6)(6)(Iy mAIryy 035.7.0194352回 转 半按一端固结，一端铰接计算长
23、细比 1507.39065.yrul由长细比，可按 a 类构件查表 3.4-5（钢结构设计手册594 页） ，取安全系数 n=2，得应力折减系数分别为 =0.9419应力 可MPaPaAN21093.2067.941.024十、起吊系统检算1. 起升系统检算起升卷样机 5t，8 轮 100t 滑车组，24.5mm 钢丝绳走 16。贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司16起升荷载 Q=57.2t（实际净吊重为 40t）,滑车组效率： 72.0)96.1(.01)(1nE所需牵引力： 可tnPE5.4
24、72.65选用公称抗拉强度为 1700MPa 的钢丝绳，查表得其破段拉应力为 38.1t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7 折减。安全系数 n=38.1160.7/57.2=7.466 可2. 吊两千斤绳验算选用 637 丝 36.5mm ,10 股公称抗拉强度为 1700MPa 的钢丝绳，查表得其破段拉应力为 83.9t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7 折减。安全系数 n=83.9100.7/57.2=10.2710 可十一 .架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在 0 号支柱、1 号腿 2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁
25、纵体稳定1导梁跨中主弦杆截面形式见下图 14：（单位：cm）A=（93.2-11.2）8=656cm 2贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司17Ix=6561002=6560000cm4Iy=656502=1640000cm2Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm3Wy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm3cmAIxr1065Iy4x=l 0/rx=3200/100=32y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235(b 类构件)
26、得：x=0.929, y=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：Mx=R16-q162/2=23.36162-1.42162/2=565.76tm横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按 7 级风压检算（W 0=19kg/m2）W=K1K2K3K4W0=10.41.01.219=9.12kg/m计算原理： MPafyxM170Mx,My绕强轴和弱轴作用的最大弯矩.Wx,Wy按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩My=29.122.495(322/8)10-3=6.0tm MPafPay
27、WMx 17035.10726478.01.5839.0764 2当架桥机前行时，B 点截面及截面特性同上有：贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司18Wx=58311.11cm3Wy=26240cm3x=0.929, y=0.786竖向最大弯矩 Mx=ql2/2=1.42322/2+325.6=906.24 t.m横向最大弯矩（取 7 级风压）My=ql 2/2=210-39.122.495322/2=23.30t.m MPafMPayWMx 5.1780.4.17826078.31.5839.0
28、464 十二.导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕（16b 工字钢, =215MPa, W=141cm3）间距取 1.0m，均置于节点上，钢轨采用 P50,允许弯应力=400MPa, W=287.2cm3钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为P=31.55332t，行走轮压 17.988t1钢轨Mmax=pl/4=131.553320.7/4=5.5216 tm=5.52210 4/287.2=192.26MPa=400 满足规范要求。2工字钢行走时：M= pl/4=117.9880.7/4=3.1479 tm=3.147910 4/141=223.26Mpa1.05=
29、2151.05=225.75Mpa 可1 米一根工字钢不能少。3架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按 0.5 米一根放置十三.吊梁天车横梁计算（一） 受力计算贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司19架桥机天车横梁设计采用 16Mn 钢，顶板厚度为 20mm，底板厚度为 20mm 截面形式如图 15。截面特性如下：A=202460+16(800-40)=30560mm2I=2046040022=2.94410 -3m4架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩：M=16.25
30、211.6/4=94.25tm则翼缘板应力： MPaPaIMy 2106.1806.128094.2.53 腹板最大应力： MPaa paIQS14038.19 108.9016.9.2)3.(5.6 634max 局部压应力 MPaaTwLzFc 32084.516503.2. lz=460+202=500mm图15贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司20图17换算应力： MPaPa231.57.13280.9306.12832 （二）.天车横梁稳定性计算1横梁整体稳定性计算见图 17(1).惯
31、性力产生的倾覆力矩P=QV/gt Q 为自重， V 为行车速度，V=3.0m/ming 为重力加速度 ,取 10m/S2, t 为刹车时间, t=2s 小车产生的惯性力矩Q1=10t h1=1.85mM 惯 1= mt04625.208.3 横梁惯性力矩Q2=6.4t h2=1.1mM 惯 2= mt0176.1034.6 混凝土梁体产生的惯性力矩Q3=801.1=88t h3=3.05mM 惯 3= mt671.0215.8贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司21M 惯 = M 惯 1+ M 惯
32、 2+ M 惯 3=0.73485tm(2).风力产生的倾覆力矩按 7 级风力计算，q=19kg/m 2=0.019t/m2,迎风面积均按实体计算。P 风 =CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小车风力产生的力矩P1=1.61.390.01922=0.169tM1=0.1691.85=0.313 t.m 横梁风力产生的力矩P2=1.61.390.01913.10.8=0.443tM2=0.4431.1=0.487 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩P3=1.61.390.0193.22.5=0.338tM3=0.3383.05=1.0309 t.mM 风 = M1+ M2+ M3=1.8
33、309 t.mM 倾 = M 风 + M 惯 =2.56575 t.m(3).梁体自重产生的抗倾覆力矩小车自重：W 1=10t, 横梁自重：W 2=6.4t混凝土自重：W 3=801.1=88t抗倾覆力矩为 （d=1.0m,轮间距为 2.0m）W= W1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t则 M 稳 =60.41.0=60.4 t.m(4).抗倾覆安全系数n= M 稳 / M 倾 =60.4/2.56575=23.541.3 可因此，横梁整体满足稳定性要求。2横梁单个稳定性计算见图 15 和 16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按 0.46 米，外加 0.75 的系数以考虑
34、工字钢两端有连接11.60.75/0.46=18.920 可一1#，2#横梁连接处计算贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司22QT1 讨论最大受力当 P1=P2=71.93 t 时 M A=71.93 T.M QA=0当 P1=93.75 t P2=32.73 t 时 有 RX=100.11 t RY=26.37 tMA=63.24 T.M QA=93.75-32.73=61.02 t （偏安全）有 MAMAX=71.93T.M 假定 QAMAX=93.75-32.73=61.02 t2构造要求：
35、 290.2=180.4200 mm 可1.590.2=135.3140 mm 可390.2=270.6304 mm 可3.销子受弯： （14.5+32+40）2=173590=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4M AMAX和 QAMAX的共同作用 计算简图见右（图中销子为90mm,中心距为 304mm）：有 MAMAX=71.93T.MQAMAX=61.02 t 则T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 tQ=QAMAX/2=61.02/2=30.51 t销子的面积 S=0.253.14902=6361.7 mm2(1)T 的作用下：t=T/S=2
36、36.6110 4/6361.7=371.93 MPa500MPa(2)Q 的作用下：q=Q/S=30.5110 4/6361.7=47.96 MPA贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司23500MPa(3) 合力的作用 MPaMPa501. 10.3896.473.1222 5连接钢板（1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200（14.5+32）2=18600 mm 2S=200402=16000mm2t=T/S=236.61104/18600=127.21 Mpa 210MP
37、at=T/S=236.61104/16000=147.88 Mpa 210 MPa满足要求。（2）1-1 截面上破坏：贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司24I=122406(560+6)2=3.12109mm4=3.1210-3m4MPaPaIMy 2103.67031974 满足要求。(3).Q 的作用S=(584-90.22)14.52=11704.4mm2=Q/S=61.0210000/11704.4=52.13Mpa140MPa(4).合力作用1 二.0#横梁连MPaPa231.63.1
38、2.532.6732 接处计算1 讨论最大受力图见下页由前面讨论知，有 MAMAX=44.890.65=29.1785 T.MQAMAX=71.14-18.63=52.51 t2构造要求：贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司25QT 270.5=141200 mm 可1.570.5=105.75100 mm 可370.5=211.5260 mm 可3.销子受弯： （10+32+40）2=164570=350 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4M AMAX和 Q AMAX的共同作用 计算简
39、图 见右（图中销子 为70mm,中心 距为260mm）：有MAMAX=29.1785T.MQAMAX=52.51 t 则 T=MAMAX/0.26=29.1785/0.26=112.2251 tQ=QAMAX/2=52.51/2=26.255 t销子的面积 S=0.253.14702=3848.45 mm2T 的作用下：t=T/S=112.22510 4/3848.45=291.61 MPa500MPaQ 的作用下：q=Q/S=26.22510 4/3848.45=68.22 MPA500MpaP12贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工
40、方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司26合力的作用5连接钢板MPaPa01.64.32.681.2932 （1） 从上图中（1）的位置破坏(架为内侧的钢板)：S=200（10+32）2=16800 mm 2S=200402=16000mm2t=T/S=112.225104/16800=66.8 Mpa 210MPat=T/S=112.225104/16000=70.14 Mpa 210 MPa满足要求。（2）1-1 截面上破坏：I=142380(230-7)2=5.29108mm4=5.2910-4m4MPaPaIMy 210.1609.53.1784 满足要求。贵阳白云至修文道路改扩建工程 S（IV）标段 HDJH40/160 型架桥机安装、拆除专项施工方案贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司27(3).Q 的作用S=(460-70.52)102=6380mm2MPaSQ1403.826015.4max (4).合力作用 MPa231.78.9222
