1、目 录1 设计任务书 32 负荷计算和无功功率补偿计算 62.1 负荷计算 62.2 无功功率补偿 93 变电所位置和形式的选择 103.1 变电所位置的选择 103.2 变电所形式的选择 124 变电所主变压器的选择 134.1 变压器台数的选择 134.2 变压器容量的选择 134.3 变压器类型的选择 134.4 校验变压器的经济运行 145 变电所主接线方案的设计 155.1 主接线方案一 155.1.1 主接线方案一图 155.1.2 主接线方案一说明 165.2 主接线方案二 185.2.1 主接线方案二图 185.2.2 主接线方案二说明 195.3 二套方案比较 205.4 高
2、压系统图 215.5 低压系统图 236 短路电流计算 256.1 基准值的选择与计算 256.2 计算系统中各元件阻抗的标幺值（高压系统部分）256.3 求电源点至短路点的总阻抗 266.4K 、K 点的短路参数 26)3(1)(26.5 电压配电网中 K 点的短路参数 27)3(6.6 短路电流计算说明 287 变电所一次设备的选择校验 297.1 断路器的选择和校验 297.1.1 变压器一次侧高压断路器的选择和校验 297.1.2 变压器二次侧断路器的选择和校验 307.1.3 低压侧到各厂房馈线上的断路器选择和校验 317.2 隔离开关的选择和校验 317.2.1 高压隔离开关的选择
3、和校验 317.2.2 变压器二次侧隔离开关的选择和校验 327.2.3 低压侧到各厂房馈线上的隔离开关的选择和校验 337.3 母线的选择和校验 347.3.1 高压母线的选择和校验 347.3.2 低压母线的选择和校验 357.4 电力电容器的选择与校验 367.5 元器件清单 378 变电所进出线的选择校验 388.1 高压侧 10KV 进线的选择校验 388.2 变电所出线的选择和校验 389 附录一 4010 附录二 4111 附录三 4212 附录四 43参考文献 442 负荷计算和无功功率补偿计算2.1 负荷计算同时系数：K =0.87；K =0.87；Q = P tan K ；
4、pqCqP =(P K +P K ) K ；C1Nd2dp1 号厂房：P =( P + P )0.87=（4000.4+100.8）0.87=146.16KWd1zCQ =( P tan +0)0.87=1601.020.87=141.98KVarC1S = = =203.77KVA12C22)98.14()6.(I = = =309.59ACNu338.072 号厂房：P =( P + P )0.87=（3000.2+8）0.87=59.16KWCd2zCQ = P tan 0.87=601.170.87=61.07KVarS = = =85.03KVA2C2Cc22)07.61().59(
5、I = = =129.18ANu338.03 号厂房：P =( P + P )0.87=（3500.2+7）0.87=66.99KWCd3zCQ = P tan 0.87=3500.21.170.87=71.25KVarS = = =97.80KVA3C23C22)5.71()9.6(I = = =148.58ANu8.074 号厂房：P =( P + P )0.87=（3800.2+100.8）0.87=73.08KWCd4zCQ = P tan 0.87=761.330.87=87.94KVarS = = =114.34KVA4C24CQP22)94.87()0.3(I = = =173.
6、72ANu3.15 号厂房：P =( P + P )0.87=（2600.5+70.7）0.87=117.36KWCd5zCQ = P tan 0.87=1300.750.87=84.83KVarS = = =144.81KVA5C25C22)83.4()6.17(I = = =220.01ANu338.046 号厂房：P =( P + P )0.87=（2000.5+80.7）0.87=91.87KWCd6zCQ = P tan 0.87=1000.880.87=76.56KVarS = = =119.59KVA6C26C22)56.7()8.91(I = = =181.70ANu33.05
7、7 号厂房：P =( P + P )0.87=（1500.4+50.8）0.87=55.68KWCd7zCQ = P tan 0.87=601.020.87=53.24KVarS = = =77.04KVA7C27C22)4.53()68.(I = = =117.05ANu3.048 号厂房：P =( P + P )0.87=（1500.3+40.7）0.87=41.59KWC58zCQ = P tan 0.87=451.330.87=52.07KVar8dS = = =66.64KVAC28C22)07.5()9.41(I = = =101.25A8Nu33.069 号厂房：P =( P +
8、 P )0.87=（800.7+10.9）0.87=49.50KWCd9zCQ = P tan 0.87=560.750.87=36.54KVarS = = =61.53KVA9C29C22)54.36()0.4(I = = =93.48ANu38.56110 号厂房:P =( P + P )0.87=（250.4+10.9）0.87=9.48KW10Cd10zC10Q = P tan 0.87=100.750.87=6.53KVarS = = =11.51KVA10C210Cc22)53.6()48.9(I = = =17.49ANu33.5生活区：P = P K =3000.8=240KW
9、1CdQ = 0KVarS = = =240KVA1C21C20)4(I = = =364.64ANu338.总计算负荷：P =（P + P + P + P + P ） KC12C310C1p=（146.16+59.16+66.99+73.08+117.36+91.87+55.68+41.59+49.50+9.48+240）0.87=827.26KWQ =（Q + Q +Q +Q +Q ） KC12C310C1q=（141.98+61.07+71.25+87.94+84.83+76.56+53.24+52.07+36.54+6.53+0）0.87=584.65KVarS = = =1013.0
10、0KVAC2CP22)65.84().87(I = = =1539.10ACNuS338.012.2 无功功率补偿自然功率因数 cos = =0.82 tan =0.6981CSP1总功率因数要求 cos =0.93 tan =0.39522Q = P (tan -tan )BC1=827.26(0.698-0.395)=250.66KVar需补偿无功功率：Q =250.66( ) =226.22KVar)4.0(B40382各厂区及全厂的计算负荷表厂区号 PC/KW QC/Kvar SC/KVA IC/A一号 146.16 141.98 203.77 309.59二号 59.16 61.07
11、 85.03 129.18三号 66.99 71.25 97.80 148.58四号 73.08 87.94 114.34 173.72五号 117.36 84.83 114.81 220.01六号 91.87 76.56 119.59 181.70七号 55.68 53.24 77.04 117.05八号 41.59 52.07 66.64 101.25九号 49.50 36.54 61.53 93.48十号 9.48 6.53 11.51 17.49十一号生活区 240.00 0 240.00 364.64全厂总计算负荷 827.26 584.65 1013.00 1539.10自然功率因
12、数 0.82表 2.1 全厂计算负荷表 3.1 11 个厂区坐标和容量3 变电所位置和形式的选择3.1 变电所位置的选择首先由设计要求厂区分布图测得 11 个厂区的坐标和容量为下表：x/cm y/cm 距离/m S/KVA1 区 1.80 2.40 84.2 203.772 区 2.00 3.65 71.6 85.033 区 4.00 5.55 37.8 97.804 区 5.70 1.85 51.2 114.345 区 5.90 3.10 27.2 144.816 区 6.15 4.35 10 119.597 区 6.45 5.85 34.6 77.048 区 8.30 2.55 67.2
13、66.649 区 8.30 4.00 56.6 61.5310 区 9.45 6.75 92 11.5111 区 0.90 6.70 102.8 240由式（2-34 ）教材 P 计算变电站位置坐标公式：250)()(221 iiini yxS)()(221iiini即：图 3.1 变电所位置选择203.77 +85.03 +.22)4.()8.1(yx 22)65.3()(yx+11.51 +240 =0 22)75.6()5.9( 22)7.()9.0(1)203.77 +85.03 +.+11.5122)4.()8.1(yx 22)65.3()(yx+240 =0(2)22)75.6()
14、45.9( 22)7.()9.0(由(1)、 （2）两式联合求得：（注：本算法用 C 语言编写程序解得）x=4.516y=4.004以上计算所得为变电所的理论值，考虑工厂绿化、占地和出现紧急情况工作人员操作方便将变电所设立在 6 号厂区的外面。采用外附式（此点离负荷中心最近）此点坐标为 x =5.5Y =4.43.2 变电所形式的选择图 3.2 变电所形式选择由于此变电所处在负荷中心，所以采用值班室，高压配电室的方式。即如下图所示。由于减少低压出线到车间的距离绿化占地考虑所设变电站应靠近车间。所以将变电站放于 6 号厂区外附式。4 变电所主变压器的选择图 4.1 S11 型变压器4.1 变压器
15、台数的选择根据总的计算负荷：P 、Q 、S 、I 可得出总容量 S =1013KVACCC为保证二级负荷供电可靠性，拟用两台变压器并联运行的方式。满足要求：S + S S1NT2CS S + SCS S + S2NT12S 变压器 1 ，S 变压器 2 的额定容量1NT#2NT#且：S 、S =（0.60.7）S C4.2 变压器容量的选择查资料：10KV、S11 系列低损耗节能变压器的技术参数选择：S11630/10 型的变压器，参数：S =630KVA、损耗：空载NT805W、负载 6.2KW，短路阻抗：4.5%，空载电流 0.6%。4.3 变压器类型的选择为 S11630/10 型油浸式
16、低损耗节能变压器。4.4 校验变压器的经济运行由式 2-54、2-55 教材 P ：根据变压器的电能损耗与经济运行：52(2-54)NTTSIQ10%.,(2-54)TkTNU.解得： = KVar.01678.3= KVarTnQ.545283查手册知： 、 、K 取（0.050.1） ，TP.0KWTNCUP.26q现取 0.075。对于两台等容量同参数变压器在两台并列运行的方式下，变压器的临界容量计算公式为： TNqTNCUTcr SQKPS0.0)(2带入数据: 6305.2807.6)(2crS=322.14前述可知总的 S =1031.00KVA、P =827.26KWS 所以采用
17、两台CCcr变压器并列运行满足经济性的要求，且采用 S11 系列 S11630/10 低损耗节能变压器更为经济。5 变电所主接线方案的设计5.1 主接线方案一图 5.1 主接线方案一5.1.1 主接线方案一图如图 5.1 所示5.1.2 主接线方案一说明5.1.2.1 电源电压选择、电源进线回路和线路结构说明（1）电源选择：由设计资料可知，本企业可从附近的一条 10KV 的公共电源取得工作电源，故电源选择 10KV 电源。（2）电源进线和回路：由于用户能获得电源可从附近一条 10KV 的公共电源和邻厂的 10KV 线路中获得，所以电源进线从附近和邻厂进入。又由于此企业中有四成以上的二级负荷，按
18、二级负荷设计要求可知，二级负荷应由两回路供电。由上图可知，主电源进线回路线由 10KV 的公共电源引进，备用电源进线由邻厂 10KV 线中引进。（3）线路结构：如上图所示，两回进线分别从相应电源处接入，进线采用电缆进入。进线进入变电所，分别接入 LMY-3（ 153）的母线上，由母线分出两路高压进线分别进入进线隔离柜、互感器柜、主进线柜、计量柜和变压器中，再从变压器低压侧引线到低压母线，再由低压母线分别引到电容容柜和各用电厂区去，其中低压母线分断处位于联络柜中。5.1.2.2 变电所的接线方式和运行方式（1） 变电所的接线方式：变电所高压侧进线的接线方式采用桥形接线方式，即是在两台变压器一次侧
19、进线处用一桥臂将两回线相连。当主电源出现故障时，可以切断其进线投切备用电源进线，保障用电可靠性。变电所的低压侧采用单母线分断制，当一台变压器出现故障时，可通进联络柜中的投切装置将其于另一低压母线相连，保证所有二级负荷的供电需求，并且单母线制的可靠性和灵活性较高，满足二级负荷的设计要求。（2） 运行方式：本供电系统采用的是中性点不接地运行方式。在 6-35KV 中压系统中，中性点不接地系统的供电可靠性高，故选中性点不接地运行方式。5.1.2.3 高压开关柜和低压配电屏的类型和电路方案高压开关柜和低压开关柜的类型：高压开关柜采用手车柜，各柜型号在高压开关柜中说明。低压配电屏型号 GBD-1 型。各
20、开关柜接线方案在相关柜的图示中的图示中表示5.1.2.4 低压电气设备型号说明高压侧断路器全采用 ZN1-10/300-3 型断路器，高压侧隔离开关全采用 GN6-107/200，从架空线进线采用线，高压侧母线采用 LMY-表 5.1 主接线方案一馈出线3（1 53）型电缆。变压器采用 S11-630/10 油浸式变压器。变压器低压侧至低压母线上的断路器采用 DW15-1000/3 型，隔离开关采用HD13-1000/31 型。低压母线上断路器采用 DW15-1000/3 型。低压母线采用 LMY-3（100 6）型电缆，由低压母线上引出的分支线上的断路器采用 DW15-400/3 型，隔离开
21、关采用 HD13-400/31 型。电容补偿采用在低压侧集中补偿，其型号为 BW0.4-13-3 型。5.1.2.5 各馈出线的回路编号、名称及容量馈出线回路编号一号厂区二号厂区三号厂区四号厂区五号厂区六号厂区七号厂区八号厂区九号厂区十号厂区生活区厂区编号1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 11#名称铸造车间锻造车间金工车间工具车间电镀车间热处理车间装配车间机修车间锅炉房仓库生活区容量（KW）500 310 360 390 267 208 155 154 81 26 3005.2 主接线方案二5.2.1 主接线方案二图如图 5.2 所示图 5.2 主接线方案二5.2.
22、2 主接线方案二说明（1）第二套方案本设计采用明备用，一台变压器运行，当出现故障时由另一台变压器投入运行。（2） 线路结构：采用主电源线从 10KV 主干线上，而备用电源线从邻厂10KV 电源线接入。进线都以电缆进线。当主电源线进入后经过进线控制柜，再进入互感器柜和进线柜，最后经过变压器。对于低压侧，经过隔离开关后低压断路器接到低压母线。各分支线和补偿柜分支线接于低压母线上。在低压母线分断处由接线联络柜联接。低压侧接线结构为放射式，因为二级容量较大，采用这种方式供电可靠性高，故障发生后影响范围小，便于自动化，运行简单，切换方便。（3） 运行方式：本供电系统采用的是中性点不接地运行方式。在 6-
23、35KV中压系统中，中性点不接地系统的供电可靠性高，故选中性点不接地运行方式。（4） 电源电压选择、电源进线回路：电源电压采用 10KV，电源进线采用二回进，当一回设备和线路出现故障时，能通过自动切换装置投入二回进线供电运行。（5） 设备说明和各馈出线的回路编号、名称及容量进线的高压侧的隔离和断路开关均采用高压隔离开关和高压断路器。变压器采用 S11-1250/10 型号，备用变压器也采用 S11-1250/10 型，因为明备用时当一台变压器出现问题时另一台变压器按最大负荷时变压器负荷为100%而考虑。补偿采用低压侧集用补偿方式。表 5.2 主接线方案二馈出线馈出线回路编号一号厂区二号厂区三号
24、厂区四号厂区五号厂区六号厂区七号厂区八号厂区九号厂区十号厂区生活区厂区编号 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 11#名称铸造车间锻造车间金工车间工具车间电镀车间热处理车间装配车间机修车间锅炉房仓库生活区容量（KW）500 310 360 390 267 208 155 154 81 26 3005.3 二套方案比较5.3.1 按二套方案的技术指标比较（1）供电可靠性：对于供电可靠性来说，两种方案的可靠性都一样，当一台变压器出现问题后另一台变压器能自动投入运行，都能保障二级负荷用电。但对第二套方案的变压器投入后还能保障三级负荷运行。（2） 电能质量：两种方案都是从主干
25、线 10KV 和邻厂接入，故两进线的电能质量相同。（3） 运行和维护的方便及灵活程度：两种方案在运行上第一种采用两台暗备用，第二种采用明备用。在维护方便两种方案都不会影响供电，维护方便性和灵活性也大致相同（4） 自动化程度：都采用自动投入运行方式。5.3.2 按二套方案供电系统的经济指标比较（1） 占地面积：经比较两种方案第二种的占地面积较第一种要大（2） 变压器投资：第一种方案选择 S11-630/10 二台，一台单价是48900.00 元（市场价），二台就是 97800.00 元。第二种方案 S11-1250/10 二台，一台单价是 164790.78 元，两台价格是 329581.56
26、元。表 5.3 二套方案经济指标比较（3） 每月基本费：第一种按变压器容量计为一台 12600.00 元，二台就是 25200 元，第二种方案按容量计为一台 25000.00 元,二种方案为明备用故只算一台，动力费用和照明费用两种运行方案用电量是一样的，在此可不算。（4） 一次向用电部门交的补帖费用：按材料给的 6-10KV 为 800 元/KVA 来算，第一种方案一台为 50400 元，两台为 100800.00 元。第二种方案一台为 1000000.00，第一种方案为明备用故只算一台。（5） 其它设备：进出线上第一种方案投资较少，第二种用线直径大投资多，对于隔离开关和断路器上第一种方案投资
27、都较第二种方案少。综上所算两咱方案在变压器投资、月基本费和一次向用电部门的补贴费用上，第一种方案共计：223800.00 元，第二种方案共计：1354581.56 元项目 变压器投资 月基本费 补帖费用 总计第一种方案 97800.00 元 25200 元 100800.00 元 223800.00 元第二种方案 329581.56元25000.00 元 1000000.0 元 1354581.56 元综上所述：从上面各项指标比较下，其中第一种方案较优，首先第一种方案投资下，对于企业来说具有投资上的可观性。其次在其它指标上两种方案理想度都基本一致，第二种方案比第一种方案要多投资 1130781
28、.56 元，显然不经济，故选择第一种方案。注：此几项所占投资比例占绝大部分，加之其它设备上第一种方案都较第二种方案投资省，故能对经济指标作出判定。5.4 高压系统图5.4.1 高压系统图如图 5.3 所示5.4.2 高压系统图说明（1） 柜型号：此系列柜采用手车柜，共有 11 个高压柜，分别编号为 1-11，柜型分别分 12 改、 19 改、07、JL、02、12 、02 、JL、07、19 改和 12 改（2） 配电柜的用盒：从 1-11 分别是进线隔离柜、互感器柜、主进线柜、计量柜、变压器、联络柜、变压器、计量柜、主进线柜、互感器柜和进线隔离柜。（3） 一次进线方案：在一次进线方案图中说明
29、了各个柜的进线各出线和各个柜中的元件图说明。（4） 主要电设备：在主要电气说明中指明了和各种用电器件的用量各规格和型号。5.5 低压系统图5.5.1 低压系统图如图 5.4 所示5.5.2 低压系统图说明（1） 柜型号：柜型号采用 GDB-1 型，共用 10 个低压配电屏，分别编号1-10，柜的分柜型号分别为 03、42、42 、41、90、90、42 、42、42 和 03。其中 42 型有两路分支线而 41 型的有一路分支线。（2） 用电处所：其中 1 号是进线柜、1、3、4、7、8、9 为分支线控制柜分别 1#2#、11#10#、8#、3#4#、5#6#和 7#9#。5、6 号是电容器柜
30、，用于低压集中补偿，10 号为进线柜。（3） 柜宽： 1 号和 10 号是 1000m 宽的，1、3、7、8、9 是 800m 宽的，5、6 号是 1000m 宽的，而 4 号是 600m 宽的。（4） 主要用电设备：低压隔离开关和低压断路器在图上均标明了型号和和个柜中使用的个数，并标明了母线的型号各个柜中有多少个电流表和电压表。)3(1K6 短路电流计算 )3(2K)3(K图 6.1 供电系统简化图6.1 基准值的选择与计算本设计选择基准容量 =100MVAjS对于 处，取 U =10.5KV 则 KA)3(1K1j 50.131jI对于 处，取 U =0.4KV 则 KA=144.34KA
31、)3(22j 4.2jI注：对 处短路电流的计算按照低压配电网中短路电流计算)3(K6.2 计算系统中各元件阻抗的标幺值（高压系统部分）1、输电线部分= = =3.34*lX20avjUSx25.1036.2、 电流部分 =500MVAk= = =0.2*sXkjS5013、 变压器部分 S =630KVA， %=4.5TNkUX = = =7.1410%kTNj105.4KVAM63作等效电路图如图 6.2 所示： )3(2K)3(K)3(1图 6.2 等效电路图6.3 求电源点至短路点的总阻抗K 处：X =X + X =0.2+3.34=2.54)3(11LSK 处：X =X + X +
32、=0.2+3.34+ =7.11)3(22S2T214.76.4 K 、K 点的短路参数：)3(1)3(2K 点处的短路参数：)(I = = =0.28)3(1ZX54.周期分量：I = I I =0.285.50KA=1.54KA)3(1Z)(1j冲击分量： =2.55I =2.551.54KA=3.93KA)(shi)3(Z冲击有效值：I = = KA=2.33KA)3(1sh68.)(i.9S = I S =0.28100MVA=28MVA)3(1k)(ZjK 点处的短路参数：)3(2I = = =0.14)(Z21X.7周期分量：I = I I =0.14144.34KA=20.30K
33、A)3(2Z)(2j冲击分量： =1.84I =1.8420.30KA=37.35KA)(shi)3(Z冲击有效值：I = = KA=22.07KA)3(2sh69.1)(si2.357S = I S =0.14100MVA=14MVA)3(2k)(Zj6.5 电压配电网中 K 点的短路参数)(31、 高压侧折算到低压侧阻抗值：Z = 10 = 10 =5.7110S)3(2kavU3MVA8)4.0(236X =0.995Z =5.4310SS6R =0.1X =5.4310 72、 配电变压器的阻抗P =6.2KWTNav变电器电阻R = = =2.510T22TNavSUP2)630(4
34、KVAW3Z = = =1.1410T10%kT2152X = = =1.11102TR232)10.()04.(23 分支线上的阻抗A=185mm X =0.0820Km/R= = = =1.7110lr0A1857.392X= X =0.081010 =810l034K 处短路参数：)3(周期分量：I = =)3(Z)(2XRUav 22)()(3VTSVTSavXRU 2426227 )108.1043.5()107.14.0.5(3 =7.48KA冲击分量： =1.84I =1.847.48=13.76KA)3(shiZ冲击有效值： = KA)3(shi 13.8692.7.1)(sS
35、 MVA4.0)3()3( KAVIUZavk6.6 短路电流计算说明1、 短路电流的计算分高压供电网的计算和低压配电网的计算，对于高压(1000V 以上)的计算使用标么值法，而对于低压（1000V 以下）的低压配电网使用有名值法进行计算。2、 计算短路电流的目的和任务是：（1） 、电气主接线选择（2） 、选择导体和电器（3） 、确定中性点接地方式（4） 、计算软导线的短路波动性（5） 、确定分裂导线间隔棒的距离（6） 、验算接地装置的接触电压和跨步电压（7） 、选择继电保护装置和进行整定计算7 变电所一次设备的选择与校验7.1 断路器的选择和校验7.1.1 变压器一次侧高压断路器的选择和校验
36、查电力系统工程基础附表 A10 拟选取 ZN1-10/300-3 型高压断路器，由表可得该断路器的各参数：U =10KV,I =300A, =7.6KA, t=4s，QFNQFNQFshiI =4KA，I =3KA，tsh(1)由于使用地点在变电所内，所以选用户内式(2)断路器额定电压、电流的校验变压器一次侧断路器额定电压 U =10KVN变压器一次侧回路最大负载电流 I =76.58Amaxfz断路器额定电压 U =10KVQFN断路器额定电流 I =300AU UQFNI I maxfz满足断路器正常工作额定电压电流要求。(3)校验动稳定性和热稳定性、动稳定性校验变压器一次侧短路电流冲击值
37、 =3.93KAshi断路器最大稳定电流峰值 =7.6KAQFsQFshishi满足断路器动稳定性要求。、热稳定性校验变压器一次侧短路稳定电流 I =1.54KA变压器一次侧短路电流持续时间 t 设定为 1.5sj断路器热稳定性实验电流 I =4KAQFt断路器热稳定电流所对应的热稳定时间 t=4sI t=4 4I t =1.54 1.52QFt22j2满足断路器热稳定性要求。(4)断路器断流容量的校验变压器一次侧最大三相短路容量 S =28MVA)3(max1k断路器额定断流容量 S =10KV3KA =51.96MVAQFkNS SQFkN)3(max1k满足断路器断流容量的要求。综上所述
38、，所选 ZN1-10/300-3 型断路器符合各项要求，由于此型号断路器是此系列断路器中各项参数最小的断路器，所以高压侧所有断路器均选用 ZN1-10/300-3 型断路器。7.1.2 变压器二次侧断路器的选择和校验查电气设备安装、使用及维修问答表 6-33 拟选用 DW15-1000/3 型万能式断路器，由此表可得断路器各参数：U =0.4KV， I =1KA, 开断电流 I =40KAQFNQFN 开 断（1） 断路器额定电压、电流的校验变压器二次侧的额定电压 U =0.4KVN变压器二次侧的最大负载电流 I = =975.19Amaxfz2C断路器额定电压 U =0.4KVQFN断路器额
39、定电流 I =1000AU UQFNI I maxfz满足断路器额定电压、电流要求。（2） 断路器断流容量的校验变压器二次侧最大三相短路容量 S =14MVA)3(max2k断路器额定断流容量 S =0.4KV40KA =27.71MVAQFkN断路器额定断流容量 S S )3(max2k满足断路器额定断流容量要求。综上所述，所选 DW15-1000/3 型断路器符合各项要求。7.1.3 低压侧到各厂房馈线上的断路器选择和校验为统一配置，所有馈线上的断路器按最大厂房计算负荷选择同一型号断路器。查教材附表 23 拟选用 DW15-400/3 型断路器，由此表可得此型号断路器的各参数：U =0.4
40、KV， I =400A,额定开断电流 I =25KAQFNQFN 开 断（1） 断路器额定电压、电流的校验低压侧各馈线中最大负载回路电流 I =364.64Amaxfz断路器额定电流 I =400AQFNU UI IQFNmaxfz满足断路器额定电压、电流要求。（2） 断路器断流容量的校验低压电网中最大三相短路容量 S =2.99MVA)3(maxk断路器额定断流容量 S =25KV0.4KA =17.32MVAQFkN 3断路器额定断流容量 S = S )3(maxk满足断路器额定断流容量的要求。7.2 隔离开关的选择和校验7.2.1 高压隔离开关的选择和校验查教材 14 拟选用 GN6-1
41、0T/200 高压隔离开关，由此表可得此型号隔离开关的参数：极限峰值电流 =25.5KA, U =10KVNshiQSN5s 热稳定电流 I =10KA, I =200AZ(1)额定电压、电流的校验高压侧电网额定电压 U =10KVN高压侧最大负载电流 I =76.58Amaxfz隔离开关额定电压 U =10KVQSN隔离开关额定电流 I =200AU UQSNI Imaxfz满足隔离开关额定电压、电流要求。（3） 隔离开关动稳定性和热稳定性校验高压侧短路电流周期分量 I =1.54KA)3(1Z高压侧短路电流冲击电流 =3.93KA)(shi隔离开关极限峰值电流 =25.5KANs隔离开关
42、5s 热稳定电流 I =10KAZNshi)3(sI INZ)3(1满足隔离开关动稳定性和热稳定性要求。综上所述，所选 GN6-10T/200 隔离开关符合各项供电要求。7.2.2 变压器二次侧隔离开关的选择和校验查电气设备安装、使用及维修问答表 6-6 拟选用 HD13-1000/31 型低压隔离开关，由此表可得隔离开关参数：U =400V，I =1000A, =60KA， I =30KAQSNQSNNshiNZ(1)隔离开关额定电压电流的校验变压器二次侧电网额定电压 U =0.4KV变压器二次侧最大负载电流 I =957.19Amaxfz隔离开关额定电压 U =400VQSN隔离开关额定电流 I =1000AU UQSNI I maxfz满足隔离开关正常运行额定电压、电流要求。（3） 隔离开关动稳定性和热稳定性校验变压器二次侧短路电流峰值 =37.35KA)3(2shi变压器二次侧短路电流周期分量 I =20.30KA)(Z隔离开关极限峰值电流 =60KANshi
