1、板模板工程施工方案计算书工 程 名 称： 演示工程 施 工 单 位： 某建设集团 编 制 人： 张# 日 期： 目 录一、 编制依据 .1二、 工程参数 .1三、 模板面板验算 .2四、 次楞方木验算 .3五、 主楞验算 .4六、 扣件抗滑移验算 .6七、 立杆稳定性验算 .6八、 立杆底地基承载力验算 .8九、 架体抗倾覆验算 .8模 板 工 程 施 工 方 案1一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构工程施工规范GB50666-20113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、建筑施工手册第四版（缩印本
2、）6、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011 年版）8、建筑结构荷载规范GB50009-20129、 混凝土模板用胶合板GB/T17656-200810、 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200211、 木结构设计规范GB50005-2003二、 工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度 0.35m 支架高度 8m立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m水平杆最大步距 1.5m 顶步步距 1.5m 立杆伸出长度 a 0.5m钢管类型 483.0面板 木胶合板 厚度：12mm次楞 方木 50mm80mm，间距 0.3
3、m主楞 单钢管荷载参数新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3永久荷载 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.136kN/m面板与次楞 主楞 立杆可变荷载施工人员及设备均布荷载 2.5kN/m2 2.5kN/m2 2.5kN/m2模 板 工 程 施 工 方 案2面板与次楞施工人员及设备集中荷载 不考虑集中荷载作用！泵送砼水平荷载 取垂直荷载值的 2%风荷载 北京，基本风压：0.3kN/m 2三、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001212/6=21600mm 3；截面惯性矩I= 9001212
4、12/12=129600mm 4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q11=1.2(240.35+1.10.35+0.3)+1.42.50.9=12.962KN/mq12=1.35(240.35+1.10.35+0.3)+1.40.92.50.9= 13.873KN/m根据以上两者比较应取 q1= 13.873N/m 作为设计依据。3、强度验算M1=0.1q1l2=0.1 13.8730.32=0.125KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2；Mmax 0.125106=W=21600=5.79N/m
5、m2 205N/mm2主楞抗弯强度不满足要求!建议增大主楞尺寸或缩小立杆纵距 la!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（240.351.10.350.3）=2.726kN/m次楞最大支座力=1.1q 1l=1.12.7260.9=2.699kN。模 板 工 程 施 工 方 案6以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=1.909mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形 V max =1.909mm 6.0mm满足要求!六、 扣
6、件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值 R=15.184KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。七、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用， 0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数 z=0.74。计算风荷载体形系数 s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2A n/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中A n =(la+h+0.325lah)d=0.136m
7、2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数： st=1.2=1.20.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n 1-0.94 2s=st1-=0.151-0.94=0.29模 板 工 程 施 工 方 案7-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值 k=zs 0=0.740.290.3=0.064kN/m2风荷载产生的弯矩设计值：0.921.4 klah2 0.921.40.0640.91.52
8、Mw=10=10= 0.015kNm（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.1368+(240.351.10.350.3)0.90.9+1.4(2.50.90.9+0.015/0.9)=12.995kN；1.350.1368+(240.351.10.350.3)0.90.9+ 0.91.4(2.50.90.9+0.015/0.9)=13.976kN；立杆轴向力取上述较大值，N=13.976KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N MwA+WfN - 轴心压力设计值(kN) ：N=13.976kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=L o/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（
9、m），L 0=h，h为纵横水平杆最大步距，L 0=1.5m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm 2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm 3)：W= 4.49cm 3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm 2,f= 205N/mm2；模 板 工 程 施 工 方 案8立杆长细比计算：=L o/i=150/1.59=94 180，长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.594；N Mw 13.976103 0.015106A+W=0.5944.24102+4.49103=55.492
10、+3.341=58.833N/mm2 f=205N/mm2立杆稳定性满足要求!八、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=13.976kN2、垫木底面面积 A垫木作用长度 0.9m，垫木宽度 0.3m，垫木面积 A=0.90.3=0.27m23、地基土为素填土，其承载力设计值 fak= 130kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数 mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力N 13.976P=A=0.27=51.76kN/m2 mffak=1300.4=52kN/m2满足要求!。九、 架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆
11、验算应满足下式要求： 0M0M rMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值架体高度8m，宽度20m，取一个立杆纵距0.9m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算模 板 工 程 施 工 方 案9作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值 k=0.064kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩M 0=1.40.0640.988/2=2.58KN.m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取23排。）：0.136823+(0.3+1.10.35)0.920=37.35KN架
12、体自重作用下产生的抗倾覆力矩 0Mr=10.937.3520/2=336.15KN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的 2%，(0.136823+(0.3+25.100.35)0.920) 2%=188.552%=3.771kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩M 0=1.43.7718=42.235KN.m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩 0Mr=10.9188.5520/2=1696.95KN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!
