1、输 配 电 线 路 工 程 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔铁塔整体组立的优点是安装质量高，高空作业少，因而可减轻施工人员 的劳动强度，怛这种组立方法需要机具设备多，准备工量大，而且对施工场 地的要求高。相对而言，虽然分解组塔法高空作业多，但其需用机具设备 少，准备工量小，尤其是对施工场地的适应性较好，因此在目前实际铁塔安 装中，分解组塔法仍在广泛采用。分解组塔法，根据起重支承结构型式及其相应操作工艺的不同，主要地 可分为外拉线抱杆分解组塔、内拉线抱杆分解组塔、摇臂抱杆分解组塔、小 抱杆分解组塔和倒装组塔等五种方法。本章专门介绍外拉线抱杆分解组塔的不同吊装方式及其索具静力解算方法。6-1 外
2、 拉 残 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 装 方 式外拉线抱杆分解组塔法的起重抱杆，是用钢丝绳将其根部固定于已组塔 身一角的节点处，而顶端以四根塔外落地拉线加以稳定的。松紧顶端拉线就 可调整抱杆顶的倾斜位置以适应各工作面上塔构的吊装。因此，根据抱杆工 作方式和塔构起吊方式的不同，外拉线抱杆分解组塔法，又可再区分为下述六种吊装方式：一 、 内 抱 杆 吊 装 与 外 抱 杆 吊 装根据塔构连接方式（螺栓连接或电焊连接）和场地条件的不同，塔构可 采取分片吊装或整节吊装。分片吊装一般将抱杆根部固定于已组塔身主材 的内侧，称为内抱杆吊装，如图 6-3、图 6-4、图 6-6、图 6-8、图 6-9
3、、 图6-12、 图 6-13c 而整节吊装则须将抱杆根部固定于已组塔身主材的外 侧，以方便塔构就位，故称做外抱杆吊装，如图 6-5、图 6-7、图 6-10、图 6-11。二 、 单 抱 杆 吊 装 与 双 抱 杆 吊 装门型铁塔，其塔身由两个立柱组成，一般采取两套单抱杆分别单独吊 装，6- 1 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 方 式输 配 电 线 路 工 程 以提高工效，称为单抱杆吊装但吊装横担则采取两套单抱杆平行协同 作业，故称做双抱杆吊装，如图 6-4。对于根开较大的酒杯型和猫头型铁 塔，因抱杆作过大的倾斜后会使每次起重量锐减，工效降低，所以往往也采 取两套单抱杆平行协
4、同作业的双抱杆吊装，如图 6-11。三 、 旋 转 吊 装 与 直 线 吊 装在塔腿吊装过程中，塔腿片藉牵引动力作用，整体绕塔腿底脚旋转板起 就位，称为旋转吊装，如图 6-1、图 6-2。但在塔身及塔头吊装过程中，塔 构藉牵引动力作用是使整体沿直线平行提升就位的，则称做直线吊装，如图 6-3 至图 6-13。图 6-1 内 抱 杆 分 片 吊 装 塔 腿1 一 内 抱 杆 （ 置 于 基 础 之 间 ） ； 2抱 杆 拉 线 ； 3系 吊 钢 绳 (即 千 斤 绳 )4提 升 钢 绳 ； 5总 系 吊 钢 绳 ； 6塔 腿 片里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工
5、 程 图 6-2 外抱杆分片吊装塔腿1外 抱 杆 （ 置 于 基 础 之 外 ） ； 2抱 杆 拉 线 ； 3系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） ； 4 一 提 升 钢绳 ； 5总 系 吊 钢 绳 ； 6塔 腿 片图 6-3 内抱杆分片吊装塔身 1 一 内 抱 杆 （ 置 于 主 材 内 侧 ） ； 2一 抱 杆 拉 线 ； 3系 吊 钢 绳 (即 千 斤 绳 4 一 提 升 钢 绳 ； 5总 系 吊 钢 绳 ； 6塔身 片 ;7控 制 大 绳6- 1 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 方 式输 配 电 线 路 工 程 图 6-4 双内抱杆分片吊装塔身 1 一双内抱杆（置于主
6、材内侧）；2 抱杆拉线图 6#5 外抱杆整节吊装塔身!一 外抱杆 (置于主 材 外 侧 ） ;2抱 杆 拉 线 ;3系 吊 钢 绳 (即 千 斤 绳 ） ； 4 一提升钢绳；5总系吊钢绳；6整 节 塔 身 ； 7控 制 大 绳里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 图 6-6 内抱杆分节吊装下塔颈 1 一内抱杆（置于主材内侧） ； 2 一抱杆拉线；3 系吊钢绳 (即千 斤 绳 ） ； 4 一提升钢绳；5 总系吊钢绳；6 左右侧整节下塔颈；7 控制大绳图 6-7 外抱杆整节吊装下塔颈1 一外抱杆 (置 于 主 材 外 侧 ） ； 2抱杆拉线; 3系吊钢绳（即 千
7、至 牵 引 设备至 牵 引设 备正面/“ T J/T “,侧 面6- 1 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 方 式输 配 电 线 路 工 程 斤 绳 ） ； 4 一 提 升 钢 绳 ； 5 一 总系吊钢绳； 6 一整节下塔颈；7控制大绳里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 图 6-8 内 抱 杆 分 节 吊 装 上 塔 颈 1内 抱 杆 （ 置 于主 材 内 侧 ） ； 2抱 杆 拉 线 ； 3系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） ； 4 一 提升 钢 绳 ； 5 总 系 吊 钢 绳 ； 6左 右 侧 整 节 上 塔 颈 ；7控 制 大 绳图
8、 6-9 内 抱 杆 分 片 爷 装 横 担 中 段1内抱杆 (置于主材内侧 );2抱杆拉线 ;3系 吊 钢绳 (即 千 斤 绳 ） ； 4 一 提 升 钢 绳 ； 5总 系 吊 钢 绳 ； 6 前后 面横 担 片 ； 7控 制 大 绳至 牵 引 设 备 7776- 1 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 方 式输 配 电 线 路 工 程 图 6-10 外抱杆整节不装横担中段 一 外 抱 杆 （ 置 于 主 材 外 侧 ） ； 2抱杆拉线；3 系吊钢绳（即千斤绳) 4 一 提 升 钢 绳 ； 5总系吊钢绳；6 整节横担中段；7控制大绳至 牵 引 设 备至 ， 引 设 备侧面至 牵
9、引 设 备图 6-11 双外抱杆整节爷装横担中段 1 一 双外抱杆（置于主材外侧） ； 2 一 抱杆拉线 ； 3系吊钢绳（即 千 斤 绳 ） ； 4 一 提 升 钢 绳 ；5总系吊钢绳；6 整节横担中段；7控制大绳6- 1 夕 卜 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 吊 装 方 式输 配 电 线 路 工 程 图 6-12 内抱杆整节吊装地线支架（一）1内抱杆（置于平 n 主 材 内 侧 ） ； 2抱 杆 拉 线 ； 3系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） ； 4 一 提 升 钢 绳 ； 5总系吊钢绳；6 左右侧整节地线支架；7 控制大绳图 6-13 内抱杆整节吊装地线支架（二）1 一内抱杆
10、(置于 K 形 节 点 主 材 内 侧 ） ； 2抱杆拉线; 3系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） ； 4 一提升钢绳； 5 一总系 吊 钢 绳 ； 6左右侧整节地线支架；7 控制大绳至 牵 引 设 777r777TT7T6-2 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 布 置 原 则 与 设 备 参 数 选 择输 配 电 线 路 工 程 3 “/ T T图 6-14 抱 杆 长 度计 算 图6-2 外 拉 钱 挹 科 兮 斛 飯 嗒 姥 嚀 置 廣 則与 後 备 本 抵 tl 裨一 、 布 置 原 则(0 为提高抱杆的稳定性和充分利用抱杆的承载能力，内抱杆对铅垂线 的倾斜角应不大于 15
11、外抱杆对铅垂线的彳顷斜角应不大于 1T;(2) 提升钢绳对抱杆的夹角应不大于 30;(3) 随着吊装高度增加，抱杆拉线对地平面的夹角也增大，为提高其对 抱杆的稳定作用，抱杆拉线对地平面的夹角一般应不大于 45。 ， 在 受 地 形 限制时也应不大于 60;(4) 随着吊装高度增加，控制大绳对地平面的夹角也增大，为发挥其调 整作用和减小对抱杆的附加荷重，控制大绳对地平面的夹角一般应不大于 45。 ， 受 地 形 限 制 时 也 应 不 大 于 50;(5) 四根抱杆拉线须布置在顺、横线路的分角线方向，即与各吊装平面成 45。偏角，以方便塔构的提升和就位；(6) 在塔构连接提升钢绳的结构面的背面和
12、左右侧均须布置控制大绳，以备塔构片在提升就位过程中对其进行控制调整；(7) 抱杆的固定位置，应根据抱杆工作方式（内抱杆分片吊装或外抱杆 整节吊装）和塔构组装在地面的方位进行选定，同时要使塔构提升和就位方便、抱杆受力条件良好；(8)尽可能使牵引设备顺线路或横线路方向 设置，其 距塔位中心的水平距离，应不小于塔高 的 1.2 倍；(9)制动钢绳地锚距塔位中心的水平距离，应不小于塔高的 1.2 倍。二 、 设 备 参 数 选 择1.抱杆长度在分解组塔施工中，为使塔构就位方便，应 使提升 滑车组为最短长度时悬吊的塔构仍具有相 当的活动幅 度。因此，抱杆长度除须满足最长塔 构提升到需要的安 装高度之外，
13、还需要 0_81.0m 的裕量，以便于做安装调整。参见图 6-14，抱杆的最小需要长度由式（6 -1)确定。里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 -P(61)(hsin)2L式中 LP LptDf其中式中 h-抱杆长度， 1,035( hi + h2 + + S + 0-5) 2d。 + 2*0hx抱杆根低于已组塔身顶端的高度，m ; h2最长塔构底端到系吊钢绳（即千斤绳）套绑扎点的高度，m ; h3提升滑车组的最短长度（上下吊钩间的距离），m ; d,提升滑车组的滑车轮径，系吊钢绳套顶点对两绑扎点连线的高度，m 。2.抱 杆 拉 线 长 度平坦地形下，平衡
14、侧及起吊侧的抱杆拉线长度，分别由式（6 -2)、式 (6-3),式（6 -4)确定。(1)抱杆顶位于塔位中心吊装（参见图 69、图卜 10)时，抱杆拉线长度为(6-2)(2)抱杆顶偏于一侧中心吊装地线顶架（参见图 6-丨 2、图卜 13)时，抱杆拉线长度为2H2 + D抱杆顶位于塔位中心吊装时，抱杆拉线长度，抱 杆顶偏于一侧中心吊装时，平衡侧（即起吊的对侧）抱 杆拉线长度，m ;I 抱杆顶偏于一侧中心吊装时，起吊侧抱杆拉线长度,H抱杆在最高位置时，抱杆顶离地面的高度，r n;Dp拉线地面锚点至塔位中心的水平距离，；Z),抱杆根固定处的塔身正面宽度，n i;-抱杆根固定处的塔身侧面宽度， D D
15、,2(“sin 冬）Df(D (6-3)/2Z)P (/isin冬 ）D(/isin) Df飞(6-4)ilDP输 配 电 线 路 工 程 (6-6)邊油 第六章外拉线抱杆分解组塔 -C抱杆对铅垂线的倾斜角。3. 提 升 铜 绳 总 长 度U n /h2 Hh d2 + H + 1,2 倍塔高 + 15 (6-5)式中 Lt提升钢绳总长度， m;抱杆在最高位置时，平置地面的塔构系吊钢绳绑扎点距塔位中 心的水平距离，U 1; n提升滑车组的滑轮数或工作绳数，采用单根提升钢绳提升时，4.牵 引 设 备 距 塔 位 中 心 的 氷 平 距 离D 1.2 倍塔高 式中 D牵 弓 丨 设 备 距 塔 位
16、 中 心 的 水 平 距 离 ，m。6-3 外 拉 钱 抱 杆 今 解 极 蝝 鲶 素 為 昝 力 针 龙 0外拉线抱杆分解组塔法，根据吊装方式的不同虽有单抱杆吊装和双抱杆 吊装之分，但双抱杆吊装实质上是两套单抱杆吊装的并列作业。其每套的索 具布置及操作方法均基本与单抱杆吊装相同，而且其索具静力计算方法也基 本与单抱杆吊装相同，只是在进行图解或数解时，每套的计算静荷载取应 取整个吊装塔构总静重力的 60 免。因此外拉线抱杆分解组塔的索具静力计算，可以取单抱杆吊装方法作为基准进行分析。在吊装过程中，各索具的静力变化与吊装塔构的运动方式有密切关联， 吊装方式不同，其静力变化规律便不同。所以对于外拉
17、线抱杆分解组塔的静 力计算，本节分为单抱杆旋转吊装和单抱杆直线吊装两种基本方式进行介绍。静力计算的目的，在于了解整个吊装过程中各索具承受的静力变化情 况，从而找出各索具的最大静力值，以作选择索具强度与规格的依据。对于 旋转吊装，在开始起吊初瞬，各索具的受力均达到最大，在作静力计算时， 一般即取开始起吊初瞬状态作为静力分析的依据。对于直线吊装，随着吊装0 静力是指未计吊装过程中冲击、震动及荷载分配不均衡等影响时的力值。里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 髙度的增加，各主要索具的受力愈益严重，因此作静力计算时，一般以静重 最大的塔构片接近就位的状态和安装高度最
18、大的塔构片接近就位的状态作为 静力分析的依据，从两者 IP 找出各索具承受的最大静力值。须要说明，按本冇所述方法解出的各索具承受的静力，均未计及吊装过 程中因冲击、震动及倚载分配不均衡而导致静力增大的影响，该项影响须在 选择索具强度及规格吋，根据其工作部位的不同而引用相应的动荷系数 K 与不均衡系数 AV 考虑。其引用方法详见高压架空输电线路施工技术手册(起重运输部分) 的第一章。由于起吊侧控制大绳作控制、调整时可能使主 要控制方向 h 两根平行的控制大绳之间以及平衡侧（即起吊的对侧）两根抱 杆拉线的间静力分配出现较大的差异，因此对抱杆拉线和控制大绳作强度及 规格选择时，其不均衡系数 K2 建
19、议取 1.5。 H、 旋 转 吊 装 方 式图 6-1 和图 6-2 所示为塔腿分片旋转吊装的平面布置及其索具结线型 式根据施工设计经验，在开始起吊初瞬，各索具的受力均达到最大，该狀 态的计算单线图如图 6-15。据此所作的索具静力图解如图 6-16，该图中所 示的矢量，即为起吊初瞬各索具承受的最大静力值。1. 系吊钢绳（即千斤绳）套的静张力 T根据塔腿片的计算静重 W，配合计算单线图 6-15 (b)及 (c)上各系吊 钢绳段对于合力线 CD 的相对作用方向，便可作图确定系吊钢绳套静张力 r的大小。参见图 6-16,作图步骤如下：(1) 自 S 点作图 6-15(b)顺线路投影面上塔腿片的投
20、影线仙（当起立角为时，则塔腿片投影线狀应作成与地平面有 倾角）。自狀线上系 吊钢绳套绑扎点 C，作地平面的垂直线 CZ,并选定图长 lcm 等于 lkN 的作 图模数，使及长度（厘米数）等于塔腿片的计算静重力取（千牛数)。(2) 在 C 点作图 6-15 (b)顺线路投影面上提升滑车组DE的力线 CE。(3) 在 CZ 线段上，自 C 点截取线段 CC，使长度（厘米数）等于系吊钢绳套承担的塔腿片重力（千牛数）。(4) 自 C 点作与拉) 相交于 点，则 长度= 玉 长度，故 CD 长度 (厘米 数） :而 (厘米数）即为系吊钢绳套的静张力 T (千牛数） 。2. 提 升 滑 车 组 的 静 张
21、 力 P (即系吊钢绳套的合力 T)由图 6-15 (b)可知，提升滑车组的静张力 P 与 系 吊 钢 绳 套 合 力 的 作 用方向及大小均相同，因此/ “二 ？ 1。图 6-15 旋转吊装计算单线图(a)平 衡 侧 抱 杆 拉 线 平 面 ;（ b)顺 线 路 投 影 面 ； （ c)起 吊 侧 系 吊 钢 绳平 面 AB塔 腿 片 ； CD系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） 段 仏 /)、 C2D 的 投影 ； DE提 升 滑 车 组 ； Ei F由 提 升 滑 车 组 引 向 地 滑 车 的 分 支 钢绳 ； BI制 动 钢 绳 ； EF抱 杆 ；EG平 衡 侧 （ 即 起 吊 的
22、 对 侧 ） 抱 杆 拉 线 C:与 的 投 影 ；W塔 腿 片 的 计 算 静 重 力 （ 包 括 相 应 的 索 具 静 重 力 ） ， kN;T起 吊 初 瞬 系 吊 钢 绳 套 的 合 力 ， kN;T 起 吊 初 瞬 系 吊 钢 绳 套 的 静 张 力 ， kN;P起 吊 初 瞬 提 升 滑 车 组 的 静 张 力 ， kN;Pin起 吊 初 瞬 ， 分 支 钢 绳 的 静 张 力 ， N;A起 吊 初 瞬 抱 杆 的 静 压 力 ， kN;5起 吊 初 瞬 平 衡 侧 （ 即 起 吊 的 对 侧 ） 抱 杆 拉 线 的 合 力 ， kN;起 吊 初 瞬 平 衡 侧 抱 杆 拉 线
23、的 静 张 力 ， kN;Q起 吊 初 瞬 制 动 钢 绳 的 合 力 ， kN;和 塔 腿 片 重 心 距 塔 腿 底 板 的 高 度 ，I系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） 套 绑 扎 点 ， 距 塔 腿 底 板 的 高 度 ， m里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 3.抱 杆 的 静 压 力 N已知提升滑车组静张力 P 和由提升滑车组引向地滑车的分支钢绳静张 力上的作用方向、大小后，根据图 6-15 (b)顺线路投影面上抱杆与平衡侧n(即起吊的对侧）两支抱杆拉线合力 的作用方向，便可作图确定抱杆静压 力/V 的大小。参见图 6-16，作图步骤如下
24、：(1) 自 C 点作由提升滑车组引向地滑车的分支钢绳的力线， 使西长度（厘米数）等于该分支钢绳的静张力上（千牛数) 。此处 n 为提升滑车组的滑轮数或工作绳数，若不用提升滑车组而用单根提升钢绳提升，则 =1。 连 瓦 点 与 ff 点， 则 /即为提升滑车组作用于抱杆的合力线，故 I 长度(厘米数）即为提升滑车组作用于抱杆的合力 R (千牛数(2) 自/ /点作图 6-15 (b)上平衡侧两支抱杆拉线合力线 防 的力线 HG， 再自 瓦 点 作 抱 杆 EF 的力线 C。两力线相交于 G 点，则/ /C 即代表平 衡侧两支抱杆拉线的合力线， 故面长度 (厘米数）即为平衡侧两支抱杆拉 线的合力
25、S (千牛数）。为抱杆的力线，故瓦长度（厘米数）即为抱杆静压力 N (千牛数)。4.抱杆拉线的睜衆力 Sf已知平衡侧两支抱杆拉线合力 S 的作用方向及大小后，根据图 6-15 (a)平衡侧抱杆拉线平面上各支拉线对于合力线的相对作用方向，便可作图确定各支拉线静张力 s的大小。参见图 6-16，作图步骤如下：自 C 点作图 6-15 (a)上拉线 的力线 GF， 再自 H 点作拉线 G2 的 力线图 6-16 旋转吊装的索具静力图解6-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计 算输 配 电 线 路 工 程 册。 两力线相交于 F 点 ， 则 万 ； 长 度 等 于 而 长 度
26、 ， 故 长度（厘米数) 等于而长度（厘米数）即为抱杆拉线的静张力 S(千牛数 :）5. 一 侧 的 制 动 钢 绳 的 静 张 力 、 C2/?的 投 影 ； Cff控 制 大 绳 合 力 线 ； 提 升 滑 车 组 ； 仏 r 一系吊钢绳套的静张力， kN;尸一提升滑车组的静张力， kN； 分支提升钢绳 A 厂的静张力，k N; TV抱 杆 的 静 压力 ， kN;s平 衡 侧 （ 即 起 吊 的 对 侧 ） 抱 杆 拉 线 的 合 力 ， kN； y平 衡 侧 抱 杆 拉线 的 静 张 力 ， kN; F控 制 大 绳 的 合 力 ， kN3. 控 制 大 绳 的 静 张 力 广由上述作
27、图步骤（2 )的两力线相交得瓦点后，则沒:即为控制大绳的 合力线，故长度（厘米数）为控制大绳的合力 F (千牛数)。因一般为上下两根控制大绳平行作业进行控制，故 f 长度（厘米数）即为控制大绳的静张力 F (千牛数)。4. 抱 杆 的 静 压 力 N巳知提升滑车组静张力/“和由提升滑车组引向腰滑车的分支钢绳静张 力 Z 的作用方向、大小后，根据图 6-17 (b)顺线路投影面上抱杆与平衡侧n(即起吊的对侧）两支抱杆拉线合力 s 的作用方向，便可作图确定抱杆静压 力7V 的大小。参见图 6-18，作图步骤如下：EU)6-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计 算输 配 电
28、 线 路 工 程 图 6-18 直线吊装的 索具静力图解(1)自 点作由提升滑车组引向腰滑车的分支钢绳的力线 /，使酿 度（厘米数）等于该分支钢绳的静张力 Z (千牛数 )。此为提升滑车组的滑轮数或工作绳数，若不用提升滑车组而用单根提升钢绳提升，则连 C 点与/ /点，则 CW 为提升滑车组作用于抱杆的合力线， 故 CH 长度 (厘 米数）即为提升滑车组作用于抱杆的合力 R (千 牛 数 ） 。(2) 自/ /点作图 6-17 (b)顺线路投影面上平衡侧两支抱杆拉线合力线 及 ； 的 力 线 /C，故/ /C 长度（厘米 数） 即为平衡侧两支抱杆拉线的合力 S (千 牛 数 ） 。 再自 C
29、点作抱杆厂的 力线 CG， CC 与 两线 相 交 于 C 点 ，则 CC 即为抱杆的力线，故 CC 长度 (厘米数）即为抱杆的静压力 N (千 牛数)。5. 抱 杆 拉 线 的 静 张 力 S已知平衡侧两支抱杆拉线合力 S 的作用 方向及大小后，根据图 6-17 (a)平衡侧抱 杆拉线平面上各支拉线 对 于 合 力 线 的 相 对作 用 方 向 ， 便 可作图确定各拉线静张力义 的大小。参见图 6-18，作图步骤如下：自 C 点作图 6-17(a)平衡侧抱杆拉线平面 上拉线仏的力线 6，再自 H点作拉线 G2E 的力线 HF。 两力线相交于 F 点，则 GF 长度等于/ /F 长 度 ， 故
30、 CF长 度 (厘 米 数 )等 于 瓦 “长 度 (厘 米 数 ） ， 即 为 抱 杆 拉 线 的 静 张 力 7(千 牛 数 ） 。、 旋 转 吊 装 方 式图 6-1 和 图 6-2 所示塔腿分片旋转吊装的平面布置及其索具结线型式，根 据 施 工 设 计 经 验 ， 在 开 始 起 吊 初 瞬 ， 各 索 具 的 受 力 均 达 到 最 大 ， 该 状 态 下 的 计 算 单线图示于图 6-19。起立角为 0 时的计算单线图则示于图 6-20。起吊初瞬各 索具承受的最大静力及起立角为 6 时 承 受 的 静 力 ， 可 按 下 述 各 有 关 公 式 计 算 。里 六 章 外 拉 线 抱
31、 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 图 6-19 旋转吊装计算单线 图（开始起吊初瞬）(a)平 衡 侧 抱 杆 拉 线 平 面 ； （ b)顺 线 路 投 影 面 ；U)起 吊 侧 系 吊 钢 绳平 面 h抱 杆 有 效 高 度 ， m;a在 顺 线 路 投 影 面 上 ， 抱 杆 拉 线 地 面 锚 点 ， 至 抱 杆 根 的 投 影 距 离 ， m; c在 抱 杆 拉 线 平 面 上 ,两 拉 线 地 面 锚 点 间 的 距 离 之 半 ， m;塔 腿 片 重 心 距 塔 脚 底 板 的 高 度 ， m;I系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 )套 綁 扎 点 距 塔 脚 底 板
32、 的 高 度 ，ok Z铁 塔 基 础 高 度 ， m;/)塔 腿 根 开 ， m;一 塔 腿 片 上 系 吊 钢 绳 套 两 綁 扎 点 间 的 距 离 ， H1;一 在 系 吊 钢 绳 平 面 上 ， 系 吊 钢 绳 套 顶 点 对 两 绑 扎 点 连 线 的 高 度 ，一 在 顺 线 路 投 影 面 上 ， 起 吊 初 瞬 系 吊 钢 绳 套 对 塔 腿 片 平 面 的 夹 角 ；一 在 系 吊 钢 绳 平 面 上 ， 系 吊 钢 绳 段 对 两 绑 扎 点 ,连 线 的 夹 角 ；一 在 顺 线 路 投 影 面 上 ， 平 衡 侧 (即 起 吊 的 对 侧 )两 抱 杆 拉 线 的 合
33、 力 线 对 地 平 面 的夹 角 ；p在 抱 杆 拉 线 平 面 上 ， 拉 线 对 两 地 面 锚 点 ， 连 线 的 夹 角 ；P提 升 滑 车 组 的 静 张 力 ， kN；Phi由 提 升 滑 车 组 引 向 地 滑 车 的 分 支 钢 绳 的 静 张 力 ， kN; r系 吊 钢 绳 套 的 静 张 力 ， kN;/抱 杆 的 静 压 力 ， kN;5平 衡 侧 （ 即 起 吊 的 对 侧 )抱 杆 拉 线 的 合 力 ， kN;Sr -平 衡 侧 抱 杆 拉 线 的 静 张 力 ， kN;Q制 动 钢 绳 的 合 力 ， kN;疋 塔 腿 片 的 计 算 静 重 力 （ 包 括
34、相 应 的 索 具 静 重 力 ） ， kN6-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计 算输 配 电 线 路 工 程 (c)(6-7)(6-8)图 6-20 旋转吊装计算单线 图（起立角为时）(a)平 衡 侧 抱 杆 拉 线 平 面 ；（ b)顺 线 路 投 影 面 ；(c)起 吊 侧 系 吊 钢 绳 平 面 a 塔 腿 片 起 立 角 0 时 ， 在 顺 线路 投 影 面 上 ， 系 吊 钢 绳 套 对 塔 腿 片 平 面 的 夹 角 ； 在 系 吊钢 绳 平 面 上 ， 系 吊 钢 绳 段 对 两 绑 扎 点 连 线 的 夹 角 ； y塔腿 片 起 立 角 为 时
35、， 在 顺 线 路 投 影 面 上 ， 系 吊 钢 绳 套 合 力对 水 平 面 的 夹 角 ； ？ 一 在 顺 线 路 投 影 面 上 ， 平 衡 侧 两 抱杆 拉 线 的 合 力 线 对 地 平 面 的 夹 角 ； p在 抱 杆 拉 线 平 面 上 ， 拉 线 对 两 地 面 错 点 连线 的 夹 角 ； 0塔 腿 片 对 地 平 面 的 起 立 角1.提 升 滑 车 组 的 静 张 力 P (即系吊钢绳套的合力 T)起立角为 d 时，得p _ . cosdr _ Tsina开始起吊初瞬 ，得P =今 二 TI sina06-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计
36、算输 配 电 线 路 工 程 其中 a = 5 + y;_】 h 一 z /sin0 /g- in、y = tg 1 - (6* 10)了 + /cos(?a。 = tg-1 音 (6-11)T + 1式中 a如图 6-20 (b)顺线路投影面上，塔腿片起立角为 6 时系吊钢绳套对塔腿片平面的夹角；7如图 6-20 (b)顺线胳投影面上，塔腿片起立角为 0 时，系吊钢绳套对水平面的夹角； a0如图 6-19 (b)顺线路投影面上，开始起吊初瞬（即 =0 时）系吊钢绳套对塔腿片平面的夹角；W塔腿片的计算静重力（包括相应的索具静重力），咖。2. 系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） 套 的 静
37、张 力 r 起立角为彡时，得r = 7 . CQS QW (6-12)II smainp开始起吊初瞬r - . wt n (6-13)21 sina0 sin/3其中 (6-14)式中 p-如图 6-19 (c)、图 6-20 (c),在起吊侧系吊钢绳平面上，系吊钢绳段对两绑扎点连线的夹角。3. 抱 杆 的 静 压 力 N 起立角为 0 时，得N 一 iy I开 始 起 吊 初 瞬 ：/V - _ /其 中式 中 如图 6-19 (a)、图 6-20 (a),在平衡侧抱杆拉线平面上，拉线对两地面锚点连线的夹角。5. 制 动 钢 绳 的 静 张 力 Qf起吊时，塔腿片底脚考虑由两根制动钢绳平行作
38、业进行制动。起立角为 6 时二 杂 .coscos/ (6-21)v 21 sina开始起吊初瞬(6-22)21 tga0二 、 直 线 吊 装 方 式图 6-3图 6-13 所示的几种塔身及塔头分片与整节吊装的平面布置及其 索具结线型式，根据施工设计经验，随着吊装高度增加，各主要索具受力愈 益严重。静重最大的塔构片接近就位状态和安装高度最大的塔构片接近就位 状态的计算单线图示如图 6-21，起吊中间状态的计算单线图示如图6_22。 塔构片接近就位状态各索具承受的最大静力及起吊中间状态各索具承受的静 力，可按下述各有关公式计算，也可利用下述各有关计算曲线查算。L 提 升 滑 车 组 的 静 张
39、 力 P (即系吊钢绳套的合力 T)P = = P, W T (6-23)cos( a + 、水平偏距为x塔 构 片 中 心 至 塔 位 中 心 的 水 平 偏 距 ， m; y塔 构 片系 吊 钢 绳 套 綁 扎 点 提 升 至 离 地 面 的 高 度 ， r时）塔构片接近就位时，得(6-24)塔构片系吊钢绳套绑扎点提升髙度为 y、水平偏距为时，得/ . -1 r = tg(6-25)-如图 6-21 (b)、图 6-22，在顺线路投影面上，系吊钢绳套对铅 垂线的夹角。式中塔构片接近就位时，得DD2 (6-26)tg Acos 令 -(Ii2 - H) - h2塔构片系吊钢绳套绑扎点提升高度
40、为 7、水平偏距为 a 时，得/!2 (6-27)tg Hx + /icos? 一 y-塔构片的计算静重力（包括相应的索具静重力） ， kN o式（6 -23)中 的 可 制 成 起 吊 侧 提 升 滑 车 组 的 静 张 力 标 么 值 广 计 算曲线如图 6-23。根据已知的参数 a、 pf、 便可由图中直接查出相应的标么值 P,，将该标么值乘以塔构片的计算静重力妒，即得起吊侧提升滑车组的静6-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计 算输 配 电 线 路 工 程 张力 p 2.其中 式中 i(6-28)(6-29) 系吊钢绳图 6-23 起吊侧提升滑车组的静张力 标
41、么值 P*计 算 曲线系 吊 钢 绳 （ 即 千 斤 绳 ） 套 的 静 蔌 力 r广 _ _cg-_w _-W - T W1 一 2sin/3cos(a pf) 2sin/? _ 7 卜 味 T?如图 6-21 (c)、图 6-22，在起吊侧系吊钢绳平面里 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 上，雜 觸 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 段对两绑扎点连线的夹角。式（6 -28)中的 r* ,可 制 成 起 吊 侧 系 吊 钢 绳 套 的 静 张 力 标 么 值 计 算曲线，如图 6-24。根据已知的参数 a、 p /3， 便 可
42、由 图 6-23 和 图 6-24 直 接 查 出 相 应 的 标 么 值 厂 和 ， 将 标 么 植 乘 以 塔 构 片 的 计 算 静 重力 W,即得起吊侧系吊钢绳套的静张力 7%3.抱 杆 的 静 压 力 N1二 35图 6-24 起吊侧系吊钢绳套的静张力 标么值 r,计算曲线cos(6-30)WN cos (a + pf cos( p 4 尽)cosyg 六 章 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔输 配 电 线 路 工 程 (6-31)其中平 衡侧两抱杆拉(6-32)! Hi + heosa式中 p如图 6-21 (h)、图 6-22，在顺线路投影面上,线的合力线对地平面的夹角。4.抱
43、 杆 拉 线 的 静 张 力 S,Sfcospf sin(q + c)2sinp * cos( a + 9/) . cos( p + 令)W图 6-25 控制大绳的静张力标么值厂. 计算曲线6-3 外 拉 线 抱 杆 分 解 组 塔 的 索 具 静 力 计 算输 配 电 线 路 工 程 甘 lft V (“1 + hcos)2 + a2其 中 P =冶 - (6-33)式中 f如图 6-21 (a)、 图 6-22，在平衡侧抱杆拉线平面上，拉线对两地面锚点连线的夹角。5.控 制 大 绳 的 静 张 力 F,起吊时，考虑塔构片由上下两根控制大绳平行作业进行调整和控制，故F, = fsma ,、 W = F W (6-34)2cos( a + (p )式 （ 9-34)中的广可制成控制大绳的静张力标么值广计算曲线，如 图 6-25。根据已知的参数 a、 p!、 便可由图中直接奄出相应的标么值 F,， 将该
