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类型绞肉机毕业设计论文.doc

  • 上传人:HR专家
  • 文档编号:7266553
  • 上传时间:2019-05-11
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    1、绞肉机设计内容摘要在目前的国内消费市场中“小型绞肉机”不断的更新换代,频频上市,展示着美好而广阔的市场前景。相关业内人士认为,“小型绞肉机”市场消费面广,功能强大独特,它必定会成为家庭生活不可或缺的“好伴侣”。本文主要论述了“小型绞肉机”机械结构、外观及控制电路的设计。 在设计的过程中,在收集了大量资料的前提,然后对绞肉机的外观设计进行了构思。小型绞肉机的结构主要由机座、刀具和料杯等几部分组成。来自内部的电机外壳直接驱动,不仅节省了空间,也提高了效率。料杯杯体和基底材料去除便于贮存和节省空间,该工具可以回收可互换使用,以避免卫生死角,以便它可以容易地和迅速地清洗。在控制电路绞肉机的设计,配有安

    2、全开关触捏,美观又安全,一个额外的保护层,用于人体。在材料的选择上,广泛使用在 PC 和 PVC 的复合材料,以提高绞肉机的强度,并且其重量也将大大降低。小型绞肉机可以加工肉类 榨取果汁、豆浆,研磨粉碎食物等,功能强大,用途广泛! 关键词:小型绞肉机 设计结构 功能ABSTRACTNow, the domestic consumes the market inside the household-use food smashes appliance appear on market again and again, Send forth an attractive magic power, d

    3、isplay the bright market foreground. The industry insider thinks, the household-use food smashes appliance the market consumes the breadth, the function isnovel and special, it will become the good companion of the home life. This text discussed primarily the household-use food smashes appliance of

    4、machine construction, external appearance andcontrol electric circuit design In this design process, first I collected the massive materials,then carried on the idea of the outward appearance characteristic of the grinder. The household use food smashes appliance is mainly composed by the base, the

    5、cutting tool,and the material cup .The cutting tool is actuated by the electrical machine in the base directly, both saved the space, and enhanced the efficiency. The material cup and the base can be easily disassembled for depositing, the cutting tools may be used in turn, both has avoided the hygi

    6、enic dead angle, and can be cleaned quickly.Increased in the control circuit design aspect has moved safely contracts the switch, caused it to have the user friendly, were more to the human bodyand the electric motor a protection. In the materials, I used PC and the PVC compound materials massively,

    7、 enable the grinder the intensity to have the enhancement, and to reduce its weight greatly. The household-use food smashesappliance may modulate the fruit juice, the milk shake, thesoybeanmilk, attrition smashing food, twists the meat, the function is formidable, versatility!KEY WORDS: Household-us

    8、e food smashes appliance; Design construction; Function目 录第 1 章 引言1第 2 章 结构及工作原理22.1 绞肉机的结构22.1.1 送料机构22.1.2 切割机构22.1.3 驱动机构32.2 绞肉机的工作原理3第 3 章 螺旋供料器的设计53.1 绞笼的设计53.1.1 绞笼的材料53.1.2 螺旋直径53.1.3 螺旋供料器的转速63.1.4 螺旋节距63.2 绞筒的设计6第 4 章 传动系统的设计74.1 电机的选择74.2 带传动的设计84.2.1 设计功率84.2.2 选定带型84.2.3 传动比84.2.4 小带轮基准

    9、直径94.2.5 大带轮基准直径94.2.6 带速验算94.2.7 初定轴间距94.2.8 所需带的基准长度94.2.9 实际轴间距94.2.10 小带轮包角104.2.11 单根 V 带的基本额定功率 104.2.12 时单根 V 带型额定功率增量 101i4.2.13 V 带的根数104.2.14 单根 V 带的预紧力104.2.15 作用在轴上的力104.2.16 带轮的结构和尺寸114.3 齿轮传动设计114.3.1 选择材料,确定 和 及精度等级11limHliF4.3.2 按接触强度进行初步设计124.3.2.1 确定中心距124.3.2.2 确定模数124.3.2.3 确定齿数1

    10、24.3.2.4 计算主要的几何尺寸134.3.3 校核齿面接触强度144.3.4 校核齿根的强度154.3.5 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算174.3.5.1 确定齿厚偏差代号174.3.5.2 确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值174.3.5.3 确定齿轮副的检验项目与公差值174.3.5.4 确定齿坯的精度184.4 轴的设计 194.4.1 按扭转强度计算19第 5 章 绞刀的设计215.1 绞刀的设计225.1.1 刀刃的起讫位置235.1.2 刀刃的前角235.1.3 刀刃的后角255.1.4 刀刃的刃倾角 265.1.5 刀刃上任一点位量上绞肉速度285.1.6 绞刀片的结

    11、构29第 6 章 生产能力分析306.1 绞刀的切割能力306.2 绞肉机的生产能力316.3 功率消耗31结论32参考文献34致谢350第 1 章 引 言随着国民经济的发展和人民生活水平的提高,人民对食品工业提出了更高的要求。现代食品已朝着营养、绿色、方便、功能食品的方向发展,且功能食品将成为新世纪的主流食品。食品工业也成为国民经济的支柱产业,作为装备食品工业的食品机械工业发展尤为迅猛。食品工业的现代化水平,在很大程度上依赖于食品机械的发展及其现代化水,离开现代仪器和设备,现代食品工业就无从谈起。食品工业的发展是设备和工艺共同发展的结果,应使设备和工艺达到最佳配合,以设备革新和创新促进工艺的

    12、改进和发展,以工艺的发展进一部促进设备的发展和完善。两者互相促进、互相完善,是使整个食品工业向现代化迈进的必要条件。在肉类加工的过程中,切碎、斩拌搅拌工序的机械化程度最高,其中绞肉机、斩拌机、搅拌机是最基本的加工主械.几乎所有的肉类加工厂都具备这 3 种设备。国内一些大型肉类加工厂先后从西德、丹麦、瑞士、日本等引进了先进的加工设备,但其价格十分昂贵。目前中、小型肉类加工企业所使用的大部分设备为我国自行设计制造的产绞肉机是为中、小型肉类加二企业所设计的较为理想的、绞制各种肉馅的机械,比如生产午餐肉罐头和制造鱼酱、鱼圆之类的产品,它将肉可进行粗、中、细绞以满足不同加工工艺的要求,该机亦可作为其他原

    13、料的挤压设备。1第 2 章 结构及工作原理2.1 绞肉机的结构绞肉机主要由送料机构、切割机构和驱动机构等组成,如图21 所示。图 21 绞肉机结构1.机架 2.绞刀 3.挤肉样板 4.旋盖 5.纹筒 6.绞笼 7.料斗 8.减速器 9.大皮带轮 10.电机 11.三角带 12.小皮带轮2.1.1 送料机构2包括料斗 7、绞笼 6 和绞筒 5。其作用是输送物料前移到切割机构,并在前端对物料进行挤压。2.1.2 切割机构包括挤肉样板 3,绞刀 2,旋盖 4。其作用是对挤压进人样板孔中的物料进行切割.样板孔眼规格有多种,可根据不同的工艺要求随时旋下旋盖进行更换。2.1.3 驱动机构包括电机 10、皮

    14、带轮 9、12、减速器 8、机架 I 等2.2 绞肉机的工作原理工作时,先开机后放料,由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋转,把物连续地送往绞刀口进行切碎。因为螺旋供料器的螺距后面应比前面小,但螺旋轴的直径后面比前面大,这样对物料产生了一定的挤压力,这个力迫使已切碎的肉从格板上的孔眼中排出。用于午餐肉罐头生产时,肥肉需要粗绞而瘦肉需要细绞,以调换格板的方式来达到粗绞与细绞之需。格板有几种不同规格的孔眼,通常粗绞用之直径为 810 毫米、细绞用直径 35 毫米的孔眼。粗绞与细绞的格板,其厚度都为 1012 毫米普通钢板。由于粗绞孔径较大,排料较易,故螺旋供料器的转速可比细绞时快些,但最大不超过 4

    15、00 转/分。一般在 200400 转/分。因为3格板上的孔眼总面积一定,即排料量一定,当供料螺旋转速太快时,使物料在切刀附近堵塞,造成负荷突然增加,对电动机有不良的影响。绞刀刃口是顺着切刀转学安装的。绞刀用工具钢制造,刀口要求锋利,使用一个时期后,刀口变钝,此时应调换新刀片或重新修磨,否则将影响切割效率,甚至使有些无聊不是切碎后排出,而是由挤压、磨碎后成浆状排出,直接影响成品质量,据有些厂的研究,午餐肉罐头脂肪严重析出的质量事故,往往与此原因有关。装配或调换绞刀后,一定要把紧固螺母旋紧,才能保证格板不动,否则因格板移动和绞刀转动之间产生相对运动,也会引起对物料磨浆的作用。绞刀必须与格板紧密贴

    16、和,不然会影响切割效率。螺旋供料器在机壁里旋转,要防止螺旋外表与机壁相碰,若稍相碰,马上损坏机器。但它们的间隙又不能过大,过大会影响送料效率和挤压力,甚至使物料从间隙处倒流,因此这部分零部件的加工和安装的要求较高。绞肉机的生产能力不能由螺旋供料器决定,而由切刀的切割能力来决定。因为切割后物料必须从孔眼中排出,螺旋供料器才能继续送料,否则,送料再多也不行,相反会产生物料堵塞现象。4第 3 章 螺旋供料器的设计3.1 绞笼的设计绞笼的作用是向前输送物料,并在前端对肉块进行挤压。如图 31 所示,设计上采用一根变螺距、变根径的螺旋,即螺距后大前小,根径后小前大,这样使其绞笼与绞筒之间的容积逐渐减小实

    17、现了对物料的挤压作用。绞笼前端方形轴处安装绞刀,后端面上安装两个定位键与其主轴前端面上键槽配合,以传递动力。 R530120438 785801051301.67.29节t1302.图 31 绞笼3.1.1 绞笼的材料5绞笼的材料选为 HT2003.1.2 螺旋直径0.136 m 取 D160mm5.2CGKDG生产能力,由原始条件得 G1T/HK物料综合特性系数,查表 1-16 得 K0.071-物料得填充系数查 B4 表 116 得 0.15物料的堆积密度 t/m 猪肉的为 1.5t/m33C与螺旋供料器倾角有关的系数,查 B4 表 115 得 C13.1.3 螺旋供料器的转速由原始数据

    18、n326r/min3.1.4 螺旋节距实体面型螺旋的节距 tD3.2 绞筒的设计由于肉在绞筒内受到搅动,且受挤压力的反作用力作用,物料具有向后倒流的趋势,因此在绞笼的内壁上设计了 8 个止推槽.沿圆周均匀分布,如图 32 所示绞筒内壁与绞笼之间的间隙要适当,一般为 3-5mm。间隙太大会使物料倒流;间隙太小绞笼与绞筒内壁易碰撞。6绞筒的物料可选用铸铁,选 HT200 图 32 绞筒第 4 章 传动系统的设计由于绞笼只有一种工作转速,则从电机至绞笼的运动路线为定比传动,其总的传动比可利用带传动、齿轮传动等构机逐级减速后得到。绞笼的转速不易太高,因为输送能力并不是随转速增加而增加。当速度达到一定值

    19、以后,效率反而下降,且速度过高,物料磨擦生热,出口处的压力升高,易引起物料变性,影响绞肉质量,因此绞笼的转速一般在 200 一 400r/min 比较适宜。在本机选用326r/min。14.32610ii总由传动比标准系列查 B2 表 21初步取 1.76 2.50i1i根据选用的电机和绞笼转速要求设计传动路线如下:74.1 电机的选择N= 4(KW)WGG绞肉机的生产能力,1000kg/hW切割 1kg 物料耗用能量,其值与孔眼直径有关,d 小则 w 大,当 d3mm,取 w0.0030kw.h/kg。(查 B5p )75传动效率,取 0.75所以根据 N4kw,n1500r/min,查 B

    20、1 表 10-4-1 选用Y112M-4,再查 B1 表 10-4-2 得 Y112M-4 电机的结构。 图 4-1 Y112M-4 电动机的外观图4.2 带传动的设计4.2.1 设计功率 dPkwKAd 8.42.1工况系数,查 B1 表 8122 ,取 1.2AKP传递的功率84.2.2 选定带型根据 和 查 B1 图 812 选取普通 V 带 A 型, 小带轮dp1n 1n转速,为 1440r/min4.2.3 传动比1.76 0i2ni1min/81076.4r4.2.4 小带轮基准直径 (mm)1d由 B1 表 8112 和表 8114 选定100mm 75r/min 1dmind4

    21、.2.5 大带轮基准直径 (mm)2dcidd 1760.12 由 B3 表 87 得 =180mm2d4.2.6 带速验算smvsmndv /3025/54.7106106 ax4.2.7 初定轴间距 ( mm)ada28)(2104.2.8 所需带的基准长度 (mm)0dL0204)()(212210 aaLddd 882886mm9依 B1 表 818 取 900mm,即带型为 A900dL4.2.9 实际轴间距 amLad2876902800 4.2.10 小带轮包角 13.5718012ad= .= 1644.2.11 单根 V 带的基本额定功率 1p根据带型号、 和 普通 V 带查

    22、 B1 表 8127(c) 取1dn1.32kw4.2.12 时单根 V 带型额定功率增量1i 1P根据带型号、 和 查 B1 表 8127(c) 取 0.15kw1ni4.2.13 V 带的根数 ZZ = 49.387.096)15.032.(4)(1 LadkpP小带轮包角修正系数查 B1 表 8123,取 0.96ak带长修正系数查 B1 表 818,取 0.87L4.2.14 单根 V 带的预紧力 0F20)15.2(mvZPkFda= 254.710.4896. =134(N)10mV 带每米长的质量(kg/m)查 B1 表 8124,取0.1k/gm4.2.15 作用在轴上的力 F

    23、)(10682sin4132sin20 NZF )(59ii310max 考虑新带初预紧力为正常预紧力的 1.5 倍axF4.2.16 带轮的结构和尺寸带轮应既有足够的强度,又应使其结构工艺性好,质量分布均匀,重量轻,并避免由于铸造而产生过大的应力。轮槽工作表面应光滑(表面粗糙度 )以减轻带的磨mRa2.3损。带轮的材料为 HT200。查 B1 表 8110 得基准宽度制 V 带轮轮槽尺寸,根据带轮的基准直径查 B1 表 8116 确定轮辐2*45401A63B0.AB591808725195.72534B0A62453.0R5图 4-2 小带轮 图 4-311大带轮4.3 齿轮传动设计4.3

    24、.1 选择材料,确定 和 及精度等级。limHliF参考 B1 表 8324 和表 8325 选择两齿轮材料为:大、小齿轮均为 40 ,并经调质及表面淬火,齿面硬度为rC4550HRc;精度等级为 6 级。按硬度下限值,由 BI 图 838(d)中的 MQ 级质量指标查得 ;由 B1 图 839(d)中的 MQ 级质量MPaH120lim1li指标查得 ; 。FE7MPaF502lim1li4.3.2 按接触强度进行初步设计4.3.2.1 确定中心距 a(按 B1 表 8327 公式进行设计)321)(HaamuKTAC式中:配对材料修正系数 Cm1(由 B1 表 8328 查取)螺旋角系数

    25、Aa476(由 B1 表 8329 查取)载荷系数 K1.6(参考 B1 表 8327 推荐值)小齿轮额定转矩 )(7.4619541 MNnPT齿宽系数 0.4(参考 B1 表 834 推荐值)a齿数比 u=i=2.5许用接触应力 (参考 B1PaH10829.0.lim表 8327 推荐值)则 取 a80mm,9.61085.2476)15.2(47632a124.3.2.2 确定模数 m (参考 B1 表 834 推荐表)m=(0.0070.02)a=0.561.6, 取 m=1.5mm4.3.2.3 确定齿数 z ,z12初取螺旋角 13z = = =29.4 取 z =301)(co

    26、s2ma)15.2(3cos801z =z =2.5 30=75 取 z =752 2重新确定螺旋角 142.082)753(.1arcos2)(arcos1 zn4.3.2.4 计算主要的几何尺寸(按 B1 表 835 进行计算)分度圆的直径 d =m z /cos =1.5 30/cos =45.7mm1d =m z /cos =1.5*75/cos =114.3mm2齿顶圆直径 d = d +2h =45.7+2 1.5=48.7mm1aad = d +2h =114.3+2 1.5=117.3mm2端面压力角 (查 B1029.14.0coscostgartgarnt表 834)基圆直

    27、径 d = d cos = cos20.292 =40.2mm1bt0d = d cos =348 cos20.292 =107.2mm2t齿顶圆压力角 =arccos =34.3651at 1ab0= arccos =23.9512at 2abd013端面重合度 = z (tg -tg )+ z (tg -tg )a211at 22at=1.9齿宽 b= .a0.4*80 32 取 b 32mm;b 40mma21齿宽系数 = = =0.7d17.453纵向重合度 =1.2.1420sinsinmb当量齿数 31.4531co/zv78.6282s4.3.3 校核齿面接触强度(按 B1 表

    28、8310 校核)强度条件: H计算应力: =Z Z Z Z Z 1BE1bdFKktHVA= 2H1BD式中:名义切向力 F = = =2044Nt10dT7.4560使用系数 K =1(由 B1 表 8331 查取)A动载系数 =( )VK20B式中 V= smnd95.1687.45106A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齿向载荷分布系数 K =1.35(由 B1 表 8332 按硬齿面H14齿轮,装配时检修调整,6 级精度 K 非对称支称公式计算)H34.1齿间载荷分配系数 (由 B1 表 8333 查取)0.H节点区域系数 = 1.5(由 B1 图 8311 查取)Z

    29、重合度的系数 (由 B1 图 8312 查取)7.螺旋角系数 (由 B1 图 8313 查取)80弹性系数 (由 B1 表 8334 查取)MPaZE.19单对齿齿合系数 Z =1B= 1H2 327.4501.235.108.70.1895. 245.5MPa许用应力: =HXWRVLNTZZSlim式中:极限应力 =1120MPali最小安全系数 =1.1(由 B1 表 8335 查取)limH寿命系数 =0.92(由 B1 图 8317 查取)NTZ润滑剂系数 =1.05(由 B1 图 8319 查取,按油粘度等L于 350 )s速度系数 =0.96(按 由 B1 图 8320 查取)V

    30、Z,95.1sm粗糙度系数 =0.9(由 B1 图 8321 查取)R齿面工作硬化系数 =1.03(按齿面硬度 45HRC,由 B1 图W8322 查取)15尺寸系数 =1(由 B1 图 8323 查取)XZ则: = =826MPaH03.1596.012.10满足 4.3.4 校核齿根的强度(按 B1 表 8330 校核)强度条件: 1F许用应力: = ; FVASaFnt KYbm1212SFF式中:齿形系数 =2.61, =2.2(由 B1 图 8315(a)1Y2Y查取)应力修正系数 , (由 B1 图 8316(a)6.1Sa7.12Sa查取)重合度系数 =1.9Y螺旋角系数 =1.

    31、0(由 B1 图 8314 查取)齿向载荷分布系数 = =1.3(其中 N=0.94,按 B1 表FKNH8330 计算)齿间载荷分配系数 =1.0(由 B1 表 8333 查取)F则 =94.8MPa1F= =88.3MPa26.127许用应力: = (按 值较小齿轮FXlTrelNTSYYRlimlimF校核)16式中:极限应力 =350MPalimF安全系数 =1.25(按 B1 表 8335 查取)liS应力修正系数 =2(按 B1 表 8330 查取)TY寿命系数 =0.9(按 B1 图 8318 查取)S齿根圆角敏感系数 =0.97(按 B1 图 8325 查取)relT齿根表面状

    32、况系数 =1(按 B1 图 8326 查取)lYR尺寸系数 =1(按 B1 图 8324 查取)X则 =FMPa497.025.1满足, 验算结果安全1F4.3.5 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算(大齿轮)4.3.5.1 确定齿厚偏差代号确定齿厚偏差代号为:6KL GB1009588(参考 B1 表 8354 查取)4.3.5.2 确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值(参考 B1 表8358 查取)第公差组检验切向综合公差 ,1iF= =0.063+0.009=0.072mm,(按 B1 表 8369 计算,由1iFfPB1 表 8360,表 8359 查取);第公差组检验齿切向综合公差 ,

    33、 =0.6( )1ifi tptf=0.6(0.009+0.011)=0.012mm,(按 B1 表 8369 计算,由B1 表 8359 查取);第公差组检验齿向公差 =0.012(由 B1 表 8361 查取)F17。4.3.5.3 确定齿轮副的检验项目与公差值(参考 B1 表 8358选择)对齿轮,检验公法线长度的偏差 。按齿厚偏差的代号wEKL,根据表 8353 的计算式求得齿厚的上偏差 =-12 =-12sptf0.009=-0.108mm,齿厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-siptf0.144mm;公法线的平均长度上偏差 = *cos -WSEs0.72 sin =-0

    34、.108 cos -0.72 =-0.110mm,下偏TF0202in36.a差 = cos +0.72 sin =-0.144 cos +0.72 0.036 sinwiEsi TF=-0.126mm;按表 8319 及其表注说明求得公法线长度02=87.652, 跨齿数 K=10,则公法线长度偏差可表示为:knW10.26.587对齿轮传动,检验中心距极限偏差 ,根据中心距 a=80mm,f由表查得 8365 查得 = ;检验接触斑点,由表 83f023.64 查得接触斑点沿齿高不小于 40%,沿齿长不小于 70%;检验齿轮副的切向综合公差 =0.05+0.072=0.125mm(根据 B

    35、1 表 83icF58 的表注 3,由 B1 表 8369,B1 表 8359 及 B1 表 8360 计算与查取);检验齿切向综合公差 =0.0228mmicf(根据 B1 表 8358 的表注 3,由 B1 表 8369,B1 表 8359 计算与查取)。对箱体,检验轴线的平行度公差,=0.012mm, =0.006mm(由 B1 表 8363 查取)。xfyf184.3.5.4 确定齿坯的精度要求按 B1 表 8366 和 8367查取。根据大齿轮的功率,确定大轮的孔径为 33mm,其尺寸和形状公差均为 6 级,即 0.016mm,齿轮的径向和端面跳动公差为0.014mm。(如图 4-4

    36、) 0.14A.6.0.80.816?94.7528128*?47 0-,15图 4-4 大齿轮简图4.4 轴的设计4.4.1 按扭转强度的计算用实心轴335nPATd式中:d轴的直径,mmT轴传递的转矩,N.mmP轴传递的额定功率,kw19n轴的转速,r/min 轴材料的许用切应力,Mpa30A系数,见【1】表 418,这里取 120根据上面公式计算,齿轮轴的最小直径 d20mm;大齿轮轴的最小直径 d20mm依据结构,设计如图 232 ?16?20+,79-?5+0,79-14,?315+0,79- 4图 45 齿轮轴 ?30+,79-2630.82*4526184?7?30+,79-,2

    37、0图 46 低速轴第 5 章 绞 刀 设 计绞刀的作用是切割物料。它的内孔为方形,安装在绞笼前端的方轴上随其一起旋转,刀刃的安装方向应与绞笼旋向相同。绞刀的规格有 2 刃、3 刃、4 刃、6 刃、8 刃。绞刀用 ZG65 Mn 材料制造,淬火硬度为 HRC55 - 60,刃口要锋利,与样板配合平面应平整、光滑。5.1 绞刀的设计绞刀的几何参数对所绞出肉的颗粒度以及产品质量有着很大的影响,现对十字刀片的各主要几何参数进行设计。 十字刀片如图(51)所示。其每一刃部的绞肉(指切割肉的)线速度 分布亦如该图所示。从图上可以看出其刃部任一点位置上只有法向速度 。 v21图 5-1 绞肉机绞刀片示意图及

    38、每一叶刀片上速度分布其值为:( )30nvp Rr式中: 刀片刃部任一点的线速度 ms;n刀片的旋转速度 rpm;刀片刃部任一点至旋转中心的距离 mm;r刀刃起始点半径 m m ;R刀刃终止点半径 mm;再从任一叶刀片的横截面上来看 图(5-1)AA 截面,其刃部后角 较大,而前角 及刃倾角 都为零。 因此,该刀片的几何参数(角度)不尽合理。故再将以一叶刀片的与网眼扳相接触的一条刀刃为对象,分析刀片上各参数的作用及其影响,设计各参数。5.1.1 刀刃的起讫位置绞肉时,绞肉机的十字刀片作旋转运动。从式I可以看出,22在转速一定的条件下,刀刃离旋转中心点越远,则绞肉(指切割肉的)线速度越快。并且在

    39、螺杆进科速度也一定的条件下,假定绞肉时刀片所消耗的功全部转化为热能,则任一与网眼板相接触的刀刃,在单位时间内产生的热量为:VFQ式中:Q单位时间内任一与网眼板相接触的刀刃切割肉所产生的热量(Js)F铰肉时任一与网眼板相接触的刀刃上的切割力(N)(参见第二部分刀刃的前角式4)任一刀刃切割肉的线速度(ms)所以,绞肉(切割肉)的线速度越快,则所产生的热量也越大,因此绞肉的线速度不能很高。 根据经验,我们知道一般绞肉时刀刃切割肉的钱速度处在 30 一 90mmin 之间最为理想,因此由这些数据可估算出刀刃的起讫位置,即刃的起点半径 和终点半径 R。根据式1得:3n30我们已知十字刀片得转速n326r/min当 时, ,mi30m/min=0.5m/srm65.14.0326/当 时, , minR23smR/5.1in/90R 43.326/圆整后取:r=15mm R=45mm5.1.2 刀刃的前角 当十字刀片绞肉时,其任一与网限板相接触的刀刃上的受力情况如图(5-2)所示。图5-2 与网眼板相接触的刀刃的受力分析根据图5-2可知: fnfnFF其值为: sincoisfnfnfn FF因为刀刃与网眼板的摩擦力为: nf肉与前刀面的摩擦力为: nfF整理得:4 cos)1()(2nnF

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