1、第七章 蒸发,蒸发操作原理及特点，包括单效蒸发和多效蒸发；单效蒸发与多效蒸发的比较；蒸发设备。多效蒸发流程及计算原理。重点掌握蒸发操作原理、特点及其单效和双效蒸发工艺计算。,本章重点和难点：,一、蒸发的定义,二、加热蒸气和二次蒸气,蒸发：是利用溶质和溶剂挥发度的差异，将溶液加热至沸腾，使其中的部分溶剂汽化并被移出，而溶质则不挥发，以提高溶液中溶质浓度的操作。所涉及的平衡是汽-液平衡。所用的设备称为蒸发器。,蒸发需要不断的供给热能。工业上采用的热源通常为水蒸气，而蒸发的物料大多是水溶液，蒸发时产生的蒸气也是水蒸气。为了易于区别，前者称为加热蒸气或生蒸气，后者称为二次蒸气。,1.1 概述,本章介绍
2、水溶液的蒸发。,额外蒸汽：多效蒸发中，将某一效的二次蒸汽引出一部分用作其他加热目的的蒸汽（这部分蒸汽不再引入下一效）。,三、分类,1、按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发,单效蒸发：将二次蒸气不再利用而直接送到冷凝器冷凝以除去的蒸发操作。 多效蒸发：若将二次蒸气通到另一压力较低的蒸发器作为加热蒸气，则可提高加热蒸气（生蒸气）的利用率，这种串联蒸发操作称为多效蒸发。,2、按二次蒸气的利用情况分：单效和多效蒸发,四、蒸发操作的特点,1、传热性质：传热壁面一侧为加热蒸汽冷凝，另一侧为溶液进行沸腾，故属于壁面两侧流体均有相变化的恒温差的传热过程。,2、溶液性质：热敏性、腐蚀性、结晶性、结垢性、
3、泡沫、粘度等。,3、沸点升高：当加热蒸气一定时，蒸发溶液的传热温度差要小于蒸发纯水的温度差。,4、泡沫挟带：二次蒸气中带有大量泡沫，易造成物料损失和冷凝设备污染。,5、能源利用：二次蒸气的利用是蒸发操作中要考虑的关键问题之一。,溶液的沸点升高：溶液中含有不挥发的溶质，在相同条件下，其蒸气压比纯水的低，所以溶液的沸点就比纯水的要高两者之差，称为溶液的沸点升高。,稀溶液或有机溶液沸点升高值较小，无机盐溶液沸点升高值较大。 对于同一种溶液，沸点升高值随溶液浓度及蒸发器内液柱高度而异，浓度越大，液柱越高，沸点升高值越大。,1.2 单效蒸发 1.2.1 溶液的沸点,溶液的沸点由压强、溶液浓度和溶质性质所
4、决定。,溶液沸点升高的计算公式：,式中 溶液的沸点升高， t 溶液的沸点， T/与溶液压强相等时水的沸点，即二次蒸气的 饱和温度，,沸点升高现象对蒸发操作的有效温度差不利。由于有沸点升高 现象，使同条件下蒸发溶液时的有效温度差降低，其值与同条件 下的沸点升高值相同。,1.2.2 溶液的沸点升高和温度差损失,T ，T k在一定压强下水的沸点，亦即二次蒸汽的饱和温度， T =T k T (Ts)加热蒸汽的温度； t蒸发器内溶液的沸腾温度（即溶液的沸点）。 总温差（实际传热温差）：有效温差：温差损失：,- - -,T,T k,t,t,T,（11-1）,（11-2）,（11-3）,例11-2用476k
5、N/m2（绝压）的水蒸气作为加热蒸汽（T=Ts=150 ），蒸发室内压力为1atm，蒸发30%的NaOH溶液，沸点为t=115 ，其最大传热温度差，用t0来表示： t0=T- T =150-100=50,有效温度差为： t=T-t=150-115=35,则温度差损失为： = t0- t=（ T- T ）-（ T-t）=t- T =15 ,即传热温度差损失等于溶液的沸点与同压下水的沸点之差。只有求得，才可求得溶液的沸点t（= T + ）和有效传热温度差t （=t0- ）。,1 因溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失,3 因管路流体阻力而引起的温度差损失,2 因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失,
6、总温度差损失为：,1.2.3 蒸发过程中引起温度差损失的原因,式中 常压下溶液的沸点升高，可由实验测定的tA值 求得，；表11-1； 操作条件下溶液的沸点升高，； f校正系数，无因次。其经验计算式为：,式中 T操作压强下二次蒸气（饱和水蒸气）的温度，； r操作压强下二次蒸气（饱和水蒸气）的汽化热，kJ/kg。,（1）吉辛柯公式,(11-4),(11-5),1 溶液的蒸汽压下降引起的温度差损失,(2) 杜林规则,该规则认为：某溶液（或液体）在两种不同压力下两沸点之差与另一标准液体在相应压力下两沸点之差，其比值为一常数，即,式中 tA 、tw分别为压强pM下溶液的沸点与纯水的沸点， tA、tw分别
7、为压强pN下溶液的沸点与纯水的沸点，,一定浓度下溶液的沸点与相同压强下水的沸点呈直线关系，可以利用杜林线求不同浓度的溶液在任一压力下的沸点。,(11-6),当某压强下水的沸点tw=0时，则上式变为：,式中 ym杜林线的截距，,注意：不同浓度的杜林线是不平行的，斜率k与截距ym都是溶液质量浓度x的函数。,对一定浓度的溶液，只要知道它在两个不同压强下的沸点，再查出相应压强下水的沸点，即可绘出该浓度溶液的杜林直线，由此直线就可求得该溶液在其他压强下的沸点。,蒸发器内的沸腾一般是在加热管内沸腾，加热管内溶液液位维持一定，处于不同深度的溶液受到不同的静压强，所以溶液内部的沸点比液面处的沸点高，两者之差即
8、为由液层静压引起的温度差损失。,式中 pm液层中部的平均压强，Pa p0液面的压强，即二次蒸气的压强，Pa h液层深度，m,简化处理：计算时以液层中部的平均压强pm及相应的沸点tm为准，中部的压强为：,2 加热管内液柱静压强而引起的温度差损失,(11-7),常根据平均压强pm查出纯水的相应沸点tm，故因静压强而引起的温度差损失为： =tm-t0 （11-8）,式中 tm 与平均压强pm相对应纯水的沸点， t0与二次蒸气压强p相对应的水的沸点，,影响的因素：,（1）沸腾时液层内混有气泡，液层的实际密度较计算公式所用的纯液体密度要小，使得算出的值偏大；,（2）当溶液在加热管内的循环速度较大时，就会
9、因流体阻力使平均压强增高。,多效蒸发中二次蒸汽由前效经管路送至下效作为加热蒸汽，因管道流动阻力使二次蒸汽的压强稍有降低，温度也相应下降，一般约降1 。取效间二次蒸汽温度下降1；末效或单效蒸发器至冷凝器间下降11.5 。,3 由于管路流动阻力而引起的温度差损失,需要注意的是：对于单效蒸发，若指定的是蒸发器内的操作压强， 则,不计入温度差损失中。,例11-2 用连续真空蒸发器将桃浆从含固形物11%浓缩至40%。 蒸发器内真空度为93.3 kPa，液层深度为2 m，采用100 蒸汽加 热，桃浆的密度为1180 kg/m3。求温度差损失、蒸发器的有效温差,解：,（1）93.3 kPa真空度下，绝对压强
10、为8.0 kPa。在此绝对压强下，水蒸气的饱和温度为41.6，在该温度下水的汽化潜热r2 400 kJ/kg，参考糖液的数据，常压下沸点的升高a为1.0。由吉辛柯公式：,0.668,（2）液体平均压强：,查附录饱和水蒸汽表得：tm59.6，则：59.6-41.618.0 ,（3）有效温差：,+0.668+18.0=18.7 t0T- T =100-41.658.4 tt0-58.4-18.739.7 ,（4）溶液的沸点：,t=+ T,=18.7+41.6=60.3,单效蒸发的计算项目有： （1）蒸发量； （2）加热蒸气消耗量； （3）蒸发器的传热面积 。,通常生产任务中已知的项目有： （1）原
11、料液流量、组成与温度； （2）完成液组成； （3）加热蒸气压强或温度； （4）冷凝器的压强或温度。,2.2 单效蒸发的计算,式中 F原料液流量kg/h; W蒸发量kg/h; x0原料液的质量组成(质量分数)； x1完成液的组成 (质量分数)；,对单效蒸发器作溶质衡算，得,（11-9）,1 蒸发量w,蒸发操作中，加热蒸气的热量一般用于将溶液加热至沸点，将水分蒸发为蒸气以及向周围散失的热量。 对于某些溶液，如CaCl2、NaOH、H2SO4等水溶液稀释时释放出热量，则当其蒸发浓缩时应考虑供给和稀释热相当的浓缩热。,2 加热蒸气消耗量D,式中 D加热蒸气的消耗量,kg/h H加热蒸气的焓,kJ/kg
12、 h0原料液的焓, kJ/kg H二次蒸气的焓, kJ/kg h1完成液的焓, kJ/kg hw冷凝水的焓,kJ/kg QL热损失, kJ/h,(11-10),对单效蒸发器作物料的热量衡算，得,(11-10a),2.1 溶液稀释热不可忽略时,若加热蒸气的冷凝液在蒸气的饱和温度下排除，则,式中 r加热蒸气的汽化热，kJ/kg,稀释热不可忽略时，溶液的焓可由专用的焓浓图查得。,则上式变为,H-hw=r,溶液的稀释热可以忽略时，溶液的焓可由比热算出，即 h0=cp0(t-0)=cp0t0 h1=cp1(t-0)=cp1t1 hw=cpw(t-0)=cpwtw,代入蒸发器物料的热量衡算式中，则有,D(
13、H-cpwT)=WH+(F-W)cp1t1-Fcp0t0+QL,（11-10b）,2.2 溶液的稀释热可以忽略时,计算溶液比热的经验公式为： Cp=cpw(1-x)+cpBx （11-11）,式中 Cp溶液的比热,kJ/(kg ); Cpw纯水的比热, kJ/(kg ); CpB溶质的比热, kJ/(kg ).,当x0.2时，上式简化为： Cp=cpw(1-x) （11-11a）,为简化计算，上式中完成液的比热可用原料液的比热表示。,联立上两式，得 (cp0-cpw)x1= (cp1-cpw)x0,计算原料液及完成液的比热可分别写成： Cp0=cpw(1-x0)+cpBx0=cpw-(cpw-
14、cpB)x0 Cp1=cpw(1-x1)+cpBx1 =cpw-(cpw-cpB)x1,上式即为完成液比热与原料液比热间的关系式。,(F-W)cp1=Fcp0-Wcpw （11-12）,将式11-12代入11-10b，并整理得：,由于 H-cpwTr H-cpwt1r 式中 r加热蒸气的汽化热，kJ/kg； r二次蒸气的汽化热，kJ/kg。,将上两式代入上式，并简化得：,上式说明加热蒸气的热量用于将原料液加热到沸点、蒸发水分以及向周围的热损失。,蒸发器的热量衡算,加热蒸汽的热量,蒸发水分需要的热量,将原料液加热到沸点需要的热量,热损失,r加热蒸汽的汽化潜热，kJ/kg； r二次蒸汽的汽化潜热，
15、kJ/kg；,式中：Q-蒸发器的热负荷，kJ/h；a为蒸发器的热损失占总传热量的%。,若原料液预热至沸点再进入蒸发器，即t1t0，且忽略热损失，上式简化为：,（11-14）,（11-15）,式中 e蒸发1kg水分时，加热蒸气的消耗量，称为单位蒸气耗量，kg/kg。,单效蒸发操作中e1，每蒸发1kg 的水分约消耗1kg 的加热蒸气（由于蒸汽的汽化热随压强变化不大，即rr） ；,实际蒸发操作中e值约为1.1或更大； （1）温度差的损失的存在； （2）二次蒸汽的汽化潜热总是大于加热蒸汽的汽化潜热。,e值是衡量蒸发装置经济程度的指标。,2.3 单位蒸气消耗量,（11-15）,蒸发器的传热面积由传热速率
16、公式计算，即：,式中 S0蒸发器的传热面积，m2 K0基于外面积的总传热系数；kw/(m2) tm 平均温度差， Q蒸发器的热负荷，即蒸发器的传热速率，kw。,注意：若加热蒸气的冷凝水在饱和温度下排除，则s0可根据式11-16直接算出，否则应分段计算。下面按前者情况进行讨论。,（11-16）,3 传热面积S0,在蒸发过程中，加热两侧流体均处于恒温、变相状态下，故：,3.1 平均温度差tm,垢层热阻值可按经验数值估算。管外侧的蒸气冷凝传热系数可按膜式冷凝传热系数公式计算，管内侧溶液沸腾传热系数则按管内沸腾传热系数关联式计算。,3. 2 基于传热外面积的总传热系数K0,不同类型蒸发器的K值范围，可
17、参考表11-2。,若加热蒸气的冷凝水在饱和温度下排除，且忽略热损失，则蒸发器的热负荷为：,上面算出的传热面积，应视具体情况选用适当的安全系数加以校正。,3.3 蒸发器的热负荷Q,需要注意的是：热量衡算中的Q的单位常用kJ/h，而传热速率 方程中的Q的单位是W，因此应用时要注意单位的换算。,管内沸腾传热系数i的关联式， 参阅书P724 式（11-20）（11-26）。,例11-3 在单效薄膜式蒸发器内，将番茄汁从固形物含量12% 浓缩到28%。番茄汁已预热到最高许可温度60后进料。采用表压 为70 kPa的饱和水蒸气加热。设蒸发器传热面积为0.4 m2， 传热系数1500 W/(m2K)。试近似
18、估算蒸汽消耗量和原料液流量。,解：,表压为70 kPa，则绝对压强为171.3kPa。在此绝对压强下， 查得加热蒸汽饱和温度为114.5，汽化潜热为2210 kJ/kg， 由传热速率公式：,QS0K0t15000.4(114.5-60)32700 W,则蒸汽消耗量为：,DQ/r32700/(2210103)0.0148 kg/s53.3 kg/h,查得60下水的汽化潜热为2340 kJ/kg，则蒸发量为：,WQ/r32700/(2340103)0.014 kg/s50.3 kg/h,原料液流量为：,多效蒸发时要求后效的操作压强和溶液的沸点均较前效低，引入前效的二次蒸汽作为后效的加热介质，即后效
19、的加热室成为前效二次蒸汽的冷凝器，仅第一效需要消耗生蒸汽。,一般多效蒸发装置的末效或后几效总是在真空下操作，由于各效（末效除外）的二次蒸汽都作为下一效的加热蒸汽，故提高了生蒸汽的利用率，即经济性。,第三节 多效蒸发 一、多效蒸发原理,表1 单位蒸气消耗量,强调：蒸发量与传热量成正比，多效蒸发并没有提高蒸发量，而只是节约了加热蒸汽，其代价则是设备投资增加。在相同的操作条件下，多效蒸发器的生产能力并不比传热面积与其中一个效相等的单效蒸发器的生产能力大。,错误观点：多效蒸发器的生产能力是单效蒸发器的若干倍。,蒸气和料液的流动方向一致，均从第一效到末效。,缺点：沿料液流动方向浓度逐渐增高，致使传热系数
20、下降，在 后二效中尤为严重。,优点：,在操作过程中，蒸发室的压强依效序递减，料液在效间流动不需用泵；,料液的沸点依效序递降，使前效料进入后效时放出显热，供一部分水汽化；,料液的浓度依效序递增，高浓度料液在低温下蒸发，对热敏性物料有利。,二、多效蒸发流程 1 顺流法,料液与蒸气流动方向相反。原料由末效进入，用泵依次输送至前效，完成液由第一效底部取出。加热蒸气的流向仍是由第一效顺序至末效。,优点：浓度较高的料液在较高温度下蒸发，粘度不高，传热系 数较大。,缺点：（1）各效间需用泵输送； （2）无自蒸发； （3）高温加热面上易引起结焦和营养物的破坏。,2 逆流法,逆流加料法的三效蒸发装置流程示意图,
21、效数多时，也可采用顺流和逆流并用的操作，称为混流法，这种流程可协调两种流程的优缺点，适于粘度极高料液的浓缩。,3 平流法 原料液分别加入各效中，完成液也分别自各效底部取出，蒸气流向仍是由第一效流至末效。此种流程适用于处理蒸发过程中伴有结晶析出的溶液。,4 混流法,平流加料法的三效蒸发装置流程示意图,三、 多效蒸发的计算,已知条件：原料液的流量、浓度和温度；加热蒸汽（生蒸汽）的压强或温度；冷凝器的真空度或温度；末效完成液的浓度等。需要设计的项目是：生蒸汽的消耗量；各效的蒸发量；各效的传热面积。,1 多效蒸发的物料衡算,对整个蒸发系统作溶质的衡算，得：,Fx0=(F-W)xn,或,W= F（1-x
22、0/xn）,而 W=W1+W2+Wn= F（1-x0/xn）,对任一效作溶质衡算，得,Fx0=(F-W1-W2-Wi)xi i2,或 xi=Fx0/（F-W1-W2-Wi）,2 多效蒸发的热量衡算 （1）各效二次蒸汽压强 （2）各效的各种温度差损失 （3）多效系统中各效溶液的沸点及总有效温度差。 （4）多效系统中加热蒸汽消耗量,多效系统中各效溶液的沸点及总有效温度差,各效沸点： ti=Ti+i+i,各效有效温度差：ti=Ti-ti,总有效温度差： t=T1-Tk-,式中t-系统的总有效温度差，；,-系统的总温度差损失，；,、,、,-分别为因溶液蒸汽压下降、液层静压强及流动 阻力而引起的系统温度
23、差损失，。,参照单效蒸发，对第一效有：,对第二效有：,对第i效有：,其中：ai-第i效的热损失占第i效总传热量的%。一般可取a1=a2=ai=an=24。,各效蒸发量：,ri为第i效的生蒸汽的汽化潜热，kJ/kg。 ri为第i效的二次蒸汽的汽化潜热，kJ/kg。,3 传热面积,各效传热面积用下式计算：,四、 多效蒸发与单效蒸发的比较,1 温度差损失多效蒸发较单效蒸发的温度差损失要大，且效数越多，温度差损失也越大。2 经济效益与设备投资多效蒸发提高了加热蒸汽的利用率，即经济效益。对于蒸发等量的水分而言，采用多效时所需的加热蒸汽较单效时为少。,50,90,70,110,130,50,60,70,1
24、30,130,50,70,100,110,30,20,单效,双效,将糖汁从10%蒸发浓缩到50%。设加热蒸汽温度为130， 沸点为70，二次蒸汽温度为50。,若采用双效蒸发，设加热蒸汽温度为130，第二效的沸点为 70，二次蒸汽温度为50。设第一效的沸点为110，二次 蒸汽温度为100。,第三节 蒸发设备 蒸发器的结构：加热室、分离器等,特点：溶液在蒸发器内作连续的循环运动，以提高传热效果、 缓和溶液结垢情况。,按加热室的结构和操作时溶液的流动情况分：,循环型（非膜式）和单程型（膜式）两大类。,一、循环型（非膜式）蒸发器,分类（引起循环运动的原因）：自然循环和强制循环,自然循环：由于溶液在加热
25、室不同位置上的受热程度不同，产生了密度差而引起的循环运动； 强制循环：依靠外加动力迫使溶液沿一个方向作循环运动。,加热室由垂直管束组成，管束中央有一直径较大的管子。,循环产生的原因：,粗管降液管或中央循环管，其截面积为加热管总截面积40100 细管沸腾管或加热管，直径2575mm，长径比2040,细管内单位体积液体受热面大，受热良好，致使细管内汽液混和物比粗管内小，密度差促使溶液循环。,1 中央循环管式（或标准式）蒸发器,优点：,中央循环管式蒸发器适于处理结垢不严重，腐蚀性小的溶液。,缺点：,（1）溶液循环好，传热效率高；,（2）结构紧凑，制造方便，操作可靠，应用 广泛，有“标准蒸发器”之称。
26、,（1）完成液粘度大，沸点高；,（2）加热室不易清洗；,此蒸发器为中央循环管蒸发器的改进。加热蒸汽由中央蒸汽管进入加热室，加热室悬挂在器内，可取出，便于清洗及更换，循环通道由加热室与蒸发器外壳壁面内的环隙组成。,优点：（1）溶液循环速度较高，约在11.5m/s之间； （2）改善了加热管内结垢情况，并提高了传热速率。,缺点：设备耗材量大，占地面大，加热管内溶液滞留量大。,该蒸发器适用蒸发有晶体析出的溶液。,2 悬筐式蒸发器,结构特点：,由于循环管内的溶液未受蒸汽加热，其密度较加热管内大，因此形成溶液沿循环管下降而沿加热管上升的循环运动，循环速度可达1.5m/s。,加热室较长，其长径比为50100
27、； 加热室和分离室分开。,物料的运动：,3 外热式蒸发器,结构特点：,加热室上端有一段2.75m的圆形筒作沸腾室，致使加热管内要承受较大的液柱静压力，溶液只有上升到沸腾室内才能沸腾汽化，可以避免加热管内有晶体析出或结垢；,优点：循环速度（23m/s），传热效果好，不会有晶体堵 塞，适用于处理有晶体析出或易结垢的溶液。,沸腾室上方有纵向平行隔板，可限制汽泡长大。,缺点：,循环管必须保持一定高度（78m），要求厂房高，同时耗材较多； 蒸发器的液柱静压大，要求较高压强的蒸汽才能维持一定的温度差。,4 列文蒸发器,优点：利用外加动力（泵）进行循环，适于处理粘度大，易 结晶或易结垢的溶液。,缺点：动力消
28、耗大，通常为0.40.8kw/（m2传热面），使用 此蒸发器时加热面受到一定限制。,5 强制循环蒸发器,非膜式蒸发器的主要缺点是加热室内滞料量大，致使物料在高温下停留时间过长，不适于处理热敏性物料。,膜式蒸发器只通过加热室一次即可达到所需浓度，停留时间短，操作时，溶液沿加热管呈传热效果最佳的膜状流动。,膜式蒸发器和非膜式蒸发器的比较：,二、膜式（单程）蒸发器,结构：加热室由单根或多根垂直管组成，其长径比100150。,原理：原料液经预热至沸点或接近沸点后，由加热室底部引入管内，为高速上升的二次蒸气所带动，沿壁面边呈膜状流动，边进行蒸发，在加热室顶部可达到所需的浓度，完成液由分离室底部排出。,注
29、意：溶液应预热至沸点或接近沸点后再引入蒸发器；二次蒸气在加热管内的速度不应小于10m/s，一般为2050m/s，减压下可高达100160m/s。,该蒸发器适于处理蒸发量大的稀溶液以及热敏性或易生泡的溶液；不适于处理高粘度、有结晶析出或易结垢的溶液。,1 升膜式蒸发器,结构：其加热室与升膜式蒸发器类似。,为了使溶液能在壁上均匀分布，且防止二次蒸气由加热管顶端直接窜出，加热管顶部必须设置加工良好的液体分布器。,原理：原料液由加热室顶部加入，竟管端的液体分布器均匀地流入加热管内，在溶液自身重力作用下，溶液沿管内壁呈膜状下流，并进行蒸发。,降膜式蒸发器适用于处理热敏性物料，但不适于处理易结晶、结垢或粘
30、度大的溶液。,2 降膜式蒸发器,结构：由升膜管束和降膜管束组合而成，蒸发器底部封头内有一隔板，将加热管束均分为二。,溶液在升膜和降膜蒸发器内的情况完全相同。该蒸发器适于处理粘度变化大的溶液，或厂房高度有一定限制的场合。如果蒸发过程溶液的粘度变化较大，建议采用常压操作。,原理：原料液在预热器中加热达到或接近沸点后，引入升膜加热管束的底部，汽液混合物经管束由顶部流入降膜加热管束，然后转入分离器，完成液由分离器底部取出。,3 升降膜式蒸发器,结构：加热管是一根垂直的空心管，圆管外有夹套，内通加热蒸气，圆管内装可以旋转的搅拌叶片。,原理：原料液沿切线方向进入管内，由于受离心力、重力及叶片的刮带作用，在管壁上形成旋转下降的薄膜，并不断的被蒸发，完成液由底部排出。,缺点：结构复杂，动力耗费大，传热面小，处理能力不大。,该蒸发器适用于高粘度、易结晶、易结垢或热敏性溶液的蒸发。,4 刮板搅拌薄膜蒸发器,将燃料气与空气按比例混合后喷入溶液中，燃烧气的温度可高达12001800，由于气液间的温度差大，且气体对溶液产生强烈的鼓泡作用，使水分迅速蒸发，蒸出的二次蒸气与烟道气一同由顶部排出。,特点：结构简单，不需固定的传热面，热利用率高。适于处理易结垢、易结晶或有腐蚀性溶液的蒸发。但不适于处理热敏性物料。目前广泛应用于废酸处理工业。,5 浸没燃烧蒸发器,
