1、仁豪公寓酒店屋面造型超高支模施工方案一、工程概况仁豪公寓酒店位于郑东新区商都路与体育南路交叉口东南角。由主楼及裙房组成,主、群楼地下室部分连结为一体作为整个结构的嵌固端，地上用伸缩缝分为两部分。主楼位于西侧，地上二十八层，地下一层；裙房地上三层，地下一层。建筑总高度为 115.35 米，属于一类高层建筑，结构形式为框架-剪力墙结构。主楼房屋高度 97.800m，裙房房屋高度 16.070m，室内外高差 0.65m。由于造型的需要，在屋顶设计了大跨度边跨梁，WKL1（1）4502500，梁净跨26.1 米，梁底离 28 层屋面 13.5 米。整条梁 77 吨，梁自重大，跨度大，离屋面高度高，且位
2、于边跨，给模板支撑增加了很大的难度。同时需考虑 28 层顶梁板承载力能否满足要求。对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用枕木，施工电梯标准节作为主支撑体系，配合使用钢管脚手架支撑。二、支撑体系WKL1 采用枕木支撑体系1.1 使用材料：枕木型号 160（厚）220（宽）2500（长） ，每根枕木重50kg；18木模板，木方 4080。1.2 放置方式：在原 8 根框架柱上呈井字式每排放两根，枕木外边与原框架柱外边齐，纵横交错从屋面顶到梁底共 83 排；第一排横向放置，最上排枕木上放两排 工字钢，沿梁贯通，深入 YAZ 内 250，工字钢与梁底间铺设一排方木间距 100，模板空隙用大头
3、塞塞实。1.3 连接方式：用扒勾连接，每个节点四个扒勾，与满堂脚手架连接形成一个整体。2、WKL1 钢架支撑体系2.1 使用材料：施工电梯标准节：7007001500，每节重 0.12t;18木模板，木方 4080。2.2 放置方式：在 YAZ 与枕木支撑点中间和枕木与枕木支撑点中间放置钢架支撑，高度共 8 节标准节，标准节下垫 7 层枕木，标准节与枕木处垫钢板；最上层放两根 工字钢，沿梁底贯通，工字钢与标准节处垫两根槽钢。2.3 连接方式：竖向连接采用高强螺栓连接，与满堂脚手架用钢管连接加固稳定。3、钢管架体系3.1 使用材料：48 钢管，壁厚 3.2；普通扣件；18木模板，木方4080。3
4、.2 布置方式：搭设满堂架（1）板支撑：立杆的纵距 b=0.80 米，立杆的横距 l=0.60 米，步距 h=1.00米。（2）梁支撑：梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，步距 h=1.00米，梁底增加2道承重立杆。钢管底部加垫座。四角内弧形吊梁支撑采用双排双立杆顶撑梁底（3）内排架沿板圆弧向内搭三排，内架连为整体，剪刀撑每两跨搭一道，为了增加整体性. 详见计算书：板扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为
5、：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.60米，步距 h=1.00米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为 483.2。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.800+0.3500.800=4.280kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+6.000)0.800=6.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；I = 80.001.80
6、1.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W 12.0kN时，应采用可调托座。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13616.000=2.178kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.8000.600=0.168kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.8000.600=2.400kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.746kN。2.活荷载为施工荷载标准值
7、与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (6.000+2.000)0.8000.600=3.840kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.07kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm 2)； A = 4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm 3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，
8、f = 205.00N/mm 2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.00=1.964m =1964/15.9=123.646 =0.435=11071/(0.435450)=56.546N/mm2，立杆的稳定性计算 12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算
9、立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.71kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.13614.500=2.369kNN = 13.714+2.369=16.083kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm 2)； A = 4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm 3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；l0 计算长度 (m)；如果完全
10、参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.00=2.014m =2014/15.9=126.858 =0.418=16083/(0.418450)=85.484N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.000+20.100=1.200m =1200/15.9=
11、75.567 =0.749=16083/(0.749450)=47.714N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.061；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.061(1.000+20.100)=1.509m =1509/15.9=95.009 =0.624=16083/(0.624450)=57.233N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距 h(
12、m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007
13、 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090
14、 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守
15、扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单
16、或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆
17、，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度2500mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置23道，内龙骨采
18、用4080mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+450*4mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。103103103103103103103103103103103103103103103103103103103103103103 3004504504504502500mm450mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN
19、/m 3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三
20、跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.250.0000.450+1.46.0000.450=30.780kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3；I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 103 10330.78kN/mA B计算简图0.0250.034弯矩图(kN.m
21、)1.251.921.671.491.561.601.591.571.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.581.571.591.601.561.491. 71.921.25剪力图(kN)0.0000.016变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.247kNN2=3.586kNN3=3.048kNN4=3.192kNN5=3.154kNN6=3.164kNN7=3.161kNN8=3.162kNN9
22、=3.162kNN10=3.162kNN11=3.162kNN12=3.162kNN13=3.162kNN14=3.162kNN15=3.162kNN16=3.162kNN17=3.161kNN18=3.164kNN19=3.154kNN20=3.192kNN21=3.048kNN22=3.586kNN23=1.247kN最大弯矩 M = 0.034kN.m最大变形 V = 0.0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/24300=1.399N/mm 2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2
23、)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31915.0/(2450.00018.000)=0.355N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.017mm面板的最大挠度小于102.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q = 3.586/0.450=7.968kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.58
24、6/0.450=7.968kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.17.9680.450.45=0.161kN.m最大剪力 Q=0.60.4507.968=2.151kN最大支座力 N=1.10.4507.968=3.944kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3；I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.16110 6/42666.7=3.78N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计
25、算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32151/(24080)=1.008N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.6776.640450.0 4/(1009500.001706666.8)=0.114mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。300 450 450 450 450 2001.25kN 3. 9k
26、N 3.05kN 3.19kN 3.15kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.15kN 3.19kN 3.05kN 3. 9kN 1.25kNA B支撑钢管计算简图1.2120.356支撑钢管弯矩图(kN.m)0.5300.095支撑钢管变形图(mm)0.001.251.254.834.837.887. 89.60.6.416.413.253.250.09.093.073.076.245.175.172.012.011.16.164.324.
27、327.487.487.007. 03.843.840.680.682.482.485.645.648.124.964.961.791.791.361.364.554. 57.60.4.834.831.251.250.00支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.211kN.m最大变形 vmax=0.530mm最大支座力 Qmax=17.479kN抗弯计算强度 f=1.21110 6/9458000.0=128.04N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公
28、式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.479对拉螺栓强度验算满足要求!3.3 拉结、防护方式：（1）在核心筒水箱间顶板四周预埋每侧预埋四道3500地锚，用 16#钢丝绳与 WKL1 梁拉接。用钢管把梁和整体架斜拉连接。（2）沿梁外边水平钢管悬挑 1.0 米宽做双排外架使用，挂安全网
29、，搭剪刀撑。四角凹圆弧梁和 WKL 一起支设模板和浇筑混凝土，在支 YAZ 时把钢筋预留出来。四、混凝土施工部署1、施工顺序：97.35-105.65 高的圆弧墙和 YAZ 分三次施工（3M、3M、2.3M）105.65-110.85M 标高 YAZ110.85-113.35M 梁模板一次支护，砼两次浇筑（1M、2M）圆弧墙净高 8300，分三次浇筑;YAZ 在 105.65-110.85 浇筑一次;110.85 以上WKL 分两次浇筑，第一次浇筑 1000，在混凝土凝固达到 75%上时再进性第二次混凝土浇筑。2、浇筑 YAZ 时，用塔吊分层浇筑，一次同时浇筑两个。3、浇筑 WKL 砼时分两次
30、浇筑，原设计砼强度等级 C35，现砼强度提高两个等级，第一次浇筑 C45 砼 1M 高，内掺早强剂；第二次浇筑 C45 砼 1.5M 高，梁板同时浇筑。4、其它未注明砼构件均为 C35。5、砼坍落度 14，混凝土用塔吊进行浇筑。五.技术安全措施脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范 （JGJ128-2000） 、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上
31、按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。拆除
32、时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。六、.预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。屋面堆放钢
33、管模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少 1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。七、.预防高空坠落事故安全技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司项目负责人、公司总工及分管技术的副老总审批签字；高支模安装完毕后，需经监察部、公司等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证
34、作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别
35、，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。八、混凝土浇筑方法及技术措施大截面混凝土浇筑应分层。 （详见第四章混凝土施工部署）浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题
36、应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。五、高支模的施工管理1.高支模系统管理机构：组 长： 电话副组长： 电话组 员： 施工现场安全责任人： 电话2.高支模施工注意问题：高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用枕木，施工电梯标准节作为主支撑体系，配合使用钢管脚手架支撑。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程监察部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便
37、梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。六、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1） 、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2） 、地基是否积水，底
38、座是否松动，立杆是否符合要求。3） 、连接扣件是否松动。4） 、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5） 、施工过程中是否有超载的现象。6） 、安全防护措施是否符合规范要求。7） 、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号 项目 允许偏差 检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30 钢板尺3
39、立杆垂直度全高 绝对偏差100mm 吊线和卷尺4 立杆脚手架高度 H 内 相对值H/400 钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。8、观测点的布设：根据图纸情况，每跟枕木和电梯标准节在 106.5 米处设一个点，用 16 钢筋固定在上面，监测仪器架在水箱间上。监测仪器精度应满足现场监测要求。9、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。
