钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例 (2).doc

1、钢筋混凝土简支 T形梁桥主梁计算示例11、钢筋混凝土 T 形梁桥主梁设计资料某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；计算跨径：19.5m；主梁全长： 19.96m； 桥面净宽：净7+20.75；梁的截面尺寸如上图（单位 mm）： 梁控制截面的作用效应设计值： 1） 用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值 =1850.2kN m，其它各截面弯矩可近似按抛物,2ldM线变化计算。 支点截面剪力组合设计值 =367.2kN，跨中截面剪力组合设计值 ,0dV,2ldV=64.2kN，其它截面可近似按直线变化计算。 2）用于正常使用极限状态计算的作用效

2、应组合设计值（梁跨中截面） 恒载标准值产生的弯矩 =750 kN mKGM不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩 =562.4 kN m Q1K短期荷载效应组合弯矩计算值为 =1198.68 kN ms长期荷载效应组合弯矩计算值为 =1002.46 kN ml人群荷载标准值产生的弯矩值为 =55 kN mQ2K3)材料： 梁体采用 C25 混凝土，抗压设计强度 =11.5MPa； cdf主筋采用 HRB335 钢筋，抗拉设计强度 =280MPas2、主梁正截面设计计算2.1 跨中截面纵向受拉钢筋的计算根据给定的截面尺寸和跨中截面弯矩，按承载能力极限状态计算所需钢筋面积，2并选择钢筋直径和根数（要

3、求采用焊接骨架） ，进行截面复核。翼缘板的计算宽度 bf根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第422 条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。翼缘板的平均厚度 hf =(80+140)/2=110mm对于简支梁为计算跨径的 1/3。bf=L/3=19500/3=6500mm相邻两梁轴线间的距离。bf = S=1600mmb+2b h+12hf，此处 b 为梁的腹板宽，b h 为承托长度，h f 为不计承托的翼缘厚度。bf=b+12hf=180+12110=1500mm故取 bf=1500mm判断 T 形截面的类型设 as

4、=30+0.071300=121mm， h0=ha s=1300121=1179mm ；06 601()1.5(79)2213.7985.fcdf dhbNmMNm故属于第一类 T 形截面。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第523 条规定：翼缘位于受压区的 T 形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列规定计算。求受拉钢筋的面积 As006:()21851.579:9471dcffxMbhxm根 据 方 程解 得 2.04.58328cdfssbAm拟采用 632+616 的钢筋，A s=4826+1206=6032mm2主筋布置如图 1 所示，主筋为两片

5、焊接平面骨架。每片骨架主筋的叠高为：335.8+318.4=162.60mmVdm=64.2kN支点：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.231801250.10=138.39kN2.5，取 p 中 2.5p 支 100 支 1001608/（1801250.10）0.715l2=5116mm。故不需要再设置弯起钢筋。按照抗剪计算初步布置弯起钢筋如图 4 所示。4、 全梁承载力校核4.1 正截面和斜截面抗弯承载力校核简支梁弯矩包络图近似取为二次物线： )1(2lxMjmjx各弯起钢筋计算列于下表弯起点 1 2 3 4 5弯起钢筋的水平投影长度 mm 1128 1093 1074

6、1056 103710弯起点距支座中心的距离 mm 1128 2221 3295 4351 5388弯起点距跨中的距离 mm 8622 7529 6455 5399 4362分配的设计剪力 Vsbi（KN） 138.8 123.9 90.0 56.6 23.8需要的弯筋面积 mm2 935 834 606 381 160232 232 216 216 216可提供的弯筋面积 mm21608 1608 402 402 402弯筋与梁轴交点到支座中心距离 mm 564 1693 2794 3868 4924弯筋与梁轴交点到跨中距离 mm 9186 8057 6956 5882 4826各排钢筋弯起

7、后，相应的梁的正截面抗弯承载力计算如下表：梁的区段 截面纵筋 有效高度h0(mm)T 形截面类型受压区高度x(mm)抗弯承载力Mu(kN m)支座中心至 1 点 232 1250.10 第一类 26.10 556.971 点2 点 432 1232.20 第一类 52.21 1086.402 点3 点 632 1214.30 第一类 78.34 1587.933 点4 点 632+216 1209.46 第一类 84.86 1708.354 点5 点 632+416 1204.00 第一类 91.39 1825.955 点跨中 632+616 1198.05 第一类 97.91 1940.78

8、根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第9311 条：受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面以外不小于 h0/2 处，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋截面面积之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面之外。正截面抗弯承载力及斜截面抗弯承载力校核见图 5。尺寸单位：mm 弯矩单位 KN-M全梁承载力校核11第一排弯起钢筋（2N2）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 6264mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为8622mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为86226264=235

9、8mmh 0/2=1232.20/2=616.10mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 9186mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标 8151mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第二排弯起钢筋（2N3）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 3671mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为7529mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为75293671=3858mmh 0/2=1214.30/2=607.15mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 8057mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标 6264mm，说明梁的正截面承载力

10、亦满足要求。第三排弯起钢筋（2N4）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 2670mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为6455mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为64552670=3785mmh 0/2=1209.46/2=604.73mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 6956mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标 3671mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第四排弯起钢筋（2N5）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 1116mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为5399mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为53991116=4283mm

11、h 0/2=1204.00/2=602.00mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 5882mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标 2670mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第五排弯起钢筋（2N6）该排钢筋的充分利用点的横坐标为 0，而该排钢筋的弯起点的横坐标为4362mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为43620=4362mmh 0/2=1198.05/2=599.03mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 4826mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标1116mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。经上述分析判

12、断可知，初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力和斜截面承载力均满足要求。12根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第9311 条：简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面。同时，为了节约钢筋，从而达到安全、经济、合理，应使抵抗弯矩图更接近于设计弯矩图。拟作如下调整：弯起钢筋调整表编号 理论断点横坐标(mm) 充分利用点横坐标(mm) 充分利用点+h 0/2横坐标(mm) 原弯起点横坐标(mm) 拟调弯起点横坐标(mm)1 9750 8151 8776 伸入支座2 8151

13、 6264 6880 8622 86303 6264 3671 4278 7529 68304 3671 2670 3275 6455 50305 2670 1116 1718 5399 32306 1116 0 599 4362 截断如图 6 所示：跨中部分增设三对 216 的斜筋，梁端增设一对 216 的斜筋。6 号钢筋在跨中部分截断，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第 939 条：钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断；如需截断时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸（l a+h0）长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不

14、需要该钢筋的截面至少延伸 20d（环氧树脂涂层钢筋 25d） ，该钢筋的截断位置(距跨中)应满足la+h0=3016+1198.05=1678mm，同时不小于 1116+20d=1436mm，本设计取为2000mm。13调整后弯起钢筋的位置及弯矩包络图和抵抗弯矩图4.2 斜截面抗剪承载力复核斜截面抗剪承载力复核原则根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第527 条：矩形、T 形和工字形截面受弯构件，当配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力验算采用下列公式： )(sin1075. )(6.024.3 ,20 kNAfV kNfpbhVsdsb svkcucsc

15、ud 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第528 条：进行斜截面承载力验算时，斜截面水平投影长度 C 应按下式计算：C=0.6mh0。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第526 条：计算受弯构件斜截面杭剪承载力时，其计算位置应按下列规定采用：距支座中心 h/2 处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面；箍筋数量或间距改变处的截面；构件腹板宽度变化处的截面。斜截面抗剪承载力复核14距支座中心 h/2 处的截面（x=9.10m）,现取斜截面投影长度 =1250mmc0h则斜裂缝顶端位置横坐

16、标为 91001250.1=7850mm。Mjx=1850.2（147.850 2/19.52）=650.84kN mVjx=64.2+（367.2 64.2） 27.85/19.5=308.15kN斜裂缝顶端正截面有效高度为 1232.2mmm=Mjx/Vjxh0=650.84/(308.151.2322)=1.7141.250m在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 232，A sb=16.09mm2，斜筋有 2N8（2 16）配箍率为： =0.18%50.34%18svAbSmin纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为 2 32）p=100=1001608/(1

17、801250.10)=0.7151.2322m在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 232+2 16， Asb=1608+402=2010mm2。配箍率为： 50.34%18svbS纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为 4 32）p=100=1003217/(1801232.20)=1.4503.0取 m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.2143=2.186m1.2143m在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 232+2 16， Asb=1608+402=2010mm2。配箍率为： 50.34%18svbS纵筋配筋率为：（与斜

18、截面相交的纵筋为 6 32）p=100=1004826/（1801214.30）=2.2083.0取 m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.2095=2.1771m1.2095m在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 216+2 16， Asb=402+402=804。16配箍率为： 250.324%18svAbS纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为 6 32+2 16）p=100=1005.228/（1801.2095）=2.403 31230,.45(2.)0.751sin.01895(.624)2%95u cuksvsdbVbhpf fA 37sin4d

19、kNk第四排弯起钢筋弯起点处的截面（x=3.230m）取斜裂缝投影长度 =1204mmc0h经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为 2.026m。Mjx=1850.2（142.026 2/19.52）=1770.31 kN mVjx=64.2+（367.2 64.2） 22.026/19.5=127.16kN斜裂缝顶端正截面有效高度为 1204mmm=Mjx/Vjxh0=1770.31/(127.161.204)= 11.563.0取 m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.204=2.167m在此斜截面水平投影长度范围内，无弯起钢筋。配箍率为： 250.324%18svAbS纵筋配筋率为：p=1

20、00=100（4826+804）/(1801204)=2.62.5 取 p=2.53 31230,.45(2.6)0.751sin.0184.2)249967.u cuksvsdbdVbhpf fAkNk 由于 N6 钢筋的截断处至跨中，再无弯起钢筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，无需计算斜裂缝的水平投影长度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，该钢筋截断处的剪力为：Vjx=64.2+（367.2 64.2） 2.00/9.75=95.28kN其抗剪承载力为： 3 31230,.45(2.6)0.751sin.0184.2)24%9969.u cuksvsdbdbhpf fAkNVk 经前述

21、计算可知，梁的各斜截面抗剪承载力均满足要求。175 使用阶段裂缝宽度和变形验算5.1 主梁的几何特征值受压区高度 x0：b fx20/2=ESAs(h0x 0)ES =2.0105/2.8104=7.1431500x20/2=7.1436032(1198.05x 0)解得：x 0235.19mmh f=(140+80)/2=110mm说明为第二类 T 形截面，重新计算 x0。（b fb）h f (x0h f /2)+bx20/2=ESAs(h0x 0)（1500180）110(x 0110/2)+180x 20/2=7.1436032(1198.05x 0)x0=279.29mmhf=110m

22、m开裂截面惯性Icr=bfx30/3(b fb)(x 0h f)3/3+ESAs(h0x 0)2=1500279.293/3(1500 180)(279.29110) 3/3+7.1436032(1198.05279.29) 2=4.5131010mm45.2 使用阶段裂缝宽度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第643 条：矩形、T 形截面钢筋混凝土构件其最大裂缝宽度 Wfk 可按下列公式计算：ffpssfkhbAmdECW)()(1028.3(0321纵向受拉钢筋换算直径 As 的直径2226316.7iendm焊接钢筋骨架 d=1.3de=1.32

23、6.67=34.67mm2 纵向受拉钢筋配筋率对 T 形截面，=A s/bh0=6032/(1801198.05)=0.0280.02，取 =0.02。受拉钢筋在使用荷载作用下钢筋重心处的拉应力根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第644 条纵受拉钢筋的应力按下式计算：ss=Ms/(0.87Ash0)=1198.68106/(0.871198.056032)=190.65MPa18短期荷载作用下的最大裂缝宽度螺纹钢筋 C1=1.0；C 3=1.0；C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.51002.46/1198.68=1.41812350().819.6304

24、.67.4()2.8120.fksfdWEm满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第642 条的要求。5.3 使用阶段的变形验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第651 条：钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。第 652 条：钢筋混凝土受弯构件的刚度可按下式计算： 00201WfMBBtkcr crscrscr根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第653 条：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算

25、的挠度值，乘以挠度长期增长系数 。挠度长期增长系数为=1.60。变形计算时，主梁已经安装就位，截面应取翼缘的全宽计算，b f=1600mm。开裂截面受压区高度bx20/2=ESAs(h0x 0)1600x20/2=7.1436032(1198.05x 0)解得：x 0228.51mmh f=110mm说明为第二类 T 形截面，重新计算 x。（b fb）h f (x0h f /2)+bx20/2=ESAs(h0x 0)（1600180）110(x 0110/2)+180x 20/2=7.1436032(1198.05x 0)x0=269.36mmhf=110mm开裂截面惯性矩Icr=bfx3/3

26、(b fb)(xh f)3/3+ESAs(h0x) 219=1600269.363/3(1600 180)(269.36110) 3/3+7.1436032(1198.05269.36) 2=6.65141010mm4全截面受压区高度 22002 2/()/(1)183/1608/(7.431)60298.5()4ffESsbhbhAhxm全截面惯性矩I0= bfx30/3(b fb)(x 0h f)3/3+b(hx 0)3/3+ESAs(h0x 0)2=16004803/3(1600 180)(480-110) 3/3+180(1300480) 3/3+(7.1431)6032(1198.0

27、5480) 2=8.71941010mm4全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩S0=bx02/2+(bfb)h f(x0h f/2)=1804802/2+(1600180)110(480110/2)=8.7121107mm3开裂弯矩换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩。W0=I0/(hx 0)=8.71941010/(1300480)=1.063310 8mm3受拉区塑性影响系数=2S0/W0=28.7121107/1.0633108=1.6387开裂弯矩Mcr=ftkW0=1.63871.781.0633108=310.15106 kN m开裂构件等效截面的抗弯刚度全截面的抗弯刚度B0=

28、0.95EcI0=0.952.801048.71941010=2.31941015mm4N/mm2开裂截面的抗弯刚度Bcr=EcIcr=2.801046.65141010=1.86241015mm4N/mm2开裂构件等效截面的抗弯刚度2002201522661515421.3930. .3940988.08.7/crcrsscrBBMmN恒载在跨中截面产生的挠度 262159.9.688730GMlf mB可变荷载有频遇值在跨中截面产生的弯矩MQ=0.7562.4+1.055=448.68 kN m可变荷载有频遇值在跨中截面产生的挠度 26215548.09.44873lfB荷载短期效应组合下

29、，消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度并考虑荷载长期效应的影响的挠度：fs=fG+fQ=25.16+9.42=34.58mmfp=(fsf G)=1.6(34.5825.16)=15.07mmL/1600=19500/1600=12.19mm说明需要设置预度21其值应按结构自重和 1/2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和。=（f G+fQ/2）=1.6（25.16+9.42/2）=47.79mm取 48mm，应设置 48mm 的预拱度。第 7 章 纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造7.1 架立钢筋架立钢筋选用 2 22，横梁与主梁交接处横梁顶上之钢筋为 16，钢筋净保护层为 24.

30、5mm，则架立钢筋与梁顶的净距为：24.5+18.4=42.9mm，架立钢筋底部距梁顶的距离为 68mm。7.2 纵向构造钢筋根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第938 条：T 形截面梁的腹板两侧，应设置直径为 68mm 的纵向钢筋，每腹板内钢筋截面面积宜为（0.0010.002）bh，其中 b 为腹板宽度，h 为梁的高度，其间距在受拉区不应大于腹板宽度，且不应大于 200mm，在受压区不应大于 300mm。在支点附近剪力较大区段，腹板两侧纵向钢筋截面面积应予增加，纵向钢筋间距宜为100150mm。As=（0.0010.002）bh=234468mm 2拟

31、采用 16 8，A s=804mm2，每侧 8 根。纵向构造钢筋如图 8 所示。更改此图7.3 关于骨架构造梁的骨架由两片焊接骨架及箍筋构成，两片骨架的形状和尺寸是相同的，跨中截面的左半部分和右半部分是对称的。弯起钢筋除由梁的主筋弯起 4 32 及 416 外，尚增设 6 16 的斜筋，均是成对弯起。焊接长度按规定设置（双面），弯起钢筋的直线段焊缝及弯起处焊缝应设在 45弯折处以外部分，如图 9 所示，各焊缝间距在确定弯起点位置后计算的。更改此图22第 8 章 钢筋长度计算钢筋长度系指钢筋轴线之长度，在计算时应先计算各钢筋弯起点至跨中的距离，然后算出各号钢筋的弯起高度，图 10 就是用来计算各

32、号钢筋的弯起高度的，算出弯起高度后即可算出 45斜边长，在计算各号钢筋的全长时，应注意到每一弯折处图上绘的都是折线，为此，还应扣除多算的部分，即切曲差 =2TC，每有一弯折即应扣除一个切曲差。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）第 915 条：受拉钢筋端部弯钩应符合下表规定。受拉钢筋端部弯钩弯曲部位弯曲角度 形 状 钢 筋 弯曲直径（D） 平直段长度180 R235 2.5d 3dHRB335 4d135 HRB400KL400 5d5dHRB335 4d末端弯钩90 HRB400KL400 5d10d23中间弯折90 各种钢筋 20d 9.1.6 箍筋的末

33、端应做成弯钩。弯钩角度可取 135。弯钩的弯曲直径应大于被箍的受力主钢筋的直径，且 R235 钢筋不应小于箍筋直径的 2.5 倍，HRB335 钢筋不应小于箍筋直径的 4 倍。弯钩平直段长度，一般结构不应小于箍筋直径的 5 倍。45弯折（R=10d ）直径 弯折半径 R(mm) 切线长 T(mm) 曲线长 C(mm) 切曲差 =2TC(mm)16 160 66 126 7 32 320 133 251 14 90弯折直径 弯折半径 R(mm) 切线长 T(mm) 曲线长 C(mm) 切曲差 =2TC(mm)22（R=3d） 70 70 110 30 32（R=10d） 320 320 503

34、137 135弯折（R=3d ）直径 弯折半径 R(mm) 切线长T(mm) 曲线长C(mm) 切曲差(mm)=2TC 切点间水平距离 h(mm)16 50 121 118 124 85 32 100 241 236 247 171 各号钢筋长度计算如下：号钢筋计算（ 32）2（9604+503+887）=21998mm=2200cm号钢筋计算（ 32）2（8630+1354+236+16014）=20732mm=2073cm号钢筋计算（ 32）2（6830+1545+160+133214）=17280mm=1728cm24号钢筋计算（ 32）2（5030+1495+160+133214）=1

35、3580mm=1358cm号钢筋计算（ 16）2（3230+1469+80+6627）=9662mm=966cm号钢筋计算（直筋， 16）22000=4000mm=400cm号钢筋计算（架立钢筋， 22）2（9824+110+220）=20308mm=2031cm号钢筋计算（斜筋， 16）1570+2(80+66)27=1848mm=185cm号钢筋计算（斜筋， 16）1519+2(80+66)27=1797mm=180cm号钢筋计算（斜筋， 16）1469+2(80+66)27=1747mm=175cm 号钢筋计算（斜筋， 16）2(80+667)+660=938mm=94cm 号钢筋计算（

36、箍筋， 8）箍筋的长度为各段轴线的折线长度之和，并于两端每端加 75mm，其 150mm。箍筋高（轴线距离）：1300(324)(42.94)=1233mm箍筋轴线间的宽度：180(324)2=124mm箍筋长：21233+2124+150=2864mm=286cm 号钢筋计算（水平纵向钢筋， 16）1996020=19940mm=1994cm 梁端四肢箍筋（ 8）箍筋长：41233+2(35.8+8)+124+150=5294mm=529cm第 9 章 钢筋明细表及钢筋总表各号钢筋长度算出后，接着计算一片主梁各号钢筋的根数，一片主梁内每一号钢筋的总长，分别列入钢筋明细表中。钢筋总表是以钢筋的等级和直径来分类，相同直径的钢筋的总和重列入表中，最后得出一片梁的用钢量（重量） 。一片主梁钢筋明细表编号 直径（mm ） 每根长度 (cm) 数量（根） 共长（m）1252一片主梁钢筋总表直径（mm）共长（m）单位重（kg/m）共重（kg） 钢筋等级322216832、 22、 16 小计8 小计总计