1、1目录一 前 言 -3 二 设计题目-4三 设计说明书符号表-4四 流程图-4五 物性参数-5六 工艺计算-66.1 汽液平衡数据- 66.2 数据换算-76.3 物料衡算-76.4 理论板数计算-76.4.1 板数与回流比的关系-76.4.2 理论板数-96.5 操作线方程-9七 塔和塔主板主要工艺尺寸计算-97.1 平均分子量的计算-97.1.1 塔顶的平均分子量-97.1.2 进料版的平均分子量-97.1.3 塔底的平均分子量-107.1.4 精馏段, 提馏段的平均分子量-107.2 平均密度的计算-107.2.1 液相平均密度-107.2.2 气相平均密度-117.3 塔径的计算-11
2、7.3.1 精馏段塔径-127.3.2 提溜段塔径-127.3.3 全塔塔径-137.4 填料塔层高度计算-137.5 填料塔的流体力学性能-137.6 持液量-137.6.1 精馏段-137.6.2 提溜段-14八、 塔内附件选择-148.1 筒体-148.2 封头-158.3 裙座-158.4 法兰-158.5 液体再分布装置选择-168.6 填料支撑装置选择-1628.7 除沫器选择-168.8 液体喷淋装置选择-178.9 预热器的选择-18九、辅助设备-189.1 塔顶冷凝器的选择-189.2 塔顶再沸器的选择-199.3 管道设计与选择-199.4 泵-199.4.1 进料泵-19
3、9.4.2 回流泵-20十、 塔设计计算参数汇总-20十一、 参考数据-20十二、 结束语-213一 前 言丙酮是一种重要的基本有机原料之一，主要用作制造醋酸纤维素胶片薄膜、塑料和涂料的溶剂。塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备，用以实现蒸馏的他设备称为蒸馏塔，这类塔设备的基本功能在于提供气、液两相充分接触的机会，使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行，还要能使接触之后的气液两相及时分开，互不夹带。根据塔内气液接触部件的结构形式，可将塔设备分为两大类：板式塔和填料塔。板式塔内沿塔高度装有若干层塔板，液体靠重力作用由顶部逐板流向塔釜，并在各块板面上形成流动的液层，气体靠压强差推动，由
4、塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。气液两相在塔内进行逐级接触，两相组成沿塔高呈阶梯式变化。填料塔则在塔体内装填填料，液体由上而下流动中在填料上分布汇合，气体则在填料缝隙中向上流动。填料为气液传质提供了较大的气液接触面积。塔内两相浓度沿塔高连续变化。塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑物料的性质、操作的条件、塔设备的性能以及塔设备的制造、安装、运转和维修等方面的因素。评价塔设备的基本性能的指针主要有：1产量和通量：前者指单位时间处理物料量，而后者指单位塔截面上的单位时间的物料处理量。2分离效率：对板式塔是指每层塔板所能达到的分离程度。填料塔则是单位填料层高度的分离能力。
5、3适应能力及操作弹性：对各种物料性质的适应性及在负荷波动时维持操作稳定而保持较高分离效率的能力。4流体阻力：气相通过每层塔板或单位高度填料层的压降。除上述几项主要性能外，塔的造价的高低、安装、维修的难易以及长期运转的可靠性等因素，也是必须考虑的实际问题。填料塔则有较小的压降，但大塔径填料塔气液分布不够好，导致分离效率较低。新型填料的开发使用，极大改进了填料塔的使用范围, 相关填料流体力学性能和传质性能参数更为可靠和丰富。4二 设计题目项目名称:丙酮精馏塔： 原料:85 吨/天 39%(质量%) 其余为水产品要求:回收率 98% 塔顶产品浓度 98%三 设计说明书符号表符号 名称 单位F 进料流
6、量 kmol/hD 塔顶产品流量 kmol/hW 塔底产品流量 kmol/hM 摩尔质量 kg/kmolN 理论塔板数R 回流比P 压强 Pat 温度 气体粘度 PasV 气相摩尔流量 kmol/hW 液相摩尔流量 kmol/hXD 塔顶产品浓度XW 塔底产品浓度x 液相摩尔分数y 气相摩尔分数 组分的相对挥发度 回收率密度 kg/m3四 流程图原料粗馏塔 精馏塔冷凝器冷凝器再沸器 1 再沸器 2排水塔顶产物 1塔顶产物 25五 物性参数水的物性参数: 分子量 18压强 510p/Pa温度t/密度 )/(3mkg比热容 )/(103KkgJcp黏度 510/()Pas汽化热H/(kJ/kg)0
7、 999.9 4.212 178.78 -10 999.7 4.191 130.53 27020 998.2 4.183 100.42 34830 995.7 4.174 80.12 39840 992.2 4.174 65.32 45050 988.1 4.174 54.93 48860 983.2 4.178 46.98 53070 977.8 4.167 40.60 55580 971.8 4.195 35.50 68090 965.3 4.208 31.48 6251.01100 958.4 4.220 28.24 640（丙酮分子量 58.05）此精馏塔设计我选择常压精馏是为了操作方
8、便，由丙酮的物性参数所起确定。规整填料性能填料类型 理论板数N(1/m)比表面积a(1/m)空隙率(%) P/Z (Mpa/m) A K125Y 塑料孔板波纹填料0.85 125 98.5 1.4*10-4 0.291 1.5636六 化工工艺设计：6.1 汽液平衡数据丙酮汽液平衡数据表丙酮摩尔分数/% 压强/kPa温度/ 液相子 x 汽相中 y100 0.0 0.092.7 0.01 0.25386.5 0.02 0.42575.8 0.05 0.62466.5 0.10 0.75563.4 0.15 0.79862.1 0.20 0.81561.0 0.30 0.83060.4 0.40
9、0.83960.0 0.50 0.84959.7 0.60 0.85959.0 0.70 0.87458.2 0.80 0.89857.5 0.90 0.93557.0 0.95 0.963101.32556.13 1.0 1.0气液平衡 t-x-y 图0204060801001200 0.2 0.4 0.6 0.8 1xt 系 列 1系 列 276.2.数据换算：质量分数换算到摩尔分数 ： X = =0.938D18/0258/9.065186.0.583F单位换算: hkmolhkgdtF /3./241/80186.0.5396.3.物料衡算： 原料处理量： F=135.35Kmol/h
10、进料浓度： XF=0.165塔顶产品丙酮的摩尔分率： XD=0.938回收率 =98% 由： F=D+WFXF=DXD+WXWDXD/FXF=得：塔顶流量： D=23.38kmol/h 塔底流量：W=111.97kmol/h塔底产品丙酮的摩尔分率: Xw =0.0046.4.理论板数计算:6.4.1 板数和回流比关系一般 R 加大,理论板数较少,塔设备投资少,但气化量大,能耗高,操作费用少。R 减少,理论板数较多,塔设备投资大，但气化量小，能耗高，操作费用多。由 XD 、X W、R 可确定 N，取 RN 作图如下：8吉利兰关理论板数图回流比的变化与理论板数的关系R 0.47 0.69 1.33
11、 2.03 2.85 6.69NT 4.9 9.5 7 6.2 5.3 59取操作回流比为: R=2.036.4.2 理论板数q=1q 线方程: x= XF=0.1654精馏段理论板数 = 4 进料板:第 5 块提馏段理论板数 = 3 总理论板数 Nt=76.5 操作线方程： hkmolRDL/76.48.20.lV/84.03)1()1(qF1.25 hkolR/8470)(精馏线操作线 DxVLy)(938.0103.2=0.6700x+0.3096提馏线操作线 =wxWLy04.8.7914.082 =2.5806x-1.5806七 塔和塔板主要工艺尺寸计算7.1 平均分子量的计算：M
12、轻组分= 58.08 ， M 重组分= 18，7.1.1 塔顶的平均分子量：10Xd =XD=0.938，X1=0.979，Mvdm=Xd*M 轻组分 + (1- Xd)*M 重组分 =55.54g/molMldm =X1*M 轻组分 + (1-X1)*M 重组分 =53.18 g/mol7.1.2 进料板的平均分子量：y3=0.807 x3= XF=0.165Mvfm= y3* M 轻组分 + (1- y3) *M 重组分 =50.34 g/molMlfm= x3* M 轻组分 +(1- x3) *M 重组分 =24.61 g/mol7.1.3 塔底的平均分子量：Yw=0.567Xw=0.0
13、04Mvwm=Yw* M 轻组分 + (1-Yw) *M 重组分 =40.73 g/molMlwm=Xw* M 轻组分 +(1-Xw) *M 重组分 =18.16g/mol7.1.4 精馏段, 提馏段的平均分子量：精馏段平均分子量 Mlm=( Mldm+ Mlfm)/2=52.94g/molMvm=( Mvdm+ Mvfm)/2=38.90g/mol提馏段平均分子量 Mlm= (Mlwm+ Mlfm)/2=45.54 g/molMvm= (Mvwm+ Mvfm)/2=21.39 g/mol7.2 平均密度的计算：根据进料板组成查水-丙酮平衡体系 t-x-y 图，得进料板温度 tF =64，塔底
14、温度 tW =72，塔顶温度 tD = 59利用物性数据参数表查得：在 64下，丙酮的密度与水的密度：=719 =980丙 酮3/mkg水3/mkg在 72下，丙酮的密度与水的密度：=711 =977.8丙 酮 3/k水 3/k在 59下，丙酮的密度与水的密度：= 720 =983.2丙 酮3/mkg水3/mkg11因此，丙酮的平均密度、水的平均密度取各温度下的丙酮的密度与水的密度的平均值， =716.7 =980.3丙 酮3/mkg水3/mkg7.2.1 液相平均密度其中进料丙酮质量百分比： %94.3810)65.01(8.516.0塔底丙酮质量百分比： 2.94.2塔顶丙酮质量百分比：
15、9.710862.0.5893. 塔顶液相密度: LD32313/7mkg进料液相密度： 3211LF /49.85k塔底液相密度: 321/7.mkgLW精馏段的平均液相密度: 3/04.789kgLFDLM提馏段的平均液相密度: 3/6.12mLwL7.2.2 气相平均密度进料板温度 tF =64，塔底温度 tW =72，塔顶温度 tD = 59精馏段: =61.52DMt7.71Kg/m3VRTp提馏段: 682 WFMtt3.83 Kg/m3V127.3 塔径的计算(规整填料)最近规整填料得到较快，使用规整填料，填料塔性能稳定，气液体再分布性能均匀，塔的分离效能高，压力降低，能适应较高
16、的气速和较低的回流比，弹性大。表 7-2-1 规整填料性能填料类型 理论板数N, 1/m比表面积at，1/m空隙率P/Z,Mpa/mA K125X 塑料孔板波纹填料0.85 125 98.5 1.4*104 0.291 1.5637.3.1 精馏段塔径：（1）塔顶液相平均粘度的计算由 tD = 59,查手册得 丙酮 = 0.207 mpas 水 = 0.4759mpaslg(L,D)= XDlg(L,轻组分 )+（1X D）lg( L,重组分 )= 617.04759.lg)9382.0(27.lg938.0 L,D=0.2179 mPaslg(L,F)= Xnlg(L,轻组分 )+（1X n
17、）lg( L,重组分 ) （X n：加料板上的液相组成）= =-0.3823.l)65.(l1654.L,F=0.4147 mPas液体粘度 L( L,D+L,F）/2=0.3163 mPas（2）计算: 液相品质流量 hkgMWL/4.258气相品质流量 VG7（3）计算得泛点气速 8/14/12.032lg LMVGLLMVtf KAau 其中：u f 为泛点气速 m/s g：重力加速度 9.81 m/s2 a：填料比表面积 1/m：空隙率 L：液体黏度，mPas A，K：常数 VM， LM： 气液相密度 Kg/m3 WG，W L：气液相质量流量，Kg/h 带入数据得: 81412.032
18、 0.79.25863.19164.7895.019lg fu计算得泛点气速 uf= 1.62 m/s取安全系数 计算泛点气速 =1.30 m/s f.u，smWvVMG/0971.2313，得 ，所以24vDumuv94.02D31.0塔径圆整后，D=0.3m7.3.2 提馏段塔径：同理得，smVh/27.153L8塔径圆整后，D=0.3m7.3.3 全塔塔径精馏段塔径圆整后 D= 0.3m 提馏段塔径圆整后 D= 0.3 m7.4 填料层高度计算(规整填料)根据塔径，可取板间距 HT = 0.30 m精馏塔有效高度为Z 精 = N 精 HT = 40.3= 1.2 m提溜段有效高度为Z 提
19、 = （N 提 1 ）H T = (3 1)0.3 = 0.6 m在进料板上方开一入孔，其高度为 0.7 m 故精馏塔的有效高度为 Z = Z 精 + Z 提 + 0.8=1.2+0.7+0.6=2.5m7.5 填料塔的流体力学性能7.5.1 压降(规整填料)：查表可知，125Y 型的金属孔板波纹填料的每米填料塔中的压降：P =0.2kPa精馏段P=Z 精馏段*P/Z=1.20.2=0.24 Pa提馏段P=Z 提馏段*P/Z=0.60.2=0.12 Pa7.6 持液量7.6.1 精馏段14液体喷淋量 hmLh/24.3喷淋密度：U=L h/0.785D2= 16.5m3/m2h最小喷淋密度：U
20、 min=(Lw)min = 0.12125=15 m3/m2ht式中： 填料的比表面积，m 2/m3；tUmin最小喷淋密度，m 3/（m 2h） ；(Lw)min最小润湿率 ，m 3/（mh） 。(Lw)min 的取值如下： 填填75)/(12.08(L3minh因此：(L w)min=0.12 125Y/125X 金属孔板波纹填料，125Y/125X 塑料孔板波纹填料要求液体喷淋量最小喷淋量（若喷淋密度过小，可增加回流比，或在许可范围内减小塔径，或适当增加填料层高度予以补偿。 ）7.6.2 提馏段液体喷淋量 hmLh/10.23喷淋密度：U =Lh/0.785D2= 10.70m3/m2
21、h最小喷淋密度：U min=(Lw)min = 0.12125=15 m3/m2ht要求液体喷淋量最小喷淋量八.填料塔的附件8.1 筒体(一)设计壁厚圆筒计算厚度， pDti2考虑到介质对筒壁的腐蚀作用，在设计筒体所需厚度时，还应在计算厚度的基础上，增加腐蚀裕度 C2。由此得到筒体的设计厚为 2Ctid式中 d-圆筒设计厚度,mm； Di-圆筒内径,mm； p-容器设计压力，MPa；-焊接头系数.由于 p 与 t 比很小,采用简写式:： 2tid根据表 8-62，设计温度为 94100，采用碳素钢钢板，查得钢号为 A3，钢板标准为 GB912，在此设计温度下的许用应力为 111MPa，计算压力
22、 p=0.000329+0.000653+0.1013=0.1023MPa15圆筒内径 50iDm焊接头系数 8.则 20.152.7.8idtpCm园整后为 3mm，在钢号为 A3，钢板标准为 GB912 的厚度 34mm 范围内。（2）筒体参数碳素钢钢板常温强度指标钢号 钢板标准 使用状态 厚度 mm bMPa sMPa100下的许用应力MPaA3 GB912 热轧 34 370 235 1118.2 封头选用标准椭圆形封头这种封头是由半个椭圆球和一段高度为 h0 的圆柱形筒节构成。公称直径 mDN30曲面深度 h754根据表 8-122，封头直边高度 ， 壁厚 4mmh20封头高度： Z
23、封由标表选用 JB/T47462002 的封头,类型代号 EHAEHB 椭圆形封头内表面积、容积、质量公称直径DNmm总高度Hmm名义厚度nmm内表面积Am2容积Vm3质量Mkg325 106 6 0.1292 0.0058 6.15298.3 裙座因为塔的高径比小于 30，所以用圆筒形裙座尺寸/mm垫板 地脚螺栓公称直径 DNmm每根支腿允许载荷kN支腿数量支承最大高度Hmaxmm焊缝长度 hf 宽度A长度Ax厚度 n1孔径db规格800 12 4 1000 130 260 200 2.46 24 M2016裙座高度： mAhHZxf 13805201350max 裙封头高度： 20封塔顶部
24、空间高度： 顶塔底部高度： 塔釜： hkolW/97.12196.0mAT3/48mKgL 3/8KgMLW塔底停留时间： in5t则 AMtZTLW2.196.0.7160底8.4 法兰由于在常压下操作,所有法兰均采用标准管法兰平焊法兰。根据表 10-22，由公称压力 PN=0.25MPa，选择如下参数：法兰参数法兰/mm 螺柱连接尺寸 法兰厚度公称直径DNmm D D1 D2 D3 D4 d 甲型质量Kg规格 数量500 615 580 550 540 537 18 30 22.8 M16 208.5 液体再分布装置选择液体再分布装置选择为使流向塔壁的液体能重新流回塔中心部位，一般在液体流
25、过一定高度的填料层后装置一个液体再分布器。液体再分布器形状如漏斗，在液体再分布器侧壁装有若干短管，使近塔壁的上升气流通过短管与中心气流汇合，以利气流沿塔截面均匀分布。通常将整个填料层分为若干段，段与段之间设置液体再分布器。由资料可知， 则取530DH50DH则 =2.5 m 即每隔 2.5m 需安装一个液体再分布装置0因为 Z =5.0 m，因此需加 2 个液体再分布器。8.6 填料支撑装置选择填料支撑装置结构最简单的是栅板，由竖立的扁钢焊在钢圈上制得。为防止在栅板处积液导致液泛，栅17板的自由截面率应大于 50。此外，效果较好的是具有圆形或条形升气管的筛板式支承板，液体从板上筛孔流下，气体通
26、过升气管由管壁的小孔流出，气液分布较均匀，又因在支承装置处逆流的气液相各有通道，可避免因支承装置而引起的积液现象.8.7 除沫器选择气体从塔顶流出时，总会带少量液滴出塔。为使气体夹带的液滴能重新返回塔内，一般在塔内液体喷淋装置上方装置除沫器。常用的除沫器有折流板式和填料层式。折流板式除沫器：气体流过曲折通道时，气流中夹带的液滴因惯性附于折流板壁，然后流回塔内。填料层式除沫器：气体流过填料层时，气流中夹带的液滴附于填料表面流回塔内。在此选用填料层式除沫器：设计气速选取： 23.0K气速： smuVML /35.271.48923.0 除沫器的直径选择： hkgDRv/5)1(hkgPTFV /0
27、1.2.7364.24.20 则直径： muvDVD 581.369360根据直径选取不锈钢除沫器：类型：标准型 规格：40-100材料：不锈钢丝网（1Gr18Ni9） 丝网尺寸：圆丝 0.23查5参考数目中，由表 37-1 和 37-2 得主要外形尺寸 质量（kg）公称直径DN H H1 D 丝网 格栅及定距杆 支承件100 210 2.81 2.89 0.19500150 2505004.22 2.94 0.198.8 液体喷淋装置选择填料塔操作要求液体沿同一塔截面均匀分布。为使液流分布均匀，液体在塔顶的初始分布必须均匀。在填料层内液体初始分布良好，会减少塔顶部的“端效应” ，好的喷淋装置
28、可保证填料分离效率充分发挥，若从塔中央一点注入液流时，液流在一定填料高度内会很不均匀。莲蓬式喷洒器具有半圆球形外壳,在壳壁上有许多可供液体喷洒的小孔,液体由泵或高位槽以一定压头流入,然后由小孔喷出.常用参数直径 d 为塔径 D 的 1/31/5;球面半径为(0.51.0)D; 喷洒角小于 80,喷洒外圈距塔壁 x=70100mm,莲蓬高度 y（0.51.0）D, 小孔直径 d0=38mm,推荐 45mm,莲蓬头一般用于直径在 600mm 以下的塔中.在此选取莲蓬头式喷淋器，选用此装置能使截面积的填料表面较好湿润，结构简单，制造维修方便，喷洒比较方便，安装也方便。18流速系数，0.50.82，在
29、此取 0.82。H 取 0.06 smgHW/89.06.8192.02小孔输液能力计算： smMDRLQL /109.25.734243636 23小孔点面积： 23310.89.021mWf 小孔直径 d 取 8mm，则小孔数： 截 面 积个 2232 /508.419. mfn8.9 预热器的选择取总传热系数 K= 1500 W/m2（丙酮）汽化潜热 r1 235 kJ/kgK （水）汽化潜热 r2 590 kJ/kgK Q=F t =2.03*104 KJ/h pc换热器面积 A= m2 圆整到 m2 选型：将计算出的换热器面积作为公称面积，在附录中选择换热器，并给出所选择的换热器的参
30、数（如果列表，必须写出表头） 。表 10-3-1 预热器的主要参数外壳直径D/mm公称压强pg/(kgf/cm2)公称面积A/m2管子排列方法管长l/m管子外径d0/mm管子总数N/根管程数壳程数400 25 40 正三角排列6 25 86 4 1九. 辅助设备换热器设计参数温度,换热气名称 介质进 出塔顶冷凝器 壳程 塔顶泡点 塔顶泡点19管程 循环冷凝水 20 40壳程 泡点 泡点+4 塔底再沸器管程 蒸汽 168 1689.1 塔顶冷凝器的选择总传热系数 K=1250W/m2rD=r1*y1+r2*(1-y1)=225.6kj/kgQ=(R+1)DrD=1366.7kj换热器面积 A=4
31、3.2 m2塔顶冷凝器的主要参数外壳直径D/mm公称压强Pg/(kgf/cm2)公称面积A/m2管子排列方法管长l/m管子外径do/mm管子总数 N/根管程数 壳程数400 16 43.2 6 25 102 19.2 塔顶再沸器的选择总传热系数 K=2500W/m2rw=r1*Xw+r2*(1-Xw)=987,738kj/kg平均 Cp=Cpi*Xi=15.43kj/kgKQ=V*rw+V*Cp*t=3500000KJ/h换热器面积 A=5.28 m2塔顶再沸器的主要参数外壳直径D/mm公称压强Pg/(kgf/cm2)公称面积A/m2管子排列方法管长l/m管子外径do/mm管子总数 N/根管程
32、数 壳程数273 25 5.28 2 25 38 19.3 管道设计与选择为减少气液进出塔对塔内操作的冲击，管径选取按下述条件：流体流速:uL=13 m/s 气体流速 uG=1030m/s蒸汽: u=3050 m/s uL=2m/s u=40m/s公式: 24idV 塔顶回流管 di=28mm 塔顶蒸汽出口管 di=140mm 塔顶产品出口管 di=9.7mm 进料管 di=25mm 塔釜出料管 di=172mm 塔釜回流管 di=25mm 塔釜产品出口管 di=22mm20hkgMDVD/01.6394.20 hkgW/13.95)8958.(8165kF/9.4 泵9.4.1 进料泵给出进
33、料量 V=1.79m3/h圆整后 V=2 m3/h扬程 H=8m 表 10-4-1 进料泵的参数功率/kW 泵口径/mm泵型号 流量/(m3/h)扬程/m转速/(r/min)气蚀余量/m泵效率/%轴功率配带功率泵外形尺寸（长宽高）/mm吸入 排出IS50-32-1603.75 8 1450 2.0 48 0.28 0.55 46524029250 329.4.2 回流泵回流液可以通过重力流下去，因此回流泵省去可以达到经济、实惠的目的。十三、 塔设计计算参数汇总计算数据项目 符号 单位精馏段 提馏段平均压强 Pm kPa 101.3 101.3液相平均分子量 ML Kg/mol 52.93 45
34、.54气相平均分子量 MV Kg/mol 38.90 21.39液相平均密度 L Kg/m3 789.04 916.6气相平均密度 v Kg/m3 7.71 3.83液相 WL kg/h 2528.4 8325.17平均流量气相 WG kg/h 2755.7 1515.27理论塔板数 N 块 4 3(不包括再沸器)填料层高度 Z m 2.5 0.6塔径 D m 0.3 0.3空塔气速 u m/s 5.18 5.12塔板压降 p kPa 0.24 0.1221液体的喷淋量 Lh hm/33.24 2.1十一、参考数据1陈常贵、曾敏敬等， 化工原理 （上、下） ，天津科学技术出版社，1992 年，
35、天津2毕诚敬， 化工原理课程设计 ，天津科学出版社，1996 年，天津3化学工程编委会， 化学工程手册 （第 1、13 卷） ，化学工业出版社，1989 年，北京4化工设备设计全书编委会， 塔设备设计 ，上海科学技术出版社，1989 年，上海5潘国昌、郭庆丰， 化工过程设备与设计 ，化学工业出版社，1996 年，北京 6 潘红良、郝俊文， 过程设备机械设计 ，华东理工大学出版社，2006 年，上海 7 路秀林,王者相。 塔设备 。北京：化学工业出版社，2004.1 8 陈英南，刘玉兰 . 常用化工单元设备的设计.上海: 华东理工大学出版社,2005 9 刘光启、马连湘、刘杰， 化学化工物性数据手册 ，化学工业出版社， 化学化工物性数据手册 ，2002 年，北京10刘雪暖 汤景凝等 化工原理课程设计 山东：石油大学出版社，200111 柴诚敬，王军.张缨.化工原理课程设计，天津科学技术出版社，天津:200612 管国锋，赵汝溥。化工原理。第二版。北京：化学工业出版社，2003. 13 毕诚敬， 化工原理课程设计 ，天津科学出版社，1996 年，天津14 王树楹， 现代填料塔技术指南 ，中国石化出版社，1995 年，北京15 董大均， 化工设备机械基础 ，化学工业出版社，2002.12，北京16 刘光启、马连
