1、 设计题目：长沙市滨江文化馆设计目 录第一章 建 筑 设 计 说 明 11.1 设计依据及设计要求11.2 设计依据及设计要求11.3 建筑地区条件11.4 建筑内容 21.5 建筑构造处理21.6 工程具体做法 2第2章 结构设计说明 32.1 结构布置32.2 框架结构承重方案选择 42.3 材料选型 42.4 初估梁柱截面尺寸4第3章 竖向荷载计算73.1 恒载标准值计算 73.2 恒载计算 83.3 活荷载标准值计算 11 3.4 活载计算 12 第4章 水 平 荷 载 计 算 144.1 风荷载计算 144.2 地震荷载计算 17第5章 内力计算 215.1 恒载内力计算 21 5.
2、2 活载内力计算 265.3 风荷载作用下内力计算 37 设计题目：长沙市滨江文化馆设计5.4 地震作用下内力计算 42第6章 内力组合 45 第7章 框架梁柱配筋计算组合 567.1 框架梁配筋 567.2 框架柱的截面设计 61第8章 基础设计 708.1 工程概况 70 8.2 柱下独立基础设计 708.3 基础配筋 74第9章 自选构件设计（楼梯） 779.1 设计资料 779.2 楼梯板设计 789.3 楼梯斜梁计算 799.4 平台板计算 819.5 平台梁设计82第10章 工程造价文件编制 8410.1 工程量清单 85 10.2 工程量清单计价 99参考文献164致谢168附件
3、附件1 开题报告附件2 译文及原文影印件设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 1 页 共 172 页第 一 章 建 筑 设 计 说 明1.1 设计依据及设计要求1、土木与建筑工程学院毕业设计发放的设计任务书2、建筑专业提供的设计条件3、国家现行的有关建筑规范和地方标准1.2 建筑设计概况与主要技术经济指标1、工程概况：(1)建设地点：长沙市(2)建筑层数：三层(3)耐火等级：二级(4)抗震设防等级：七度2、技术经济指标总建筑面积 4608.36m2，建筑占地面积 1524.36m2。1.3 建筑地区条件1.气象：(1)温度：最热月平均 29.3，最冷月平均 4.7；室外计算温度：夏季极端最高 40
4、.6，冬季极端最低-11.3；(2)相对湿度：最热月平均 75%；(3)主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压 0.35kN/m2(4)雨雪条件：年降雨量 1450mm，日最大降水强度 192mm/日；2.工程地质条件：拟建场地各地层由上往下依次为：(1)人工填土，厚度 0.5-1.0m，不宜作为持力层；(2)新冲积粘土，厚度 0.7-1.5m，不宜作为持力层；(3)冲击粉质粘土，厚度 2.5-3.6m，是较好的持力层，承载力标准值 240kPa；设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 2 页 共 172 页(4)残积粉质粘土，厚度1m，是良好的持力层和下卧层，承载力标准值 300kPa；(
5、5)强风化泥质粉砂岩（未钻透） ，是理想的持力层，承载力标准值 350kPa；地下水位：地表以下 2.0 米内无侵蚀性，稳定地下水位埋深为 3.6m-4.5m 之间。1.4 建筑内容本设计为长沙市滨江文化馆设计，总建筑面积 25004500m 2；建筑层数：3 层；层高： 3.9m；建筑总高度 15 米24 米；1.5 建筑构造处理(1).墙体部分（a）外墙均采用 240mm 厚砖墙，隔墙采用 240mm 砖墙厚，砖墙只起分隔、围护作用。（b）墙身防潮：由于室内外高差为 0.45m，由设置的基础梁作为防潮的构造。（c）勒脚处理：勒脚处用防水砂浆打底，其作法根据不同房间的地面作法相应变化。做法详
6、见建施或结施图。(2).门窗部分窗采用铝合金推拉窗，门分玻璃门和木门。详见门窗表。(3).屋顶：屋面为上人防水屋面，采用卷材和涂膜防水。1.6 工程具体做法（1）.散水混凝土散水，做法详见建施或结施图。（2）.室外平台、踏步，做法详见建施或结施图。（3）.地面、卫生间地面、楼面、卫生间楼面的做法详见建施的室内装修表 。（4）.内墙面、踢脚、天棚的做法详见建施的室内装修表 。（5）.外墙面用面砖，做法详见建筑施外墙面做法规定。（6）.屋面(上人防水屋面)，做法详见建施或结施图。设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 3 页 共 172 页第 二 章 结 构 设 计 说 明2.1 结构布置主体结构平面布
7、置见结施，计算截面的平面布置见图 2.1。框架的计算单元如图1 所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-4.80m ，二层楼面标高为3.9m，故底层柱高为 4.8m 。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高） ，故均为3.9m 计算简图见 2.2.图 2.1 局部结构平面布置图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 4 页 共 172 页图 2.2 结构计算简图2.2 框架结构承重方案选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载直接传至主梁
8、，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本文化馆框架的承重方案为竖向框架承重方案。2.3 材料选型混凝土：采用 C30钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB400，基础采用 HRB335，其它均采用 HPB235.墙体：内外墙进采用灰砂砖，重度 Y=18KN/窗:铝合金窗，Y=0.35KN/ 门：木门，Y=0.2KN/2.4 初估梁柱截面尺寸 2.4.1 梁截面尺寸 梁截面高度一般取梁跨度的 1/81/12 进行估算，梁宽取梁高的 1/21/3。本方案设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 5 页 共 172 页中边跨横梁高为 6300（1/81/12 ）=525m
9、m788mm ，取 700mm，截面宽度取250mm，可得梁的截面初步定为 bh=250 700，联系梁的尺寸为 bh=250600。2.4.2 柱截面尺寸bc=(1/121/18)h=(1/121/18)*4800mm=(267mm400),取柱的截面为400mm*400mm。2.4.3 框架梁、柱线刚度计算对现浇楼面结构，截面惯性矩 I 的取值：中框架梁截面惯性矩 I=2I0 ,边框架梁的截面惯性矩 I=1.5。本设计所选的框架为一榀中框架梁，则梁 I=2I 0 。所以 2507:bhm 3941225071.2bI m4:394140.梁的线刚度 7343.01.29=6.801km6E
10、Ii NL梁柱的线刚度 7343.012.1.20k48Ii 底 柱 734=.6m9Ei NL二 、 三 柱令二、三层柱的线刚度为 1.0，则其它杆件的相对线刚度6.8124.i梁 =308底 柱设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 6 页 共 172 页图 2.3 相对线刚度图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 7 页 共 172 页第 三 章 竖 向 荷 载 计 算3.1 恒载标准值计算3.1.1 屋面恒载防水层（刚性）30 厚 C20 细石混凝土 1.0 kN/m 2防水层（柔性）4 厚 SBS 改性沥青卷材防水层 0.4 kN/m 2找平层：15 厚 1:2 水泥砂浆 0.015x20=0
11、.3 kN/m 2找坡层：40 厚水泥石焦渣砂浆 0.04x14=0.56 kN/m 2保温层：80 厚矿渣水泥 0.08x14.5=1.16 kN/m 2找平层：20 厚 1:2.5 水泥砂浆 0.02x20=0.4 kN/m 2结构层：120 厚现浇钢筋混凝土板 0.12x25=3 kN/m 2抹灰层：15 厚混合砂浆 0.015x17=0.26 kN/m 2 合计： 7.08 kN/m 23.1.2 二、三层楼面恒载陶瓷地砖楼面：20 厚陶瓷地砖面层 0.02x22=0.44 kN/m 220 厚水泥砂浆结合层 0.02x20=0.4 kN/m 2结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.
12、1x25=2.5 kN/m 2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01x17=0.17 kN/m 2 合计：3.51 kN/m 23.1.3 梁自重（1）主梁 bxh=250x700梁自重 0.25x(0.7-0.1)x25=3.75 kN/m 2抺灰层 0.01x0.6x2x17=0.21kN/m 2 合计：3.96 kN/m 2（2） 连系梁 bxh=250x600梁自重 0.25x(0.6-0.1)x25=3.13 kN/m抺灰层 0.01x0.5x2x17=0.17 kN/m 设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 8 页 共 172 页合计：3.3 kN/m3.1.4 外纵墙自重二、三层墙（有窗
13、）：墙体： （3.9-0.6-2.1）x0.24x18=5.184 kN/m铝合金窗： 0.5x2.1=1.05 kN/m外墙面面砖: (3.9-2.1)x0.5=0.9 kN/m一般内墙面抹灰: （3.9-2.1）x0.36=0.648 kN/m合计：7.782 kN/m二、三层墙（有门）：墙体： （3.9-0.6-1.8）x0.24x18=6.48 kN/m铝合金门： 0.5x1.8=0.9 kN/m外墙面面砖: (3.9-1.8)x0.5=1.05 kN/m一般内墙面抹灰: （3.9-1.8）x0.36=0. 756 kN/m合计：9.186 kN/m底层墙（玻璃幕墙）：0.24x3.9
14、x1.5=1.404 kN/m3.1.5 女儿墙自重0.12x1.2x18+0.12x0.1x25+(1.2x2+0.1)x0.5=4.142 kN/m3.1.6 阳台栏板自重0.12x1.2x18+0.12x0.1x25+(1.2+0.1)x0.5+0.01x1.2x22=3.806 kN/m3.2 恒载计算荷载传递示意图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 9 页 共 172 页图 3.1 荷载传递图3.2.1 AB 轴间框架梁(GH 轴间框架梁)屋面板传荷载：7.08x1.5x2=21.24 kN/m (三角形荷载，该值为最大值)楼面板传荷载：3.51x1.5x2=10.53 kN/m (三
15、角形荷载，该值为最大值)梁自重： 3.96 kN/m (均布荷载)3.2.2 BE 轴间框架梁(EG 轴间框架梁)屋面板传荷载：7.08x1.65x2=23.36 kN/m (梯形荷载，该值为最大值)楼面板传荷载：3.51x1.65x2=11.83 kN/m (梯形荷载，该值为最大值)梁自重： 3.96 kN/m (均布荷载3.2.3 B 轴柱横向集中荷载计算（G 轴柱横向集中荷载计算）顶层柱梁自重: 3.3x1.65x2=10.89 kN板传荷载： 0.5x1.65x1.65x7.08+0.5x0.5x(3.3+0.3)x1.5x7.08 x2=36.80 kN合计：47.69 kN二、三层
16、柱设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 10 页 共 172 页梁自重: 3.3x1.65x2=10.89 kN板传荷载： 0.5x1.65x1.65x3.51+0.5x0.5x(3.3+0.3)x1.5x3.51 x2=18.24 kN墙传荷载： 7.782x1.65+9.182x1.65=27.99kN合计：57.12 Kn3.2.4 E 轴柱横向集中荷载计算顶层柱梁自重: 3.3x1.65x2=10.89 kN板传荷载： 0.5x3.3x1.65x7.08x2=38.55 kN合计：49.44kN二、三层柱梁自重: 3.3x1.65x2=10.89 kN板传荷载： 0.5x3.3x1.65x
17、3.51x2=19.11 kN合计：30.00 Kn3.2.5 A 轴边梁处集中荷载计算（G 轴边梁处集中荷载计算）顶层 梁自重： 3.3x3.3=10.89 kN女儿墙自重： 3.3x4.142=13.67 kN板传荷载： 0.5x(3.3+0.3)x1.5x7.08=17.52 kN合计：42.08 kN二、三层 梁自重： 3.3x3.3=10.89 kN栏板自重： 3.3x3.806=12.56 kN板传荷载： 0.5x(3.3+0.3)x1.5x3.51=9.48 kN合计：32.93 kN设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 11 页 共 172 页3.2.6 恒载图图 3.2 恒荷载标
18、准值图3.3 活荷载标准值计算3.3.1 屋面和楼面活载标准值上人屋顶标准值 2.0 kN/m 2走廊、阳台 2.5 kN/m 2培训室楼面 2.0 kN/m 23.3.2 雪荷载设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 12 页 共 172 页Sk=1.0x0.35=0.35 kN/m2屋面活载与雪荷载不同时考虑，两者取大值3.4 活载计算3.4.1 AB 轴间框架梁(GH 轴间框架梁)屋面板传荷载： 2.0x1.5x2=6 kN/m (三角形荷载，该值为最大值)走廊、阳台板传荷载： 2.5x1.5x2=7.5 kN/m (三角形荷载，该值为最大值)3.4.2 BE 轴间框架梁(EG 轴间框架梁)屋
19、面板传荷载： 2.0x1.65x2=6.6 kN/m (梯形荷载，该值为最大值)楼面板传荷载： 2.0x1.65x2=6.6 kN/m (梯形荷载，该值为最大值)3.4.3 B 轴柱横向集中荷载计算（G 轴柱横向集中荷载计算）顶层柱 0.5x0.5x3.3x1.65x2.0+0.5x0.5x(3.3+0.3)x1.5x2.0 x2=10.85 kN二、三层柱 0.5x0.5x3.3x1.65x2.0+0.5x0.5x(3.3+0.3)x1.5x2.5x2=12.20 kN3.4.4 E 轴柱横向集中荷载计算顶层柱0.5x3.3x1.65x2.0x2=10.89 kN二、三层柱0.5x3.3x1
20、.65x2.0x2=10.89 kN3.4.5 A 轴边梁处集中荷载计算（G 轴边梁处集中荷载计算）顶层0.5x(3.3+0.3)x1.5x2.0=5.4 kN二、三层0.5x(3.3+0.3)x1.5x2.5=6.75 kN设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 13 页 共 172 页3.4.6 活载图图 3.3 活荷载标准值图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 14 页 共 172 页第 四 章 水 平 荷 载 计 算4.1 风荷载计算4.1.1 风荷载标准值计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：Wk=
21、zzso(hi+hj)B/2式中，基本风压 o=0.35Kn/m 2z风压高度弯化系数，因建设地点于长沙市内，所以地面粗糙度为 C 类；s风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得 s=0.8-(-0.5)=1.3；z风振系数,建筑的高宽比小于 1.5 且总高度小于 30 米，取 z=1.0hi下层柱高；hj上层柱高，顶层为女儿墙高度的两倍；B迎风面的宽度，B=3.3m。计算过程如下表表 41 左风作用下各楼面处风载标准值离地高度（m） z z so（kN/m） hi hjWk（Kn）12.3 0.74 1.0 1.3 0.35 3.9 2.4 3.508.4 0.74 1.0 1.3 0.35 3
22、.9 3.9 4.334.5 0.74 1.0 1.3 0.35 4.8 3.9 4.834.1.2 风荷载作用下侧向刚度计算设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 15 页 共 172 页表 42 横向二、三层 D 值计算构件名称 bci2ci21/()CcikNmhB 柱 2.1 0.51 6518E 柱 4.2 0.68 8691G 柱 2.1 0.51 651865189651827(/)DkNm表 43 横向底层 D 值计算构件名称 2bci0.52ci21/()CcikNmhB 柱 2.63 0.68 4675E 柱 5.25 1.24 8525G 柱 2.63 0.68 4675467
23、58267518(/)DkNm41.3 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： ijjDVu式中 Vj第 j 层的总剪力；第 j 层所有柱的抗侧刚度之和；ijD第 j 层的层间侧移。ju第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 16 页 共 172 页j 层侧移 jjju1顶点侧移 njj1框架在风荷载作用下侧移的计算见表 44。表 44 风荷载作用下框架侧移计算层次 /kNjW/kNjV/kN/mD/mju/hju3 3
24、.50 3.50 21717 0.0003 1/130002 4.33 7.83 21727 0.0006 1/65001 4.83 12.66 17875 0.0009 1/4333= =0.0018uj侧移验算：层间侧移最大值 1/43331/550 （满足）4.1.4 风荷载图4-1 风荷载作用图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 17 页 共 172 页4.2 地震荷载计算4.2.1 各楼层重力荷载代表值集中质点系各质点重力荷载代表值的集中方法，随结构类型和计算模型而异。对于多层框架结构，重力荷载代表值一般取：屋顶取恒载，其它楼面取恒载+0.5 活载。集中质点重力荷载标准值如表 5.1。
25、（计算过程中数据可参照图 3.2 与图 3.3）表 4-5 集中质点重力荷载标准值层数 构件 i(kN)Gi(kN)G恒载（梁、板）42.08+47.69+21.241.5+23.36(6.6-1.65)+3.969.32+49.44=597.62三层恒载（柱）597.62恒载（梁、板）+0.5活载32.93+57.12+10.531.5+11.83(6.6-1.65)+ 3.969.32+57.12+0.5(6.752+12.202+10.89+7.51.52+6.64.952=527.90二层恒载（柱）0.400.403.9253=46.80574.70恒载（梁、板）+0.5活载32.93
26、+57.12+10.531.5+11.83(6.6-1.65)+ 3.969.32+57.12+0.5(6.752+12.202+10.89+7.51.52+6.64.952=527.90一层恒载（柱）0.400.403.9253=46.80574.70G 总 1747.02kN4.2.2 横向自振周期的计算经验公式：T1=0.25+0.5310 -33 =0.34s1.47g=0.49s 41.74.2.3 水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度远小于 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 18 页 共 172 页因此用底部剪力法来计算
27、水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力 。EkF1EkeqFG式中， 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的 85；eq0.85.174.028.97i KN根据场地类型,查规范得特征周期,Tg=0.40s查表得，水平地震影响系数最大值 max0.8由水平地震影响系数 曲线来计算 ，10.90.9max148.33gT式中， 衰减系数， 0.05 时，取 0.9；因为10.914.7.10kNEKeqFGs1.4 =1.4 0.40s=0.56s3TgT所以不需要考虑顶部附加水平地震作用。则质点 i 的水平地震作用 为：iF1ii
28、 EknjjHFG式中： 、 分别为集中于质点 i、j 的荷载代表值； 、 分别为质点 i、j 的计算高ij iHj度。具体计算过程如下表，各楼层的地震剪力按 来计算，一并列入表 5.21nikVF中，表 4-6 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次 m/iHkN/iGmk/iHkN/iFk/iV3 12.6 597.62 7530.01 68.69 68.69设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 19 页 共 172 页2 8.7 563.73 4904.45 44.74 113.431 4.8 563.73 2705.90 24.68 138.11jGH15140.364.2.4 水
29、平地震作用下的位移验算用 D 值法来验算框架第 层的层间剪力 、层间位移 及结构顶点位移 分别按下式来计算：iiV()iuunikiF计算过程见表 5.4，表中计算了各层的层间弹性位移角 /eiuh。表 4-7 横向水平地震作用下的位移验算层次 kN/iV)/m(iD/ium/i iehu/3 68.69 21717 3.22 3900 1/12112 113.43 21727 5.22 3900 1/7471 138.11 17875 7.73 4800 1/621由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/6211/550,满足要求。设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 20 页 共
30、172 页4.2.5 地震荷载图4-2 地震荷载图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 21 页 共 172 页第 五 章 内 力 计 算5.1 恒载内力计算5.1.1 框架在竖向恒载作用下，采用力矩二次分配法来计算框架内力：由于假设上下柱远端为固定于实际情况有出入，将各层柱线刚度系数乘以 0.9（底层除外），传递系数由 1/2 变为 1/3(底层除外)，相对线刚度如图 5-1 所示。图 5-1 恒载作用下相对线刚度图设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 22 页 共 172 页（括号内为力矩传递系数）5.1.2 恒载作用下固定端弯矩计算 2211542.083963.4316.47.8259.403
31、.88ONM2 236()().6.1.P 2211532.9.03.96039871.29.4.23IJ 2 23.6.()().6.7.5JKM2211532.9.03.960.398.71.29.14.23ED 2 236()().6.37.5F 根据对称性03.8QRONM 81.QPOPM1PP 3Q47.5KJFEJK5-1 顶层弯矩计算值节点 杆件 分配系 数 固短弯 矩 分配弯矩 传递弯 矩 第一次 弯矩 分配弯 矩 最终弯 矩ON 0 203.8 203.8 203.8OJ 0.18 -22.08 -4.93 -27.01 0.89 -26.120OP 0.82 -81.13
32、 -100.59 -181.72 4.04 -177.68PO 0.45 81.13 -50.3 30.83 30.83PK 0.1PPQ 0.45 -81.83 50.3 -30.83 -30.83QP 0.82 81.13 100.59 181.72 177.68QL 0.18 -22.08 4.93 27.01 26.12QQM 0 -203.8 -203.8 -203.8设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 23 页 共 172 页5-2 三层弯矩计算节点 杆件分配系数固短弯矩分配弯矩传递弯矩第一次弯矩分配弯矩最终弯矩JI 0 146.23 146.23 146.23JO 0.15 -14
33、.8 -7.26 -22.06 1.83 -20.23JE 0.15 -14.8 -4.93 -19.73 1.83 -17.9JJK 0.7 -47.55 -69.08 -116.63 8.53 -108.1KJ 0.41 47.55 -34.54 13.01 13.01KP 0.09KF 0.09KKL 0.41 -47.55 34.54 -13.01 -13.01LK 0.7 47.55 69.08 116.63 -8.53 108.1LQ 0.15 14.8 4.93 19.73 -1.82 17.9LG 0.15 14.8 7.26 22.06 -1.82 20.23LLM 0 -1
34、46.23 -146.23 -146.235-3 二层弯矩计算节点 杆件 分配系 数 固短弯 矩 分配弯 矩 传递弯 矩 第一次 弯矩 分配弯 矩 最终弯 矩ED 0 146.23 146.23 146.23EJ 0.15 -14.8 -4.93 -19.73 0.74 -18.99EA 0.14 -13.82 -13.82 0.69 -13.13EEF 0.71 -47.55 -70.06 -117.61 3.5 -114.11FE 0.415 47.55 -35.03 12.52 12.52FK 0.09FB 0.08FFG 0.415 -47.55 35.03 -12.52 -12.52
35、设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 24 页 共 172 页GF 0.71 47.55 70.06 117.61 -3.5 114.11GL 0.14 13.82 13.82 -0.69 13.13GC 0.15 14.8 4.93 19.73 -0.74 18.99GGH 0 -146.23 -146.23 -146.235.1.2 恒载作用下内力图图 5.2 恒载作用下的弯矩图（KN.M）设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 25 页 共 172 页图 5.3 恒载作用下的梁剪力图（KN）图 5.4 恒载作用下柱的轴力图（KN）设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 26 页 共 172 页5.2 活
36、载内力计算梁柱的线刚度比较大，采用分跨布置法5.2.1 当活载布置在 AB 跨时固定端弯矩计算2158.430(6)34.0828ONM 2156.753.0(7.)341.28JIM6.75.7.1.ED弯矩计算过程见表节点 杆件 分配系 数 固短弯 矩 分配弯 矩 传递弯矩 第一次弯 矩 分配弯矩 传递弯 矩 第二次 弯矩 分配弯 矩 最终弯 矩ON 0 42.08 42.08 42.08 42.08OJ 0.18 -7.57 -2.07 -9.64 0.37 0.23 -9.04 -0.74 -9.780OP 0.82 -34.51 -34.51 1.7 3.89 -28.92 -3.3
37、8 -32.3PO 0.45 -17.26 -17.26 7.77 0.85 -8.64 -0.57 -9.21PK 0.1 0 1.72 0.43 2.15 0.13 2.28PPQ 0.45 0 7.77 7.77 -0.57 7.2QP 0.82 0 3.85 3.85 -3.16 0.69QL 0.18 0 0 -0.69 -0.69顶层QQM 0 0 0 0JI 0 41.34 41.34 41.34 41.34JO 0.15 -6.2 -2.53 -8.73 0.69 0.12 -7.92 -0.48 -8.4JE 0.15 -6.2 -2.07 -8.27 0.69 0.1 -7
38、.48 -0.48 -7.96三层 JJK 0.7 -28.94 -28.94 3.22 2.97 -22.75 -2.23 -24.98设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 27 页 共 172 页KJ 0.41 -14.47 -14.47 5.93 1.07 -7.47 -0.84 -8.31KP 0.09 0 1.3 0.57 1.87 -0.19 1.68KF 0.09 0 1.3 0.43 1.73 -0.19 1.54KKL 0.41 0 5.93 5.93 -0.84 5.09LK 0.7 0 2.97 2.97 -2.08 0.89LQ 0.15 0 0 -0.45 -0.45LG
39、 0.15 0 0 -0.45 -0.45LLM 0 0 0 0ED 0 41.34 41.34 41.34 41.34EJ 0.15 -6.2 -2.07 -8.27 0.31 0.21 -7.75 -0.47 -8.22EA 0.14 -6.2 -6.2 0.29 -5.91 -0.44 -6.35EEF 0.71 -28.94 -28.94 1.47 2.94 -24.53 -2.24 -26.77FE 0.415 -14.17 -14.17 5.88 0.74 -7.55 -0.49 -8.04FK 0.09 0 1.28 0.43 1.71 -0.11 1.6FB 0.08 0 1.13 1.13 -0.09 1.04FFG 0.415 0 5.88 5.88 -0.49 5.39GF 0.71 0 2.94 2.94 -2.09 0.85GL 0.14 0 0 -0.41 -0.41GC 0.15 0 0 -0.44 -0.44二层GGH 0 0 0 0A AE -2.07 -2.07 0.15 -1.92 -1.92B BF 0 0.57 0.57 0.57底层C CG 0 0 -0.22设计题目：长沙市滨江文化馆设计第 28 页 共 172 页根据表绘制出弯矩图如下图 5-5 AB 跨活载作用下的弯矩图（KN.M）
