1、净化分厂出口合成气 CO2含量偏低原因及处理浅谈任波大唐内蒙古多伦煤化工摘要 现阶段净化分厂出口合成气中 CO2含量较低,现实际分析数据为 0.4%,设计数据为 2.7%,CO2含量过低会造成甲醇合成反应中副反应增多影响甲醇产量及催化剂使用寿命。针对目前低温甲醇洗入口气量及气体组分,T40002（主吸收塔） 、T40003（中压闪蒸塔） 、T40004（CO 2闪蒸回收汽提塔）等具体操作方法提出调整建议。关键词 CO 2含量低、操作方法低温甲醇洗入口气量及组分。气量方面应连续稳定供应较高值建议 35 万,这样可以保证 T40004 底部、400TI0430 温度在-60以下,这点的温度高低是低
2、甲操作的关键。气体组分目前由于气量与 CO2压缩机运行的不稳定等问题造成来气中 N2成分较高,影响低甲入口 CO2含量。调节方法根据气化入 CO 变换气体成分及时调整变换工况。稳定 CO 变换出口 CO2含量在 37%以上。CO 2压缩机出口至入低温甲醇洗入口原料气线上有一条 80的管线,原设计是为了提高 CO2含量加大闪蒸汽提时带入低甲冷量的,现可进行微量调节增加入低甲气中 CO2含量,但注意前提是不能影响气化使用,根据目前工况可行性不高。T40003（中压闪蒸塔）的操作。主要在于压力操作，其次为上下段液位的控制。压力目前应适当降低，控制在 0.8MPa，现控制 0.9MPa（设计值为 0.
3、83MPa） ，使 H2、 CO 充分闪蒸，当然同时也会大量闪蒸 CO2回至低甲入口继续循环，但压力不能过低防止 H2S 在 T40003 塔过量闪蒸，可通过加大 FV0311 的方法防止 H2S 入循环气中。液位控制上建议低液位操作保证 T3 塔的闪蒸空间。T40004（CO 2闪蒸回收汽提塔）的操作。顶部 CO2闪蒸段操作压力目前 0.06MPa 与设计值一致，但如果 CO2产品气中 H2S超标可通过微提顶段 PV0421 压力和适当加大洗涤 H2S 甲醇FV0413 流量来控制。现阶段产品气中 H2S 未超标时应降低顶段压力使 CO2充分闪蒸可以降低后续流程负荷。CO 2回收段压力应保证
4、气化 CO2压缩机运行情况下尽量控制低些，设计值 20KPa建议控制在 12KPa 以内，保证 P40001（主洗甲醇泵）回T40002 主洗甲醇含量中 CO2组份在较低标准有利于吸收。其它各塔液位的高低、汽提氮气的流量温度、T40005（热再生塔）上下段的操作压力和热负荷、T40006（甲醇脱水塔）的操作负荷、克劳斯气温度浓度调节等具体操作问题目前还有较大的调节空间。由于本文重点为提高合成气中 CO2含量，所以 T40004 塔气提段、T40005（热再生塔） 、T40006（甲醇脱水塔）等设备的操作，在这儿不做具体说明。下面主要说一下主洗塔的操作，目前温度与设计值比较接近，所以主要针对各段
5、入塔循环量进行调整说明。变换气经 E40003（变换气终冷器）换热后温度-22 进入主洗塔底段，首先与预洗甲醇接触 400FV0217 这股甲醇量，原设计理念为洗氨洗水及净化气体作用，目前操作流量控制在 9-10T/H,建议加大到 13-15T/H，在充分洗涤氨与水的同时也可起到降低 T40005 塔出口酸气温度，防止甲醇过多损失的作用。气体经预洗段后向上进入 H2S 洗涤段，本段洗涤量现控制为 130 T/H 左右，设计值满负荷值为 300T/H，建议控制 150T/H 左右且将在线分析 400AI0102C 投用或手动取样，使气体在此段 H2S 含量就控制在 0.1PPM 以内便于出口 C
6、O2含量的调整。气体经 H2S吸收段后进入 CO2洗涤段，此段主要建议调整主精洗甲醇量，主洗甲醇设计满负荷为 366 T/H，现控制在 115 T/H 建议缓慢加至 150 T/H 以上，注意监控 T40002 出口 H2S 与 CO2含量进行调整在不超标的情况下保持在高位操作，有利于整个系统的节能降耗。而对于精洗甲醇来说在主洗甲醇可以满足出口指标的情况下应保持在低流量操作，这样可以减少 T40005 塔操作负荷已达到减耗的目的。结束语 以上调整方法必需根据气量及成份、其它塔器的操作、机泵运行等实际工况缓慢分段调整。分析数据的及时准确程度会对工艺调整带来影响。低温甲醇洗是一个工艺流程复杂、关联性极强的操作工艺。这就要求操作时精心、同时提高人员理论与实际操作水平。
