1、1铁岭市韫达煤矿 203 综合机械化采煤工作面供电设计说明书设 计：王振江审 核：吴宏伟总工程师：石连兴矿 长：李 清设计时间 ：2011 年 9 月2矿领导审批意见机电矿长审批意见年 月 日生产矿长审批意见安全矿长审批意见年 月 日总工程师审批意见年 月 日矿长审批意见年 月 日目 录前 言 53第一章 矿井概况 6第一节 矿井自然概况 6第二节 矿井生产概况 6第三节 203 工作面概况 .7第四节 供电电源 8第二章 203 综采工作面供电系统拟定 .9第一节 供电电源系统拟定 9第二节 瓦斯监测与通讯系统拟定 10第 三 章 移 动 变 电 站 、高 压 低 开 关 选 择 .12第一
2、节 203 综采工作面负荷统计 .12第二节 工作面变压电站负荷统计及负荷分配率计算 13第四章 供电系统高低压电缆选择计算 15第一节 供电系统中各段电缆截面信号选择 15第二节 系统中主要线路的电缆载流量、电压损失校验 .16第五章 短路点选择与短路电流计算 23第一节 短路点的选择 23第二节 各短路点短路阻抗、短路电流计算 .23第三节 三相短路电流、短路容量、热稳定及动稳定校验 .30第六章 高、低压电气设备的继电保护整定 .32第一节 地面高压开关继电保护整定 32第二节 井下高压开关继电保护整定 34第三节 低压开关继电保护整定 35第四节 高低压开关灵敏度校验 37第七章 安装
3、技术要求 41第一节 安装质量和要求 414第二节 继电保护整定要求 42附表一 各台高压开关继电保护整定表 43附表二 各主要段电缆选择一览表 44附表三 馈电开关继电保护整定值表 44附表四 各台磁力起动器整定值表 45附表五 203 综采工作面机电设备清册 .46附 图 1、203 综采工作面供电系统图2、203 综采工作面机电设备布置图3、203 综采工作面硐室机电设备布置（图一）4、203 综采工作面硐室机电设备布置（图二）5、203 综采工作面硐室电气设备接线图6、203 综采工作面运输系统图7、韫达煤矿地面变电所供电系统改造图8、韫达煤矿中央变电所改造系统图5前 言为提高矿井生产
4、能力和矿井机械化水平，我矿决定在井下 203 工作面安装一套综合机械化采煤设备，为适应综采工作面的供电要求，根据“ 安全、可靠、经济、合理”的供电设计原则，对 203 综采工作面供电系统设计如下。一、设计依据1、煤矿井巷工程平面图。2、煤炭工业煤矿设计规范、 煤矿安全规程以及国家其它现行的有关煤炭项目建设的技术法规和技术政策3、井工煤矿初步设计安全专篇编制导则4、煤矿建设工程安全设施设计审查标准（AQ 1055-2008）5、煤矿安全监控系统通用技术要求（AQ62012006）6、煤矿安全监控系统及检测仪器使用管理规范AQ1029-2007。7、203 综采工作面已选型设备清册。二、设计原则根
5、据该煤矿现有供电情况结合矿井的开拓布置和生产情况，依据“系统可靠、安全、经济，网络简单、操作方便、技术合理”的原则进行矿井供电设计6第一章 矿井概况第一节 矿井自然概况一、位置与交通铁岭市韫达煤矿位于铁岭市西北 12km，铁岭县镇西铺营盘村北，行政区隶属镇西堡镇管辖。井田南部 1.5km 有铁康公路，井田南部 2.5km 有铁岭至大青站国铁通过，交通便利。二、自然地理、气候与地震本井田范围内为低山剥蚀丘陵和河流冲积平原，井田内地形属平坦。井田范围内地形标高在+80+90m。本区属季风型大陆气候，春级干旱小雨，多西南风，风力可达 6-7 级，夏季炎热多雨，最高温度+33C，最低温度-32。冻结期
6、自 10 月末至次年 3 月，冻结厚度 1m 左右。年降雨量 1009mm，最大月降雨量 262mm。该地区为农业区，农作物以高粱、玉米、谷子、大豆为主。地方工 业以开发煤炭资源为主。地区地震活动强度小，地震烈度为度区。第二节 矿井生产概况开拓方式及主要巷道布置：该矿井为斜井片盘开拓方式，现有一对斜井，斜井位于井田东部。井口标高+82.36m，井底标高-100m，主井提升斜长 586m，倾角 18斜井串车混合提升方式。工作面主要设备 203 综采工作面采用 MG200/456-WD1 型采煤机落煤，工作面采用 SGZ730/320 型刮板运 输机、运输顺槽采用SGZ730/132 转载机和 S
7、SJ-800/240 皮带运输机，工作面采用7ZY4000/10/23 型液压支架支 护。一、矿井通风方式矿井采用中央并列抽出式全负压通风，在西风井地面安装主、备通风机各一台，型号均为 BDK-4-13对 旋风机， 电动机容量为552KW。安装瓦斯抽放泵两台。二、矿井提升方式矿井提升主井为混合提升井，提升方式为斜井串车单勾提升方式，主井安装一台 JK2/20 型矿用提升绞车，电动机功率为 240KW，电压 6000V，绞车最大静张力为 6000kg，使用 67+1NF-28mm 钢丝绳， 钢丝绳 破断拉力为 479KN，井筒斜长 596m，井筒 倾角 18，每次提升煤车 7 辆。三、矿井排水矿
8、井采用一段集中排水，水泵房设置两台 100D-457 性水泵，一台工作，一台备用。电动机功率为 132kw,排水能力为 60m/h，扬程为 315m。实际 排水高度为 183m。沿主井铺设两条直径为 133mm 钢管排水管路。矿井正常涌水量 40m3/h 最大涌水量 70m3/h，水 仓容积 600m3。第三节 203 工作面概况（1）、工作面走向长度：600m；工作面长度：100m。（2）、预计开采时间：2011 年 11 月中旬（3）、预计结束时间：2011 年 3 月（4）、生产能力 7 万吨/月（5）、采区瓦斯浓度：高瓦斯。（6）、煤层预计发火期：3-6 月8（7）、工作面通风方式：全
9、负压通风第四节 供电电源该矿高压进线供电系统为双回路供电，其中一回路引自大青二次变电站配出的 10KV 西煤 线供电线路， 电压等级为 10KV，另一条线路引自铁岭电业局团结变电所配出的 10KV 营盘线线路，供电电压10KV。9第二章 203 综采工作面供电系统拟定第一节 供电电源系统拟定一、6000V 供电系统拟定由中央变电所农电段母线配出一根 MYJV-6000 3*70 高压电缆至 203 工作面机电硐室。在机电硐室内安装一台 BGP9L-6 型 400A高压开关，分 别控制两台容量分别为 800KVA，一台容量为 315KVA变压器。采用高压电缆由高压开关负荷侧串联接至各台变电站。二
10、、1140V 供电系统拟定该工作面的 1140v 用电设备分别是：工作面运输机、采煤机、乳化液泵、喷雾泵、 转载机、破碎机。其中乳化液泵和喷雾泵设置在机电硐室内，采用远方供电、供液方式。分 别引自两台 KSGZY-800/1140变电站供电，当一台变电站低压侧发生故障时，可开动另外一台乳化液泵或喷雾泵。保证工作面不间断供液和喷雾用水。工作面内的采煤机和破碎机采用一条 MYP-1140 3*120+1*25 聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套屏蔽电缆供电，工作面内的转载机和工作面运输机采用一条MYP-1140 3*120+1*25 聚氯乙烯绝缘聚氯 乙烯护套屏蔽电缆供电。在串车平车上分别安装两台 KBZ-
11、630 型馈电开关作为两根 MYP-3120+125 型电缆引入的馈电开关。三、660V 供电系统拟定工作面 660V 设备包括调度绞车、运输顺槽皮 带机、信号照明综合保护、皮 带机张紧绞车电机、煤电钻综合保护等。由在机电硐室设置得一台 KSGZY-315/0.69 型移动变电站作 为工作面 660V 供电电源。工作面运输顺槽皮带机、各台调度绞车、串车上的 660V 设备、工作10面照明、回风顺槽各台绞车分别引自该变电站的低压侧。其中皮带机电源由变电站单独引出一条 MY-1000 350+116 型橡套电缆向皮带机供电。在变电所内安装一台 KBZ-200 型馈电 开关，配出一条 MY-1000
12、 350+116 型橡套电缆供运输顺槽和串车 660V 设备。在机电硐室内安装一台 KBZ-200 型馈电开关作为回风顺槽和硐室照明用的总开关。在回风顺槽的入口设置一台 KBZ-200 型馈电开关作为回风顺槽的电源总开关。各台调度绞车控制开关一律选用 QBZ-1140/660 型磁力起动器。第二节 瓦斯监测与通讯系统拟定一、瓦斯监测供电系统拟定瓦斯监测电源引自中央变电所的风机专用电源变压器。现已形成的 203 工作面瓦斯监测系统电源作为机电硐室的瓦斯监测电源。瓦斯监测的断电方式为切断工作面高压控制开关的负荷侧电源，即与硐室内的高压开关联锁，当工作面瓦斯超限时，工作面机电硐室内的高压开关动作，切
13、断工作面所有动力电源。瓦斯监测由设在机电硐室内的监测分站实现监测。二、矿井通讯分别在机电硐室、203 工作面运顺皮带头、工作面串车处设直通矿调度的电话。在工作面串车安装一台 KTC102 型矿用集中通讯控制台。工作面串车处、 转载 机处、工作面内每隔 15m 设置带有集中控制与闭锁的载波电话，采用专用通讯电缆连接。机电硐室、乳化液泵、皮带机机头设置载波通讯电话（可采用一般型电缆连接，不需要闭锁功能）11三、配电点设置1、机电设备硐室高、低压设备；2、运 输顺槽皮带机配电点 ；3、运顺各台绞车配电点；4、运顺串车配电点；5、回顺入口配电点；6、回顺各台绞车配电点。四、工作面运回顺照明、信号、控制
14、系 统拟定工作面设备的控制均有设在移动变电列车上的 KCT101 集中控制台完成。安装时要在电缆捆中铺设控制线。工作面照明干线线路一律采用 MY-1000 3*4+1*4 电缆。皮带机综合保护干线选用 MY-1000 72.5 电缆。皮带机保 护机头、机尾跑偏开关控制线、皮带机沿线停车控制线、皮 带机沿线信号线。工作面串车集中控制台要实现集中和就地分别控制。五、工作面供电系统和设备布置拟定见韫达煤矿 203 综采工作面供电系统图韫达煤矿 203 综采工作面机电设备布置图韫达煤矿综采工作面机电设备硐室布置图、韫达煤矿机电设备硐室供电系统接线图、 203 工作面调度绞车运输系统图。12第 三 章
15、移 动 变 电 站 、高 压 低 开 关 选 择与 负 荷 计 算第一节 203 综采工作面负荷统计一、工作面 1140V 全部负荷统计设备名称设备规格型号（电动机型号）电机台数额定装机功率KW功 率因 数实际运行功率Kw单机工作电 流需用系数轮式破碎 机PLM-1000 （YBY550） 1 110 0.87 110 123.5 0.7桥式转载 机SZB-730/132（YSB-160） 1 132 0.91 132 0.88乳化液泵 站 BRW-315/31.5 2 2*200 0.93 200 0.64工作面运输 机SGZ-730/320（KBY-680-160B）2 2*160 0.8
16、7 320 0.89喷 雾泵 站 BPW250/6.3 2 2*37 0.84 37 0.65采煤机 MG200/456-WD1 5 10022+252+5.5 0.87 456 0.7合计 12 1492 1255二、工作面 660V 供电系统全部负荷统计设备名称规格型号 电 机台 数额定装机功率KW功率因数运行功率KW单机工作电流A需用系数运输顺槽皮带机SSJ-800/2*40 2 240 0.86 80 0.85运输顺槽调度绞车JD-11.4(YB-11.4)2 2*11.4 0.80 22.8 0.5运输顺槽调度绞车JD-25(YB-25)1 25 0.82 25 0.45运顺回柱绞车
17、JH2-14 1 17 0.81 17 0.45回顺调度绞车JD-11.4 1 11.4 0.80 11.4 0.45回顺调度绞车JD-25 1 25 0.82 25 0.45皮带机张紧绞车4.5 0.85 4.5 0.4信号照明综合保护XZZ-4.0 5 20 0.80 20 0.5213合计 18 205.7 205.7第二节 工作面变压电站负荷统计及负荷分配率计算一、变电站负荷率计算供转载机 KSGZY-800 移动变电站负荷率计算转载机回路总负荷=320+132+200+37=689KW2*6890.7*1%80.3cos5exEpkSb=F供转载机回路的移动变电站满足要求。同理可计算
18、供采煤机回路变电站负荷率 93.6%。采煤机回路 变电站负荷率偏高，但根据实际运行经验，该变电站能够满足要求。供工作面 660V 设备的 KSGZY-315/0.69 变电站负荷率计算。123.nPepp=+=205.7 3*05.7*10%6cosexEkSb=F（一）各变电站的负荷率及其变电站的技术数据编号型 号 容量KVA电压KV短路阻抗空载电流铜损耗KVAR铁损耗KVAR几何尺寸L*W*H重量T2 KSGZY-800800 6/1.2 5.5 1.5 5200 2300 375011001620 5.83 KSGZY-800800 6/1.2 5.5 1.5 5200 2300 375
19、011001620 5.84 KSGZY-315315 6/0.69 4% 2.5 2300 1300 3180*1100*1230 3（二）、变电站负荷率计算表编号型 号 容量KVA计 算负 荷需 用系数功率因数cos实际负荷KW负荷率 %14kwh kx2 KSGZY-800 800 689 0.7 0.75 482.3 80.383 KSGZY-800 800 807 0.7 0.75 564.9 94.154 KSGZY-315 315 205.7 0.7 0.75 144 61二、控制设备的选择（一）、高压开关的选择序号设备名称 规格型号 用 途 备 注1、 高压防爆开关 BGP9L
20、-400 中央变电所农电线路总开关 中央变电所2、 高压防爆开关 BGP9L-400 中央变电所市电线路总开关 中央变电所3、 高压防爆开关 BGP9L-400 中央变电所供机电硐室总开关 中央变电所4 高压防爆开关 BGP9L-400 硐室进线总开关 机电硐室（二）、1140V、 660V 低压馈电开关和磁力起动器选择编号 设备名称 规格型号 用 途 安装位置2、12 馈电开关 KBZ-200/1140 乳化液泵回路总开关 硐室18 馈电开关 KBZ-200/1140 运输顺槽 660V 总开关 硐室24 馈电开关 KBZ-200/660 工作面串车总开关 串车29 馈电开关 KBZ-200
21、/660 运输顺槽皮带机配电点总开关皮带头33 馈电开关 KBZ-200/660 硐室控制回风顺槽总开关 硐室35 馈电开关 KBZ-200/660 回风顺槽入口总开关 回风入口15 馈电开关 KBZ-630/1140 采煤机回路总开关 串车8 馈电开关 KBZ-200/1140 转载机回路总开关 串车6、13 磁力起动器 QJZ-200/1140 乳化液泵开关起动开关 硐室7、14 磁力起动器 QJZ-120/1140 喷雾泵起动开关 硐室10、11 磁力起动器 QJZ-315/1140 运输机起动开关 串车16 磁力起动器 QJZ-400/1140 采煤机起动开关 串车17 磁力起动器 Q
22、JZ-129/1140 破碎机起动开关 串车20#共 9 台 磁力起动器 QBZ-80N/660 调度绞车起动开关信号照明保护 ZXZ-4 127 信号及照明 见图15煤电钻综合保护ZZL-4.0 127 工作面电钻 串车其他 660v 设备的选择见 203 综采工作面供电系统图第四章 供电系统高低压电缆选择计算第一节 供电系统中各段电缆截面信号选择根据设备容量初步选择供电系统中的各主要段电缆如下表。其他各段电缆见供电系统图。序号起 止 段 型 号 长 度m长期允许电流（A）1 中央变电所机电硐室高压电缆 MYJV22-6000 395 950 2752 中央变电所机电硐室高压电缆 MYJV2
23、2-6000 370 950 2173 机电硐室皮带机配电点干线 MY-1000 3*50+1*16 60 1734 机电硐室串车 660V 馈电开关 MY-1000 3*50+1*16 570 1735 机电硐室串车采煤机馈电开关 MYP-1140 3*120*1*25 620 2756 机电硐室串车运输机馈电开关 MYP-1140 3*120*1*25 620 2757 机电硐室工作面回顺后三角点 MY-1000 3*25+1*16 720 1138 串车采煤机开关采煤机 MCP-11403*95+1*25+4*4265 2609 运输机开关-运输机前部电机低速 MYP-1140 3*35
24、+1*10 140 17310 运输机开关-运输机前部电机高速 MYP-1140 3*50+1*16 14011 运输机开关-运输机机尾电机低速 MYP-1140 3*35+1*10 240 17312 运输机开关-运输机机尾电机高速 MYP-1140 3*50+1*10 240 17313 串车转载机开关-转载机电机 MYP-11403*50+1*16 60 17314 串车破碎机开关-破碎机电机 MYP-11403*35+1*10 85 13815 各台调度绞车负荷电缆 MY-1000 3*16+1*6 见图 8616其他各段电缆见供电系统图本设计分别对以下电缆的载流量进行校验，其它电缆不
25、需校验均能满足要求。 选择的电缆满足设备的长期允许电流要求、满足正常工作和设备起动时的电压要求、高压电缆满足热稳定和动稳定的电流要求。1、中央变电所至 203 工作面机电硐室高压电缆2、机电硐室到串车运输机馈电开关的干线电缆3、串车采煤机开关到采煤机电缆4、工作面运输机负荷电缆5、转载机和破碎机负荷电缆6、运输顺槽 660V 干线电缆7、回风顺槽 660V 干线电缆第二节 系统中主要线路的电缆载流量、电压损失校验地面至中央变电所、中央变电所至机电硐室高压电缆校验1、按正常工作电流校验因此设计采用 1600KVA 变压器直接供综采工作面，该电缆的正常工作负荷为整个工作面的所有正常工作负荷之和，其
26、中 1140V 负荷为 1255KW，660V 负荷为 205.7KW。1250.7146.e kwp3*07514.5833.92ekIg AUCOS=F171eex AP-kwCOS:0.92U6VK-0.75Ig电 缆 的 实 际 工 作 电 流 。电 缆 的 工 作 负 荷 之 和加 权 平 均 功 率 因 数电 网 的 额 定 电 压 ：经计算该电缆的实际工作电流为：114.58A，小于电缆允许长期工作电流 275A。按正常工作电流校验合格。2、按正常工作电压损失校验（1）、地面 SCB-1600/10/6 型变压器的电阻及电抗计算根据变压器参数表可得 SCB-1600 10/6KV
27、 变压其技术数据如下：空载损耗 P0=2450KVAR， 负载损耗 PF=11730kw，阻抗电压百分数UD%=6%。变压器的直流电阻、电抗、阻抗为： 22222260173*.16495()%5. .37137+0.64958cueedbbpSXZRb（2）、地面变电所到中央变电所的电缆电阻、电抗、阻抗电缆为 MYJV22-6000 395 型,电缆长度 950m。单位公里电阻：R0=0.22单位公里电抗：X0=0.085电缆电阻：R1=0.220.95=0.209电缆电抗：R1=0.0850.95=0.08075（3）、中央变电所到机电硐室高压电缆电阻及电抗单位公里电阻：R0=0.305单
28、位公里电抗：X0=0.089电缆电阻：R1=0.3050.9=0.274518电缆电抗：R1=0.0890.9=0.08（4）、变压器电压损失计算变压器正常工作电流为 114.58A则变压器的电压损失为 3(cosin)14.580.69.213750.9)6bbbUIRXV（5）、地面至中央变电所电缆电压损失计算1113(cosin)4.80.29.0875.391)IRXV（6）、中央变电所至机电硐室高压电缆电压损失2223(cosin)14.580.7.908.391)6UIRXV（7）、6000V 侧全部电压损失为 136.4.56.27BUv75%,按电压损失计算合格。根据以上计算，
29、运输机起动时的电压为额定电压的 79.7%，由于运输机的配套电机为 2*160KW，出厂长度为按运输机长度是 200M设计， 实际 安装长度为 100m，所以运输机的需用系数应较低，起动电压应高于计算值，控制运输机的开关能够可靠吸合。其他回路起动电压不需计算能够满足要求。24第五章 短路点选择与短路电流计算第一节 短路点的选择选择短路点的原则是按电气最远点进行选择，本设计对各主要回路均进行了选择，其目的是合理整定供电系统中的高低压开关，保证供电系统发生故障时，继电保护动作可靠。保证继电保护动作的合理性、准确性，并具有选择 性。系统短路点选择选择 D1 点为中央变电所至机电硐室高压开关电源侧，目
30、的是校验中央变电所到硐室高压电缆末端短路时的继电保护灵敏度。选择 D2 点为机电设备硐室 KSGZY-800/6/1.2 变电站出口短路，校验硐室内高压开关灵敏度。选择 D3 点为运输机机尾电机接线端子短路，校 验运输机控制开关的灵敏度。选择 D4 点为采煤机电机接线端子短路，校 验采煤机控制开关的灵敏度选择 D5 点为运输顺槽回柱绞车电机接线端子短路，校 验机电设备硐室馈电开关灵敏度。选择 D6 点为回风顺槽后三角点 JD-25 绞车接线端子短路，校验回风顺槽入口处馈电开关灵敏度。第二节 各短路点短路阻抗、短路电流计算一、机电硐室 D1 点短路回路阻抗及短路电 流计算25D1 点短路回路包括
31、地面变电所至中央变电所高压电缆阻抗、中央变电所至机电设备硐室高压电缆阻抗，地面变电所 SCB-1600 型变压器阻抗。其中变压器、电缆组抗在第四章已经计算，数据如下：地面变电所至中央变电所的高压电缆阻抗电缆电阻：R1=0.220.95=0.209电缆电抗：R1=0.0850.95=0.08075中央变电所到机电设备硐室阻抗电缆电阻：R1=0.3050.9=0.2745电缆电抗：R1=0.0890.9=0.08因此该点短路时系统总阻抗为 322223335250.17.680.147.6953.0.1.070.1.609684.9DDDRXZX2.541D1 点短路阻抗 2222111(0.68
32、9.31.54DDZRXD1 点两相短路电流21163452*.pDUI A二、机电硐室 KSGZY-800/1140 移动变电站二次出口短路阻抗及电流计算（一）、变压器出口电路电阻及电抗26222222*105.17(8*)%099.170836cueedbbpSXZRb（二）、变压器出口两相短路电流(2)21405*.9pDUI A三、工作面运输机机尾电机电缆（D3 点）短路阻抗及短路 电流计算（一）短路回路阻抗计算1、变压短路阻抗计算（前节已计算）数据如下： 222222*105.17(8*)%099.170836cueedbbpSXZRb2、运输机干线电阻、 电抗RL=0.10168X
33、L=0.034723、运输机机尾电机支线电阻RZ=0.24*0.616=0.14784XZ=0.24*0.084=0.02016短路回路总阻抗 322223330.17.680.147.6953.0.1.07DDRXZX（二）、D3 点短路电流(2)331408*.7pDUI A四、采煤机电机电缆（D4 点）短路阻抗及短路 电流计算（一）、采煤机变电站电阻及电抗计算27222222*105.17(8*)%099.170836cueedbbpSXZRb2、采煤机干线电阻及电抗RL=0.10168XL=0.034723、采煤机支线电阻及电抗R2=0.247*0.265=0.065455X2=0.0
34、56*0.62=0.014844、采煤机回路总电阻及电抗R=Rb+R1+R2=0.0117+0.10168+0.065455=0.1788X=XB+X1+X2=0.0983+0.03472+0.01484=0.147865、采煤机回路总阻抗 222240.178.460.3dZRZ（二）、采煤机电机接线盒处电缆短路短路电流计算(2)445*.3pDUI A拉放串车回柱绞车负荷电缆末端（D5 点）短路阻抗及短路电流计算（三）、KSGZY-315 移动变电 站的电阻及电抗计算1、 根据 变电站的短路阻抗电压 Ud=4%，Pcu 负载损耗2300W、Pfe=1300VAR。按上述相同方法可计算出变压
35、器的直流电阻为：Rb=0.0101 Xb=0.0682Zb=0.0692、变电站至工作面串车干线电缆电阻及电抗28电缆电阻及电抗 0.480.52.396141LRX3、回柱绞车支线电阻及电抗10.730.956LX4、回柱绞车回路总电阻、电抗、阻抗5225.1.390.5.210683.84DRZ（二）、回柱绞车电缆末端短路电流(2)5590*.3pDUI A回风顺槽电缆末端 D6 点短路电流计算1、变压器电阻及电抗：Rb=0.0101 Xb=0.06822、干线电缆电阻及电抗 0.8640.72.63LRX3、支线电阻及电抗R2=1.370.015=0.02X2=0.090.015=0.0
36、01354、回路总电阻、 电抗62260.1.60651830.3299.DRXZD6 点两相短路电流29(2)6604952*.pDUI AZ根据以上计算各短路点短路电流计算统计表如下：29D1D6 点短路电流计算结果表编号 短路名称 短路点阻抗 短路点平均电压 V 两相短路电流 A 三相短路电流 A 短路电流冲击值稳态值 A 短路容量MVA 开关断流能力 A 校验结果D1 入井高压电缆末端 1.54 6300 2045 2352 3575 39.01 合格D2 移动变电站二次出口 0.099 1140 5757 6621 10063 19.87 9000 合格D3 工作面运输机机尾电机 0.3027 1140 1882 2164 3290 6.50 9000 合格D4 采煤机电机 0.232 1140 2456 2824 4293 8.48 9000 合格D5 运顺 660 电缆末端 0.3584 660 920 1058 1608 1.84 7500 合格D6 回风后三角点 0.6655 660 495 569 865 0.99 7500 合格
