1、阳光天下花园高支模方案建设单位：深圳市阳基房地产开发有限公司监理单位：深圳市国银建设工程项目管理有限公司编制/施工单位：中国南海工程有限公司编制人： 编制日期： 年 月 日审核人 审核日期： 年 月 日审批人： 审批日期： 年 月 日1目 录第一章、编制依据及工程概况 3一、编制依据 3二、工程概况 3第二章、施工准备 5一、技术准备 5二、物资准备 5三、劳动力准备 6第三章、高支模主要技术措施 6一、模板及支撑架的材料选取及力学性能: .6二、支模系统的构造设计 7（一）支撑系统构造： .7（二）支撑搭设要点： .8三、板支模系统计算 9四、梁支模系统计算 .14(一 ) B 栋 转换层梁
2、 计算 .15(二 )、 D 栋 转换层梁计算： 29(三 ) 、 下部 结构加固措施： .42五、柱模板系统计算 .43第四章、高支模施工的安全管理 .56一、高支模系统施工安全管理机构 .56二、高支模施工注意问题 .562第五章、高支模施工方法 .57一、支撑系统安装 .57二、梁、板模板安装 .59三、验收及拆除的批准程序 .61四、满堂红扣件钢管支架高支模拆除 .61五、安全技术措施 .64六、预防坍塌事故的安全技术措施 .66七、预防高空坠落事故安全技术措施 .67第六章、混凝土浇筑方法及技术措施 .69一、施工部署 .69二、施工方法 .69三、混凝土养护 .70四、试块制作 .
3、71五、质量要求 .71第七章、监测措施 .72第八章、应急救援预案 .74一、概况 .74二、机构设置 .74三、报警救援及其他联络电话 .74四、人员分工与职责 .75五、应急救援工作程序 .75六、应急救援方法 .763第一章、编制依据及工程概况一、编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。2
4、、施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。3.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；4.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；5.建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；6. 本工程有关施工图纸等。二、工程概况序号 项 目 内 容1 工程名称 阳光天下花园2 建设地点 深圳市龙尾路3 建设单位 深圳市阳基房地产开发有限公司4 设计单位 深圳市华筑工程设计有限公司45 监理单位 深圳市国银建设工程项目管理有限公司6 建筑结构类型 框剪结构7 工程内容 土建、部分室内水电、设备安装及附属工程8 工程质量标准 工程质量标准
5、：合格9 工期要求 本工程施工总工期为 360个日历日。本工程位于深圳市梅林龙尾路，本工程总建筑面积约 48124m2，分 A栋、B 栋、 C 栋、D 栋，共四栋。 A 栋建筑高度为 99.9m，地下 2 层，地上 32 层；B 栋建筑高度为 89.2m，地下 2 层，地上 28 层；C 栋建筑高度为 52.2m，地下 2 层，地上 14 层；D 栋建筑高度为 89.2m，地下 1 层，地上 28 层；结构型式为框支剪力墙结构。本高支模方案主要针对转换层，A 栋转换层高度为 7.770 米，转换层梁的截面尺寸为14002000，8001800mm，400900mm，14002000mm，600
6、1200 mm等，板厚为 180。B 栋二层超高层高度为 11.520 米，三层转换层高度为 5.30 米及16.070 米，梁的截面尺寸为 600600,6001200,700800,7001500,7001800,7002000，8001800，8002000，14002400 等，板厚为 180。C 栋转换层高度为 10.720 米，转换层梁的截面尺寸为6001500,6001200,400900,8001500 等，板厚为 180。D 栋转换层高度为 11.220 米，转换层梁的截面尺寸为56001600,6001200，7001500,7001800, 7002000,8002000
7、,14002400, 16002400 等，板厚为 180。按照深建施199821 号文转发广东省建设工程高大模板施工安全管理办法的规定，对层高超过 4.5 米的楼层，梁板支撑应参照有关规定搭设，本工程采用堂红扣件式钢管高支模系统塔设。并作相应的支承层承载的验算。上一层高支模施工时，下层支架不拆除，以便荷载能安全传至基础上。并且待下一层支承层砼强度等级达到 50以上时方可进行上一层高支模施工。第二章、施工准备一、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、
8、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验,新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。6钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁
9、使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管等周转料的备料工作，分批分期进场。三、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工
10、进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。7第三章、高支模主要技术措施一、模板及支撑架的材料选取及力学性能:模板：采用 915mm1830mm18mm（厚）胶合板:E=9000N/mm2 fc=10.5N/mm2 fv=1.4KN/m2木枋： 50mm100mm 木枋:A=5000mm2 E=9000N/mm2 I=4.17106mm4W=8.33104mm3 fc=10.5N/mm2 fv=1.4KN/m3支撑系统：选用 483.5mm 钢管及配件。A=489mm2 f=205N/mm2
11、i=15.8mm I=1.219105mm4Wx=5.08103mm3 E=2.06105N/mm2 扣件直角扣件：1.25Kg/个 P=12KN(抗滑移)回转扣件：1.50Kg/个 P=8KN(抗滑移)12 对拉螺杆（高强螺杆） 容许拉力 17.80 KN二、支模系统的构造设计本工程A、B、C、D栋转换层层高分别为7.770 m、11.520 m、16.070 m、 10.720 m、11.220 m,转换层梁的最大截面尺寸为16002400，跨度7.5m、5.2m，梁两侧楼板厚180mm，梁板砼等级均为C50。（一）支撑系统构造：1 、搭设尺寸为：梁底立杆的纵距 0.5 米，梁底立杆的根数
12、见下表，8（板底立杆的纵距 1.0 米，横距 1.0 米,）连接方式为扣件对接;（见平面布置图） 。2、梁、板底立杆上采用可调顶托及双钢管支撑梁、板底木方 (梁下双钢管沿梁纵向设置)。3、梁下立杆为 1 根时,立杆应设在梁模板中心线处,其偏心距不得大于25mm。4、支架立杆应竖直设置,2m 高度的垂直度偏差不得超过 15mm。5、排架立杆之间设纵横向水平钢管拉结，底部一道距地面 200mm 高设置，水平拉杆步距 1500mm, 梁底顶层水平拉杆距可调顶托支撑点不得大于500mm。6、排架四边及中间每隔 4 排立杆设置一道 45060竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。7、各纵横杆之间均为扣件连接，立
13、杆底座下设置 200200mm 垫木。8、四周主框架梁的水平拉杆两端与已浇筑混凝土的柱顶紧，以加强支撑系统的侧向刚度，并形成几何不变体系，则第 6 条可仅在中部设置。（二）支撑搭设要点：1、立杆长度不足可用对接扣件接长，钢管接口应平整、吻合、严密，连接后的立杆应平直，不偏心，不弯曲。2、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。3、搭设排架支撑时，每完成一段要及时校正立杆的垂直度、水平杆的9标高和扣件的紧固程度，符合要求后再进行下一段施工。4、剪刀撑应由底
14、到顶连续设置，剪刀撑的斜杆应成对设置，斜杆的接长必须使用搭接，搭接长度不小于 1m,应采用不少于 3 个旋转扣件固定。（三）模板系统构造：梁侧模板采用 18mm 厚夹板，内龙骨竖枋间距 300 ，采用 50mm100 木枋，外龙骨横向采用双钢管 48mm3.5mm，设置 12 穿梁螺栓（高强螺栓），螺栓竖向根数见下表，纵向间距 400mm，第一排设在梁底以上300mm；梁底模板采用 18mm 厚夹板，模板底采用 50100 木枋，搁于顶托上的纵向双钢管上。楼面模板采用 18 厚夹板，板底设置一层 50100 木枋，搁于钢管架顶层水平管上。AD 栋梁支撑及螺杆布置列表如下：梁截面 梁下立杆数（纵
15、距横距） 梁侧螺杆数(间距 400mm） 上 部 节 点 构 造A 栋14002000 6 根(间距：500300mm） 5 根 可调顶托8001800 5 根(间距：500500mm） 4 根 可调顶托6001200 3 根(间距：1000500mm） 2 根 可调顶托400900 2 根(间距：10001000mm） 1 根 可调顶托B 栋14002400 7 根(间距：500300mm） 6 根 可调顶托8002000 6 根(间距：500400mm） 5 根 可调顶托108001800 5 根(间距：500500mm） 4 根 可调顶托7002000 5 根(间距：500500mm）
16、4 根 可调顶托7001800 5 根(间距：500500mm） 4 根 可调顶托7001500 3 根(间距：500600mm） 3 根 可调顶托6001200 3 根(间距：500600mm） 2 根 可调顶托C 栋8001500 3 根(间距：1000500mm） 3 根 可调顶托6001500 3 根(间距：1000500mm） 3 根 可调顶托6001200 3 根(间距：1000500mm) 2 根 可调顶托400900 2 根(间距：10001000mm) 1 根 可调顶托D 栋16002400 7 根(间距：400300mm） 6 根 可调顶托14002400 7 根(间距：5
17、00300mm） 6 根 可调顶托8002000 6 根(间距：500400mm） 4 根 可调顶托7002000 5 根(间距：500500mm） 4 根 可调顶托7001800 5 根(间距：500500mm） 4 根 可调顶托7001500 3 根(间距：500600mm） 3 根 可调顶托6001600 3 根(间距：500600mm） 3 根 可调顶托6001200 3 根(间距：1000600mm） 2 根 可调顶托三、板支模系统计算A 栋层高 7.77 米，板厚 180；B 栋层高 11.520 米，16.070 米，板厚180；C 栋层高 11.520 米，板厚 180；D 栋
18、层高 11.520 米，板厚 180，其11顶撑采用 483.5 钢管排架支承结构，立杆纵距 1.0 米，横距 1.0 米,连接方式为扣件对接,水平杆步距为 1.5 米.楼面模板采用 18 厚胶合板铺设在 50100 次楞上，次楞间距 300，搁置次楞的主楞(双钢管)间距同立杆。板的起拱按规范规定。1、板模计算：1、1 荷载静载 板厚 b=180mm。楼面模板重：0.75 KN/m 2楼面砼自重：240.18=4.32KN/m 2楼面钢筋自重：1.10.18=0.2KN/m 2合计：5.27 KN/m 2活载施工人员及设备荷载标准值取均布荷载 2.5KN/m2荷载组合：q=5.271.2+2.
19、51.4=9.82 KN/m 2（验算强度）q2 5.271.26.32KNm 2 （验算刚度）1.2 抗弯：按跨度 300 mm 的四等跨连续梁计算，查表， KM=-0.121,KV=-0.620,KW=0.967Mmax0.121qL 20.1219.820.30.30.11KN m1m 板宽模板截面模量 W bh 26 1000181865410 3mm3wM110000540001.98N/mm 2 12fm=10.5 N/mm强度满足要求。1.3 抗剪：略1.4 刚度验算: Ibh 3 1210001818181248610 3 mm4=K W Ql4100EI=0.9676.323
20、004100900048610 3=0.11mmL400400400 1.0mm刚度满足要求。2.扳下次楞计算：主楞间距 1000，木楞长度 2000,按跨度 1000 mm 的二跨连续梁计算,2.1 荷载:次楞间距 300，化为线荷载q9.820.32.95KN/m（验算强度）q16.32 0.31.9KN/m（验算刚度）2.2 抗弯验算：Mmax0.125qL 20.1252.951.01.00.37 KN mW=83300mm3=4.42N/mm2fm=10.5N/mm28017.6maxw强度满足要求。2.2 抗剪验算13V=0.6252.951.01.84KN max=3V2bh=3
21、18402501000.551.4N/mm 2抗剪强度满足要求。2.3 刚度验算 I=4.17106=K W ql4 100EI=0.5211.91000410090004.1710 6=0.26mmL40010004002.5mm刚度满足要求。3、扳下主楞计算：次楞间距 300，主楞为双钢管,横向间距 1000 mm,纵向间距 1000 mm,按集中荷载对称作用下,跨度 1000 mm 的四跨连续梁计算, 主楞集中荷载为次楞支座反力。3.1 荷载:( 次楞支座左右剪力绝对值之和)P(0.625+0.625)2.951.03.69KN3.2 抗弯验算：Mmax(0.286+0.161)P L0
22、.4473.691.01.65 KN mW=25080=10160mm3=162.4N/mm2fm=205N/mm21065.maxw强度满足要求。3.3 抗剪验算(略)3.4 刚度验算14P(0.625+0.625)1.91.02.38KN=(2.657+1.581) pl 3 100EI=4.2382.381000310022.0610 51.219105=0.002mmL40010004002.5mm刚度满足要求。4、支撑系统稳定性验算：单根立杆承受竖向荷载：N=9.821.01.0=9.82 KN48 脚手钢管A=489mm2， i=15.8mm，f c=205N/mm2支架立杆的计算
23、长度 lo=h+2a=1.5+20.48=2.46m7.158./246ilo查表， =0.288fc=9820/(0.288489)=69.73fc =205N/mm2符合要求。5、扣件抗滑能力验算每个扣件抗滑允许承载力f g=8KN9.82 KNf g=8KN 采用可调顶托。满足要求四、梁支模系统计算（一） 、B 栋三层梁模板转换层计算（1400*2400）1、梁模板基本参数15梁截面宽度;取 B=1400(mm);梁截面高度;取 H=2400(mm);梁模板厚度;h=18(mm);立档方木宽度;取 b1=50(mm); 立档方木高度;取 h1=100(mm);立档间距;取 a2=0.3(
24、m);梁侧横撑间距;取 b=800(mm);横撑木截面的宽度;取 b3=50(mm); 横撑木截面的高度;取 h3=100(mm);对拉螺栓型号:M14;螺栓间距;取 L=0.3(m); 支架搭设高度;取 L=14.42(m);脚手架步距;取 h1=1.5(m);立杆纵距;取 al=0.5(m);立杆的横距;取 l=0.3(m);梁底支撑方木宽度;取 b=50(mm);梁底支撑方木高度;取 d=100(mm);梁底支撑方木间距;取 a2=0.1(m);162、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下
25、式中的较小值:其中:c 为混凝土重力密度;取 24(kN/m3)；t 新浇混凝土的初凝时间，取 2.5(小时)V 混凝土的浇筑速度;取 V=0.8(m/h)；1 外加剂影响系数；取 1=1.002 混凝土坍落度影响修正系数。取 2=0.850H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取17H=2400(mm)经计算得到:F1=10.04(kN/m2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m23、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：（1） 、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2 10.04+1.44)2400=42.36(kN/m)（2） 、抗
26、弯强度计算最大弯矩计算:其中：l 取梁侧立档间距，取 l=0.3(m)经计算得到：M=-0.1042.360.32=-0.38(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 129.6 cm3经计算得到：f=0.381000129.6=2.93(N/mm2)梁侧模板的抗弯强度设计值;f=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!（3） 、抗剪计算18最大剪力的计算公式如下:其中:l 梁侧立档间距;取 l=0.3(m)经计算得到最大剪力 Q=0.642.360.3=7.62（kN ）截面抗剪强度计算值：其中：b 取梁截面高度;取 b=2400(
27、mm);h 取梁侧面板厚度;取 h=18(mm)经计算得到：T=3(7.621000)(22400 18)=0.26(N/mm2)截面抗剪强度设计值,T=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!（4） 、挠度计算梁均布荷载 q=10.04(24001000)=24.1(kN/m)最大挠度计算公式如下:其中: l 立档间距;取 l=0.3(m)E 面板弹性模量;取 E=5000(N/mm2)I 截面的惯性矩 I = 116.64 cm4经计算得到:v=0.67724.1(0.31000)4(1005000116.6410000)=0.23(mm)19v 梁侧模板
28、的允许挠度:v=0.3 1000250=1.2(mm).梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求!4、梁侧立档计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。（1） 、荷载的计算:作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.210.04+1.4 4)0.3=5.29(kN/m)（2） 、强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 横撑间距;取 l=800(mm)经计算得到：M=-0.105.29(8001000)2=-0.34(kN.m)强度计算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3经计算得到：f=0.34100083.33=4.08(N/mm2)木材强度设计值;f
29、=15(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!（3） 、抗剪计算最大剪力计算公式:20其中:l 横撑间距;取 l=800(mm)经计算得到：Q=-0.65.298001000=-2.54(kN)抗剪强度计算值:其中:b 立档宽度;取 b=50(mm)h 立档高度;取 h=100(mm)经计算得到：T=32.54 1000(250100)=0.76(N/mm2)抗剪强度设计值;T=1.5(N/mm2)抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!（4） 、挠度计算最大挠度计算公式:其中:l 横撑间距;取 l=800(mm)E 立档方木弹性模量;取 E=5000(N/mm2)I
30、 立档方木截面惯性矩 I = 416.67 cm4q 荷载标准值 q = 3.01 kN/m经计算得到：=0.677(3.018004(3845000(416.6710000)=0.4(mm)最大允许挠度值:v=800 250=3.2(mm).挠度计算结果:立档最大挠度小于立档允许挠度; 故满足要求!5、梁侧横撑计算21当螺栓间距为 1 倍立档间距时,梁侧横撑不计算6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.210.04+1.44)0.38001000=4.24(kN)对拉螺栓最大容许拉力值;N=17.8(kN)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!7、底模板面
31、板计算面板为受弯结构,按照三跨连续梁计算.（1） 、荷载计算模板自重荷载:P1=0.3(1400+22400)1000=1.86(kN/m)混凝土自重荷载:P2=241400240010002=80.64(kN/m)钢筋自重荷载:P3=1.51400240010002=5.04(kN/m)施工均布活荷载:P4=2.5(14001000)=3.5(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载载:P5=4(14001000)=5.6(kN/m)静荷载计算值：q1=1.2(1.86+80.64+5.04)=105.05(kN/m)活荷载计算值 q2=1.43.5=12.74(kN/m)（2） 、最大弯矩计算公式
32、:22其中:l 方木间距;取 l=0.1(m)经计算得到:M=-0.10 (1.2105.05)0.12-0.117(1.412.74)0.12=-0.12(kN.m)（3） 、面板的强度计算值其中: W 截面抵抗矩 W = 75.6 cm3经计算得到:f=0.121000 75.6=1.59(N/mm2)面板的强度设计值;f=15(N/mm2)面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求!（4） 、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中：l 方木间距;取 l=0.1(m)经计算得到:Q=-0.6105.050.1-0.61712.740.1=-7.09(kN)截面抗剪强度计算值:其中:b
33、梁宽;取 b=1400(mm)h 面板厚度;取 h=18(mm)经计算得到:T=3(7.09)1000(2140018)=0.42(N/mm2)截面抗剪强度设计值T=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!（5） 、挠度计算23静荷载标准值:p1=1.86+80.64+5.04=87.54(kN/m)活荷载标准 p2=1.43.5=9.1(kN/m)面板最大挠度计算公式:其中：l 方木间距;取 l=0.1(m)E 底模面板弹性模量 取 E=5000(N/mm2)I 截面惯性矩 I = 68.04 cm4经计算得到:v=0.67787.54(0.11000)4(
34、100500068.0410000)+0.9909.1(0.11000)4(100E68.0410000)=0.02(mm)面板最大允许挠度值:v=0.1 1000250=0.4(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!8、梁底支撑方木的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.（1） 、方木荷载的计算：模板自重荷载:N1=0.3(1400+22400)1000)(14001000)0.1=0.13(kN/m)24混凝土自重荷载:N2=24240010000.1=5.76(kN/m)钢筋自重荷载:N3=1.5(2
35、4001000)0.1=0.36(kN/m)施工荷载荷载:N4=2.50.1=0.25(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载:N5=40.1=0.4(kN/m)方木荷载的计算值:q=1.40.25+1.2(0.13+5.76+0.36)=8.41(kN/m)（2） 、方木的强度计算:方木最大弯矩:其中:l 立杆纵距;取 l=0.5(m)经计算得到:M=8.410.528=0.26(kN.m)方木强度计算值W 方木截面抵抗矩 W = 83.33 cm3经计算得到:f=0.26100 83.33=3.12(N/mm2)方木强度设计值;f=15(N/mm2)方木强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!
36、（3） 、抗剪计算:方木最大剪力的计算公式如下:其中:l 立杆纵距;取 l=0.5(m)经计算得到:Q=8.41 0.52=2.1(kN)方木抗剪强度计算值25其中:h 梁底支撑方木高度;取 h=100(mm)b 梁底支撑方木宽度;取 b=50(mm)经计算得到:T=32.11000(2 50100)=0.63(N/mm2)方木抗剪强度设计值;T=1.5(N/mm2)方木抗剪强度设计值小于或等于方木抗剪强度设计值;故满足要求!（4） 、挠度计算:方木荷载标准值:q=0.13+5.76+0.36=6.9(kN/m)方木最大挠度计算公式:其中:l 立杆纵距;取 l=0.5(m)E 方木弹性模量 取
37、 E=5000(N/mm2)I 截面惯性矩 I = 416.67 cm4经计算得到:v=56.9(0.51000)4 (3845000416.6710000)=0.27(mm)方木允许挠度:v=0.5 1000250=2(mm).方木最大挠度计算值小于或等于方木最大允许挠度;故满足要求!9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.26（1） 、荷载计算:混凝土自重荷载:q1=24140024000.12=4.03(kN)钢筋自重荷载:q2=1.5140024000.12=0.25(kN)模板自重荷载:q3=0.3(1400+22400)0.12=0.09(kN)施工活荷载:q4
38、=2.514000.12=0.18(kN)振捣荷载:q5=414000.12=0.28(kN)支撑钢管所受的集中荷载计算值:P=1.2(4.03+0.25+0.09)+1.4(0.18+0.28)=5.89(kN)（2）.强度计算最大弯矩计算公式其中:l 立杆的横距;取 l=0.3(m)P 支撑钢管所受的集中荷载 P=5.89 kN经计算得到:M=-0.2675.8910000.3=-0.47(kN.m)抗弯强度计算值:其中:W 钢管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)经计算得到:f=0.471000 5.08=92.52(N/mm2)钢管抗压强度设计值f=205(N/mm2)27梁底支撑钢管的
39、抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!（3）.挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值:P=4.03+0.25+0.09+0.18=4.55(kN)最大挠度计算公式如下:其中:l 立杆的横距;取 l=0.3(m);E 立杆弹性模量;取 E=206000(N/mm2);I 立杆截面惯性矩;取 I=12.19(cm4);经计算得到:v=1.8834.551000(0.31000)3(10020600012.1910000)=0.09(mm)允许挠度:v=0.31000 150=2(mm).最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!10、扣件抗滑移的计算（1） 、荷载计算混凝土
40、自重荷载:q1=2414001000240010000.32=12.1(kN)钢筋自重荷载:q2=1.514001000240010000.32=0.76(kN)模板自重荷载:q3=0.3(14001000+22400 1000)0.32=0.28(kN)施工活荷载:q4=2.5140010000.32=0.52(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4140010000.32=0.84(kN)R=1.2(12.1+0.76+0.28)+1.40.52=16.50(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：28式中: Rc 扣件抗滑力设计值 Rc = 12(kN)R 纵向或横向水
41、平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R = 16.50(kN)纵向或横向水平杆传纵立杆的竖向作用力设计值大于扣件抗滑承载力设计值; 故不满足要求! 改用可调顶托能满足要求！11、立杆的稳定性计算（1） 、荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=2414001000240010000.32=12.1(kN)钢筋自重荷载:q2=1.514001000240010000.32=0.76(kN)模板自重荷载:q3=0.3(14001000+22400 1000)0.32=0.28(kN)施工活荷载:q4=2.5140010000.32=0.52(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4140010000.32=0.84(
42、kN)脚手架钢管的自重: q6 = 0.1314.42 = 1.87(kN)荷载的计算值: N=1.2 (12.1+0.76+0.28+1.87)+1.4(0.52+0.84)=19.92(kN)（2） 、立杆长细比计算立杆的计算长度 lo =2(m)顶撑的回转半径 i =1.58(cm)经过计算: =2 1.58= 127（3） 、立杆的稳定性计算公式29其中: N 立杆的轴心压力设计值；取 N=19.92(kN)A 立杆净截面面积；取 A=4.89(cm2) 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 查表得到；=0.412经计算得到：=19.92(0.4124.89)=98.87(N/mm2)钢管
43、立杆抗压强度计算值f=205(N/mm2)钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求!（二） 、D 栋转换层梁模板计算（1600*2400）1、梁模板基本参数梁截面宽度;取 B=1600(mm);梁截面高度;取 H=2400(mm);梁模板厚度;h=18(mm);立档方木宽度;取 b1=50(mm); 立档方木高度;取 h1=100(mm);立档间距;取 a2=0.3(m);梁侧横撑间距;取 b=1200(mm);横撑木截面的宽度;取 b3=50(mm); 横撑木截面的高度;取 h3=100(mm);对拉螺栓型号:M14;螺栓间距;取 L=0.3(m); 支架搭设高度;取 L=9.22(m);脚手架步距;取 h1=1.5(m);
