1、11.设计资料某设计使用年限为 50 年工业厂房楼盖,采用整体式钢筋混凝土结构,楼盖的梁格布置如图 1.1 所示。图 1.1(1)楼面构造层做法:20mm 厚水泥砂浆面层,20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。(2)活荷载:标准值为 6kN/m2(3)恒载分项系数为 1.2;活载分项系数为 1.3(因工业厂房楼面活荷载标准值大于 4kN/m2)。(4)材料选用:混凝土 采用 C25(f c=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2)钢筋 梁中受力钢筋采用 HRB335 级(f y=300N/mm2)其余采用 HRB235 级(f y=270N/mm2)2.板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算。板
2、的 l1/l2=9000/2390=3.763,故按单向板设计。板的厚度按构造要求取 h=80mml1/40=2390/40=59.75mm。次梁截面高度取h=650mml2/15=9000/15=600mm,截面宽度 b=300mm,板尺寸及支承情况如图2.1(a)所示。(a)2(b)图 2.1 板的尺寸和计算简图(a)板的尺寸;(b)计算简图(1)荷载恒载标准值20mm 水泥砂浆面层 0.02m20kN/m 3=0.4kN/m280mm 钢筋混凝土板 0.08m25kNm 3=2.0kN/m220mm 混合砂浆天棚抹灰 0.02m17kNm 3=0.34kN/m2gk=2.74kN/m2线
3、恒载设计值 g=1.22.74kN/m=3.29kN/m线活载设计值 q=1.36kN/m=7.8kN/m合计 11.09kN/m即每米板宽 g+q=11.09kN/m内力计算计算跨度边跨 l n+h/2=2.239m-0.12m-0.3m/2+0.08m/2=2.009mLn+a/2=2.239m-0.12m-0.3m/2+0.12m/2=2.029m2.009m取 l 0=2.009m中间跨 l 0=2.239m-0.30m=1.939m计算宽度差(2.009m-1.939m)/1.939m=3.6%10%,说明可按等跨连续梁计算内力(为简化起见,统一取 l0=2.009m) 。取 1m
4、宽板带作为计算单元,计算简图如图1.2(b)所示。连续板各截面的弯矩计算见表 2.1。3表 2.1 连续板各截面的弯矩计算表截面 边跨跨内离端第二支座 离端第二跨跨内中间跨跨内 中间支座弯矩计算系数 m1/11 -1/11 1/16 -1/14M= m(g+q)l02(kNm) 4.07 -4.07 2.80 -3.20(3)截面承载力计算b=1000mm,h=80mm,h0=80mm-20mm=60mm, 1=1.0.连续板各截面的配筋计算如表2.2 所示。 表 2.2 连续板各截面配筋计算表中间区板带轴线间,各内区格板的四周与梁整体相连,故各跨跨内和中间支座考边区板带(,轴线间) 中间板带
5、(轴线间)板带部位截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间跨跨内中间支座M(kNm) 4.07 -4.07 2.80 -3.20 4.07 -4.072.800.8=2.24-3.200.8=-2.56 S=M/( 1fcbh02) 0.095 0.095 0.065 0.075 0.095 0.095 0.052 0.060* 0.100 0.100 0.067 0.078 0.100 0.100 0.053 0.062AS=bh0fc 1/fy(mm2)238 238 159 186 238 238 126 148选配钢筋8200820
6、06/82006/82008200820062006/8200实配钢筋面积(mm2) 251 251 196 196 251 251 141 1964虑板的內拱作用,计算弯矩降低 20%。连续板的配筋示意图如图 2.2 所示(a)(b)图 2.2 板的配筋示意图(a)边区板带;(b)中间板带3.次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。取主梁的梁高 h=800mml3/12=(6600+1930)/12=597.5mm,梁宽b=400mm。次梁的设计尺寸及支承情况如 3.1(a)图所示。(a)5(b)图 3.1 次梁的尺寸和计算简图a)次梁的尺寸;(b)计算简图(1)荷载恒荷载设计值由板传来
7、3.29kN/m 22.39m=7.86kN/m次梁自重 1.225kN/m 30.3m(0.65m-0.08m)=5.13kN/m梁侧抹灰 1.217kN/m 30.02m(0.65m-0.08m)2=0.47kN/mg=7.86+5.13+0.47=13.46kN/m活载设计值由板传来 q=7.8kN/m 22.39m=18.64kN/m合计 g+q=13.43+18.64=32.10kN/m(2)内力计算计算跨度边跨 l n=9.0m-0.12m-0.4m/2=8.68mLn+a/2=8.68m+0.24m/2=8.8m1.025 ln=1.0258.68m=8.897m8.8m取 l
8、0=8.8m中间跨 l 0=ln=9.0m-0.4m=8.6m跨度差 (8.8m-8.6m)/8.6m=2.32%300mm+2009mm=2309mm离端第二跨,中间跨 b f.*=1/38800mm=2866.7mm梁高 h=650mm,h 0=650mm-35mm=615mm翼缘厚 h f*=80mm跨内截面 =2.22V 548 887V 548 887V 548 887V0.7bh0ft (N) 164 020V 164 020V 164 020V 164 020V选用箍筋 28 28 28 288Asv=nAsv1/mm2 101 101 101 101S=1.25fyvAsvh0
9、/(V-0.7bh0ft )/mm按构造配筋 按构造配筋 按构造配筋 按构造配筋实配箍筋间距 s/mm 200 200 200 200次梁配筋示意图如图 3.2 所示。图 3.2 连续次梁配筋示意图4.主梁的计算主梁按弹性理论计算。柱高 H=4.5m,设柱截面尺寸为 400mm400mm 。主梁的有关尺寸及支承情况如图4.1(a)所示。(a)(b)9图 4.1 主梁的尺寸及计算简图(a)主梁尺寸;(b)计算简图(1)荷载恒载设计值由次梁传来 13.4kN/m9.0m=120.6kN主梁自重(折算为集中荷载):1.225kN/m30.4(0.8-0.08)2.39=20.65kN梁侧抹灰(折算为
10、集中荷载):1.217kN/m30.02m(0.8m-0.08)m22.39m=1.40KNG=142.65KN活荷载设计值由次梁传来 Q=18.84kN/m9.0m=167.76KN合计 G+Q=310.41KN(2)内力计边跨 l n=7.170m-0.12m-0.4m/2=6.85mL0=1.025ln+b/2=1.0256.85m+0.4m/2=7.221mV 856 800V 856 800Vt70256 032V 256 032V 256 032V选用箍筋 28 28 282/)(mnAsvsv101 101 1010.1fbhVSVy按构造配筋实配箍筋间距 s/mm 200 20
11、0Nsfvytcs /)25.7.(00378 747 13mfVAycssb /)in8.0(128 200选配弯筋 125378 747实配钢筋面积/ 2 4910不用弯起(4)主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为:G+Q=120.6kN+167.76kN=288.36kN则 A s= G+Q/(2fysin)=679.8mm 2选 222(A S=760mm2)主梁的配筋示意图如图 4.2 所示图 4.2 主梁的配筋示意图14板的钢筋表编号 简图 直径 长度/mm 根数 总长/m 用量/Kg 8 3395 225 763.9 301.7 8 2585 90 232.6 91.9 6 3415 1023 3493.5 775.6 8 3415 653 2230 880.9 8 3290 135 444.2 175.4 8 728 32 23.3 92 8 1625 430 698.8 276 8 610 665 405.7 160.3 8 8880 430 3818.4 1508.3合计:4262.1Kg