龙门式起重机钢结构设计应注意的问题.doc

1、龙门式起重机钢结构设计应注意的问题起重机设计应严格执行“起重机设计规范”等有关的技术法规。我在多年起重机钢结构设计中经常要使用“钢结构设计规范”GBJ17-89。在使用中应注意： 1，许用应力按“起重机设计规范”选取。 “起重机设计规范”的制定是按半概率分析，许用应力法而来的。 “钢结构设计规范”的制定是按全概率分析。极限状态设计法，分项系数表达式而来的。两者是不同的。如：起重机 2 类载荷（最大使用载荷）的许用应力：180Mpa。 “钢结构设计规范 ”强度设计值（第一组）：215Mpa。不能用错！ 2，杆件的计算方法可用“钢结构设计规范” 。因按全概率分析导出的公式，则结果与实际接近。 3，

2、起重机钢结构计算中按不同的起重机工作制度，按不同的载荷组合，按不同的静载分析外力，按动载的实际发生，查表确定动载系数。然后计算杆件的内力。而建筑钢结构则不同：应用分项系数表达式进行分析，如：静载乘以分项系数。恒载：1.2 ；动载：1.4 来进行计算。两者的计算方法是不同的。 所以在设计起重机钢结构时，一定要注意规范的合理使用，否则是有危险的！在运输机械中，半挂车与全挂车钢结构也是同样。方法近似起重机设计。由于我国道路状况的原因。其设计中选用动载系数一般在：1.82.5 。其疲劳系数一般为：1.2 1.4 。挂车在土路上行走，车速：40 公里/ 小时时。动载系数可达：34 。 所以不同的钢结构，

3、要注意其特点：挂车计算中： 1，动载大； 2，钢结构杆件应力集中现象十分显著。 3，低周疲劳现象明显。 挂车钢结构的计算方法： 1，静应力值乘以动载系数小于许用应力值。 2，材料的屈服强度值与静应力值之比大于许用安全系数值。在起重机钢结构设计中经常要在选用行架式还是格构式杆件上拿不定主意（外观基本一样） 。我认为： 1，梁结构应选用行架式。其内部的各杆全部是二力杆。受力明确。上下弦杆按弯矩图规律分配。腹杆按剪力图规律分配。计算方法：节点法和截面法。对杆件的轴线相交要求严格。节点处的偏差最大 3 毫米。 2，立柱结构当弯矩较大（与轴向力比较）时，选用行架式。 3，立柱结构当轴向力较大（与弯矩比较

4、）时，选用格构式。格构式对杆件的轴线相交无要求。制造容易。计算方法：整体虚轴长细比的计算，整体压弯杆的计算，腹杆最大剪力的确定（计算剪力与实际剪力进行比较） ，单杆件稳定性的计算，焊缝计算。 电动葫芦行架式龙门起重机主梁的计算方法： 现在有不少电动葫芦行架式龙门起重机主梁是正三角形。是由一片主行架和两片副行架组成。如何计算各杆件的内力？ 1，应用刚度分配理论进行计算。一般主行架分配 0.920.97 的外载。其余由两片副行架承受。 主行架的分配系数：（腹杆截面不计） K E*A1/（E*A1+E*A2） 式中：E钢的弹性模量， A1主行架上下弦杆的截面积。 A2两片副行架上下弦杆的截面积。 上

5、式化简： KA1/（A1+A2） 2，对外载进行分配，再应用行架计算法分别对主，副行架计算。求出内力。 3，注意：有的杆件是共用杆，则应力叠加。 4，稳定性计算。 5，稳定性强度计算。 起重机钢结构技术问答 我的一个同行朋友问我： 1、对于 A3 钢，你的许用应力一般取多少。 “起重机设计规范”2 类载荷取240/1.33=180Mpa 是否太大，我不敢取这么大。 答：起重机设计规范”2 类载荷取：180Mpa（N/mm2） 。是安全可靠的。放心用吧！ 2、对于 A3，你用 Q235-A，还是 Q235-B，能否使用沸腾钢？ 答： Q235-A，和 Q235-B，在一般情况都可以。沸腾钢( 脱

6、氧不完全的钢)的使用应在温度20 度以上使用。重要的杆件不能用沸腾钢。84 年我曾在张家口设计了一台龙门吊。主杆件都是镇静钢。水平行架中的腹杆用的是沸腾钢。无问题。 3、对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度如何计算，翼缘纵向加劲肋如何设计？ 答：对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度的计算可分三部分： ， 翼缘板与腹板的焊缝：=(Q*s)/(I*(2*0.7*h)() 式中：Q梁计算截面的剪力； N s翼缘对中和轴的面积矩；(mm3) I梁的毛截面惯性矩；(mm4) h焊逢高； (mm) 剪应力（Mpa）或(N/mm2) 在工作中，我通过多次计算知翼缘板与腹板的焊缝：剪应力较小。以后一般我就不算了。我总结：当是

7、工字梁时：焊逢高为腹板板厚的 0.8 倍（翼缘板板厚比腹板板厚要厚） 。当是箱形梁时：焊逢高为腹板板厚的 1.0 倍（因是单面焊口） 。 ，翼缘板与翼缘板的焊缝：45 度打坡口对接焊接。可不用计算。 ，上翼缘板与内隔板的焊缝：断续焊。 ，下翼缘板与内隔板的焊缝：不焊接。因为下翼缘板与内隔板要有 510 毫米的间隙。目的：下翼缘板得以充分的拉伸。 ， 翼缘纵向加劲肋的设计是因为腹板的局部稳定性不够所采用的方法。见（钢结构设计规范） ）GBJ1788 。第三节局部稳定中第 4.3.1 条规定。 4, 起重机箱形梁约束弯曲计算是怎么回事， 答：什么是约束弯曲？梁的翼缘板和腹板在弯曲时因板边互相嵌固，

8、对截面变形有约束作用。同时在纤维之间存在不相同的剪应力和剪应变。使截面发生奇形变化。破坏了截面变形的平面假定。应力呈现非直线分布，这种现象称为约束弯曲。通常工字梁可不用计算约束弯曲。但箱形梁翼缘板较宽，应力变化差别大，应按约束弯曲计算。 约束弯曲应力： 约（0.10.12）*(经验公式) 式中：箱形梁翼缘板中自由弯曲平均应力。 为了搞好起重机钢结构技术工作。我准备用较长的时间从以下几个专题进行重点简单的论述。向全国的同行介绍我多年的实践经验。 一，5 15 吨电动葫芦行架式龙门吊结构设计： 1，大梁的设计； 2，支腿的设计； 3，台车梁的设计； 4，驾驶室的设计； 5，驾驶室支承平台的设计；

9、6，检修台的设计； 7，爬梯的设计； 8，雨罩子的设计； 9，大车行走滑线装置的的设计； 10，小车行走滑线装置的的设计； 11，轨道基础的设计； 12，安全装置的设计。 二，钢结构的制作技术 1，大梁的制作技术； 2，支腿的制作技术； 3，台车梁的制作技术； 4，驾驶室的制作技术； 5，驾驶室支承平台的制作技术； 6，检修台的制作技术； 7，爬梯的制作技术； 8，雨罩子的制作技术； 9，大车行走滑线装置的的制作技术； 10，小车行走滑线装置的的制作技术； 11，轨道基础的施工技术； 12，安全装置的制作技术。 三，安装技术 1，方案制定； 2，安装工艺计算； 3，安装工艺的常规作法； 4，龙

10、门吊安装专业起重吊装技术； 5，安装现场故障的应急处理。 四，检验技术 1，大梁的跨中拱度与悬臂起翘的测量； 2，大梁的跨中静载挠度与悬臂端静载挠度的测量； 3，支腿的的测量； 3，活载试验； 4，几何尺寸的测量； 5，安全装置检测。 一， 设计 1， 主梁的设计 ， 跨度与悬臂的关系？ 答：悬臂长取跨度的 1/3。因为当载荷在跨中时的最大弯矩与载荷在悬臂端时的最大弯矩接近。注意：设载荷在悬臂端时，应满足龙门架的整体稳定性。 （稳定力矩/倾翻力矩）1.25 ， 采用什么行架结构？ 答：倒三角结构，三角形尖向下。由三片行架组成。其中两片为主行架，另一片为水平行架。 ， 行架的轴线高度取多少？ 答

11、：一般取跨度的 1/14 。 ， 行架的轴线宽度取多少？ 答：一般取行架的轴线高度的 0.8 倍。 ， 行架的节间数取多少？如何取？ 答：一般取偶数，单个节间对角线的水平夹角为 40 度45 度。 ， 电动葫芦行走用轨道为行架的下弦。一般选用什么规格的工字钢？ 答：额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米以下时：选用 30 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米至 28 米时：选用 36 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定起重量为 5 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 40 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定起重量为

12、 10 吨，跨度为 15 米至 28 米时：选用 40 号工字钢（下贴板厚 10 毫米的加固板） ； 额定起重量为 10 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 4045 号工字钢（下贴板厚10 12 毫米的加固板） ； 额定起重量为 15 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 5056 号工字钢（下贴板厚16 毫米的加固板） ； ， 行架的上弦。一般选用什么规格的角钢？ 答：主行架为两片。双角钢为一组。总数：4 根。一般选用 L63X63X6 至125X125X12 规格的角钢。 额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米以下时：一般选用 L63X63X6。 额定起重量为 5 吨，跨度为

13、28 米至 35 米时：一般选用 L80X80X8。 额定起重量为 10 吨，跨度为 15 米至 28 米时：一般选用 L80X80X8 至L100X100X10 规格的角钢。 额定起重量为 15 吨，跨度为 28 米至 35 米时：一般选用 L125X125X12。 ， 行架的内斜腹杆，一般选用什么规格的角钢？ 答：双角钢为一组。 额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米以下时：一般选用 L50X505 至 L63X63X6。 额定起重量为 5 吨，跨度为 28 米至 35 米时：一般选用 L70X70X7 至 L80X80X8。 额定起重量为 10 吨，跨度为 15 米至 28 米时：一般选

14、用 L80X80X8 至L100X100X10 规格的角钢。 额定起重量为 15 吨，跨度为 28 米至 35 米时：一般选用 L100X100X10 至L125X125X12。 ， 计算方法：用截面法 #， 电动葫芦行走用轨道为行架的下弦。一般选用什么规格的工字钢？ 答：额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米以下时：选用 30 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定起重量为 5 吨，跨度为 15 米至 28 米时：选用 36 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定起重量为 5 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 40 号工字钢（下贴板厚 8 毫米的加固板） ； 额定

15、起重量为 10 吨，跨度为 15 米至 28 米时：选用 40 号工字钢（下贴板厚 10 毫米的加固板） ； 额定起重量为 10 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 4045 号工字钢（下贴板厚10 12 毫米的加固板） ； 额定起重量为 15 吨，跨度为 28 米至 35 米时：选用 5056 号工字钢（下贴板厚16 毫米的加固板） ； 李老师： 我对于以上的选型有不同的异议，请指教： 一、电动葫芦工字钢的选型在工字钢不参加主梁下弦受力的情况下，和起重机的跨度没有关系，只是和工字钢与主梁下弦的连接点的间距有关系，此时工字钢按连续梁计算。 二、工字钢的下翼缘的计算在起重机设计中有专门的公

16、式，但都是经验公式，算法也有很多种，目前也有很多的争论。但是如果在下翼缘贴板后，其应力降低很多。不知李老师是如何算的。 三、李老师的工字钢及贴板的选择，我感觉有些保守。等有时间，我可以专门的算一下。， 行架的上弦。一般选用什么规格的角钢？ 我认为，桁架的上弦，采用 T 形刚比较合适，如果有现成的型钢更好，这样可能增加了工作量，但可以大幅度降低主梁的重量。而且，截面可任意组合。龙门吊的设计首先是结构形式的设计，这和用户的要求有关系，主要是工作级别，从而确定选择箱形结构还是桁架结构。至于是否悬臂，则看用户的要求，另外，起重量、起升高度、跨距、起升速度、运行速度（包括大车和小车，额定起重量在 16

17、吨以上的，需要小跑车，额定起重量在 16 吨以下的，只用 1 台电动葫芦就可）等参数也是设计龙门吊的主要依据。桁架结构是最常用的结构形式，主梁断面有正三角的，也有倒三角的，当然，也有正方形的（适合带小车的大起重量的） 。桁架结构可以是角钢结构的，也可以是管桁架结构的，这要根据具体结构以及经济性综合考虑，另外，制作水平也是必须考虑的因素之一。另外，进口的吊车，特别是履带吊，如名牌的日本的日立、住友、神户，德国的 DEMAG 利波海尔以及美国的曼尼拖沃克等主臂大量采用高强度钢，其屈服强度达到 80kg/mm2，据我所知，国内大型塔吊已经有采用这种高强钢了，龙门吊还没有听说，如果采用这种高强钢，可以

18、大幅度降低重量。但是这种材料一是价格太贵，国产的质量不是很可靠，需要进口，二是焊接要求很高，国内没有成熟的焊接技术，估计在不久的将来，随着国家材料技术的发展，会大量的应用到起重机钢结构上来，一改我国的起重机粗、老、笨重的形象。“起重机设计规范”是起重机设计所必须熟知的，但它也套用了大量“钢结构设计规范”的内容，两者有很多相通之处，但前者更加严格，计算也更为复杂，就是因为起重机的钢结构是考虑动载的，并考虑的很多的载荷组合。 据我知道的情况，轨道以下的设计（主要是基础）是土建专业，不是起重机设计的内容，例如，厂房设计中，吊车梁就是土建专业设计，当然，轨道的选型是起重机设计专业的，这是我和李老师的观

19、点不同之处。当然，也有例外，那就是，李老师的起重机设计以及厂房设计都很内行，他一个人除了搞起重机还搞土建，这样的人很少。上弦杆采用 T 型钢的问题，我是用钢板组合的，听说已经有厂家生产 T 型钢，但没有见过。和腹杆的节点问题我有时间贴图表示吧。 2、李老师说的对，高强度钢用在龙门吊上，有其不好的一面，主要就是刚性问题，国家没有出台相关的标准，所以不好搞。我见过的是用在一台塔吊上的主臂上的，是低碳合金钢，但是焊接必须做工艺评定。#，计算方法：用截面法 ，上弦的计算：行架弦杆按弯矩图分配，跨中弯矩最大。分别在垂直面与水平面上进行计算。大梁自重按节点进行分配。吊重与电葫芦分别作用悬臂端和跨中，为集中

20、力。动载系数取 K11.2 ，超载系数可以取 K21.25（根据使用情况确定是否取该值。 ） 。算出垂直面与水平面轴向力后，再进行合成。水平面上的载荷由风载荷与吊重偏摆水平力组合而成的。吊重偏摆水平力为吊重偏摆角 5 度而来。风载荷由行架与吊重迎风面组成的。额定起重量 5 吨时：吊重迎风面为 8 平米。额定起重量 10 吨时：吊重迎风面为 10 平米。选用最大的轴向力，进行压杆稳定性的计算。双角钢要两个方向都要算。许用长细比：120 。许用应力（二类载荷）：180Mpa。 ，垂直面上的腹杆全部为斜腹杆，为降低自重不设垂直腹杆。行架斜腹杆按剪力图分配。支座附近处的斜腹杆内力最大。首先判断那根杆是

21、压杆。然后将吊重与电葫芦分别作用悬臂端和跨内支座压腹杆处，为集中力。分别算出轴向力来。选用最大的轴向力，进行压杆稳定性的计算。双角钢要两个方向都要算。许用长细比：120 。许用应力（二类载荷）： 180Mpa。 ，悬挂电动葫芦的工字钢是受力最为复杂的杆件。其主要作用为是行架的下弦杆。主要的内力是轴向力（跨中是拉力，悬臂是压力） 。不能按连续梁理论计算，这不符合行架的计算理论。如果你的龙门吊在龙门架平面内是多组支腿的（常用的是两组支腿的） 。则是超静定结构的。可按连续梁理论计算。算出整个行架的弯矩和剪力。然后再计算各杆件的内力。行架各杆件的内力的计算方法：节点法，截面法，节点与截面组合计算法，有

22、限元分析法。 （注意不要用格构式计算理论代替。 ）工字钢的计算：第一步，算出轴向力（工字钢长度方向） ，求解轴向应力；第二步，工字钢截面下翼缘处作用的水平力（电动葫芦吊重产生的） ，求解水平弯曲应力；第三步，电动葫芦停在跨中的节间中部。计算节间中部的工字钢的节间弯矩（工字钢长度方向） 。求解节间弯曲应力；。第四步，求解电动葫芦行走轮对面工字钢截下翼缘处的局部弯曲应力。第五步，电动葫芦停在跨中的节间中部。计算节间中部的工字钢的节间剪力；第六步，将第一步的计算结果第二步的计算结果第三步的计算结果第四步的计算结果；第七步，应用第四强度理论将第六步的计算结果与第五步的计算结果进行合成。 ，工字钢截面下

23、翼缘处贴加强板的作用有几条。第一条：通过以上的计算强度不满足要求，故贴加强板。第二条：制造工艺的要求。工字钢截面下翼缘处焊接加强板后。工字钢自然起拱。附合龙门吊主梁跨中起拱的要求。给制作带来了方便。第三条：充分考虑了电动葫芦在工字钢下翼缘处的行走造成了下翼缘的磨损，局部疲劳。 （笔者修理过旧的 30 多台电动葫芦龙门吊，发现工字钢下翼缘处普遍有磨损，有的磨损还很大。并且没有贴加强板的工字钢下翼缘普遍发生弯曲现象。这说明强度是不足的。 ）第四条：工字钢截面下翼缘处贴加强板用的板厚的确定。首先是强度决定的。还有是整个龙门吊的制作供料情况所决定的。在整个龙门吊的设计中，材料规格尽量的少一些。所以选用

24、工字钢截面下翼缘处贴加强板用的板的厚度就要厚一点。第五条：根据工字钢下翼缘轮压处的实际厚度。加强板的实际厚度。要小于电动葫芦行走装置通过间隙。 ,节点板的设计：第一，要满足行架各轴线相交的要求，则要以节点板的棱角，角钢的棱角为制造基准。以角钢肢背，肢尖焊缝为基本尺寸。确定外观形状。第二，板厚：当腹杆最大内力 N100KN 6mm N200KN 8mm N=200KN-300KN 10mm-12mm N=300KN-400KN 12mm-14mm N400KN 14mm-20mm , 连接板的设计：第一，要满足行架内部各杆件的局部连接强度。其连接板必须满足强度要求。如：与支腿连接用的吊梁连接板。

25、第二，要满足行架内部各杆件的局部连接尺寸的要求。如：双组腹杆与工字钢连接用的连接板是用机加工制得的。 ，加强板的设计：第一，当连接板不能满足行架内部某杆件的局部连接强度时。用加强板加强。如：与支腿连接用的吊梁连接加强板。第二，要满足行架内部某杆件的局部连接尺寸的要求和强度的要求。与支腿连接用的吊梁连接加强板是折形的。需用压力机成形加工制得。 ，与支腿连接用的吊梁的设计：第一，要满足吊梁强度要求。第二，要满足吊梁加工方便的要求。第三，材料的选用大众化。一般选用双槽钢格构式结构，槽钢开口向里。槽钢规格：14 20 号 ，各杆件接头的设计：角钢用同规格的角钢作连接加固杆，长度为 5 倍以上的角钢宽。

26、槽钢用钢板作连接加固。贴在腹板的内侧，板厚取槽钢腹板厚度的 1.2 倍。工字钢的连接一般在安装现场完成。所以不能采用对接焊接法。上下翼缘与腹板贴连接板。形状见有关的钢结构制作工艺书籍。 ，图样绘制：总装图；主行架图；水平行架图；吊梁图；连接板图；加强板图；各杆件接头图；总装配工装胎具图；分装配工装胎具图；部件制作工装胎具图； ，加工工艺卡的编制。 ，安全技术交底的编制。 主梁设计就非常简单的讲到这。下面将要讲支腿的设计。2, 支腿的设计： ，小跨度的龙门吊，可设计支腿结构为双刚性结构。建议 15 米跨度以内用双刚性支腿结构。建议 15 米跨度以上用一刚一柔支腿结构。好处：，克服龙门吊大车运行时

27、的啃轨现象。，降低自重，提高经济效益。 ，刚性支腿与大梁的连接宽度一般取大梁行架中的两个节间。 ，刚性支腿在龙门架平面中的外观形状：刚性支腿与大梁的连接处向下一段尺寸为矩形。此尺寸一直到检修台的下方（距检修台约 300 毫米） 。开始收口近似成三角形。该形状的好处：，结构对称，漂亮。，制造容易。，连接用的各杆件安装方便。，检修台安装方便。 ，刚性支腿的结构一般采用缀板格构式双槽钢结构作部件。5 吨龙门吊一般选用 1420 号槽钢。10 吨龙门吊一般选用 22 28 号槽钢。15 吨龙门吊一般选用 25 32 号槽钢。 ， ，柔性支腿的结构一般采用缀板格构式双槽钢结构作部件。5 吨龙门吊一般选用

28、 2028 号槽钢。10 吨龙门吊一般选用 28 40 号槽钢。15 吨龙门吊一般选用焊接箱形梁结构。 ，支腿与大梁的连接:,龙门架平面内用单角钢在行架下弦工字钢的上翼缘安装现场焊接固定，另一端在支腿上。一根刚性支腿需 4 根，一根柔性支腿需 2根。规格：L63X63X6 L100X100X10 。用于平衡小车运行时的刹车制动力。，支腿平面内用单角钢在行架上弦吊梁中部安装现场焊接固定，另一端在支腿上。一根刚性支腿需 4 根，一根柔性支腿需 2 根。规格：L63X63X6 L100X100X10 。用于平衡大车运行时的刹车制动力。 ，刚性支腿的计算：，小车满载停在刚性支腿一侧处的悬臂端处。计算刚

29、性支腿的最大支反力。如无悬臂则小车满载停在刚性支腿中心处。，一根刚性支腿有两组由槽钢组成的立柱。对其中的任一组进行两个方向的压杆稳定性计算。负荷为刚性支腿的最大支反力。弯矩与剪力由另一组立柱来平衡（可不用计算） 。这是方便安全的简化计算方法。，对单肢进行两个方向的压杆长细比计算。许用长细比：150 。，对单件部件进行计算：如：缀板；连接杆；连接板；，制造焊缝；安装焊缝。 ，柔性支腿的计算：，小车满载停在柔性支腿一侧处的悬臂端处。计算柔性支腿的最大支反力。如无悬臂则小车满载停在柔性支腿中心处。，一根柔性支腿有两组由槽钢组成的立柱。对其进行两个方向的压杆稳定性计算。负荷为柔性支腿的最大支反力。，对

30、单肢进行两个方向的压杆长细比计算。许用长细比：150 。，对单件部件进行计算：如：缀板；连接杆；连接板；，制造焊缝；安装焊缝。，龙门吊大车行走工况时的掰腿作用力的确定。其弯曲强度计算。 3,台车梁的设计： ，支腿连接座间尺寸的确定：在支腿平面内，支腿水平夹角一般为 7075 度。将水平距离算出，设为：B1 。支腿顶部之间的距离设为 B2。则支腿连接座间尺寸（设为 B3）： B3=2*B1+B2 ，大车行走轮之间尺寸（轴距）的确定：，先按支腿斜延长线布置。，确定大车行走传动机构外形尺寸。，角形轮轴座外形尺寸的确定。，最后得出大车行走轮之间尺寸（轴距） 。 ，台车梁中部结构：一般是缀板格构式双槽钢

31、。5 吨龙门吊一般为：18 22 号槽钢。 10 吨龙门吊一般为：25 40 号槽钢。15 吨龙门吊一般为：焊接箱形。 ，计算：，按带悬臂的简支梁确定其强度。，挠度计算：许用值为：（1/400）*B4 。 （B4轴距） ，结构最薄板厚取：10 毫米。 ，减速箱支座底板最薄板厚取：16 毫米。以满足刚度的要求。 ，支腿连接板法兰盘板厚一般取：20 毫米。 ，支腿连接板法兰盘用螺栓 M20 。法兰盘孔直径： 22 。 4，驾驶室的设计； ，内部净高：2000 毫米。 ，顶部承压：2000N/m2 。 ，内部防火材料。 ，面板板厚一般取：11.2 毫米。 ，司机视线好。 ，椅子按起重机司机用的国标选

32、用。 ，窗户可开启。 ，玻璃为钢化，夹层，有机。厚度：5 厘。 5，驾驶室支承平台的设计： ，驾驶室门口处有平台。有栏杆。高度：1050 毫米。栏杆有踢脚板，高 150 毫米， （防重物坠下） ，载重：2500N/m2 。 ，驾驶室与平台的下方设计有一框架。框架由 8 号槽钢组成。框架中部有 8 号槽钢两根。用于插入支腿用。 6，检修台的设计： ，检修台的安装位置：一般布置在刚性支腿处。 ，检修台为一组两个。可设计成固定式的。两个检修台之间要有电葫芦通过的空间。距离为：800 毫米。 ，检修台平面距工字钢下翼缘距离为 1400 毫米。此高度用于检修电动葫芦方便。，检修台长度：一般取刚性支腿的宽

33、度。目的：安装方便。 ，检修台框架用 8 号槽钢制作。用 3 毫米厚的网纹板贴面。目的：防滑。 ，检修台上有高 1050 毫米的防护栏。防护栏上有踢脚板，防止工具掉下。 ，检修台一端与支腿连接用三角板加固焊接。 ，检修台的另一端缩进 300400 毫米，用4X60 的扁铁两根与支腿焊接连接。目的：电动葫芦的小车滑线（橡套线）与检修台运行时不干涉。 ，检修台的设计计算负载：2500N/m2 。 7，爬梯的设计： ，爬梯的安装位置：布置在刚性支腿处。 ，爬梯宽为：600 毫米。 ，爬梯主肢：用板厚 3 毫米折成槽形。也可直接使用 12 号槽钢。 ，爬梯踏步：用 3 毫米厚网纹板折边制作。短边约 5

34、 毫米高。 ，爬梯两侧有防护栏。用电线管制作。 ，爬梯与支腿接触处设计有高 100150 毫米高的支座。支座用 12 号槽钢焊接而成。一般有 34 个支座。 ，进入司机室处无防护栏。爬梯另一侧主肢有防护栏，并一通到顶。 ，进入司机室平台，向上 16001800 毫米处。有一个拉手。用于司机由爬梯向司机室平台迈腿时，用手抓紧用。目的：安全。 ，爬梯踏步的间隔按人体工程学的规定设定。一般为 250300 毫米。 8，雨罩子的设计： ，小吨位，小跨度的龙门吊。雨罩子布置在刚性支腿处。在主梁的上弦安装。在检修台的上方。雨罩子的长度大于电动葫芦的长度。 ，大吨位，大跨度的龙门吊。雨罩子布置在刚性支腿处。

35、在主梁的工字钢上翼缘安装。在检修台的上方。雨罩子的长度大于电动葫芦的长度。宽度：12002000毫米。 ，雨罩子的顶部有斜度，排水方便。 ，雨罩子的骨架用角钢制作。面板用板厚 11.5 毫米的光板点焊在骨架上。 9,大车运行滑线装置的设计 一,大车运行滑线装置的类型： ,380V 光裸线,共三根。 （220V，24V 用电须通过司机室里面的隔离变压器输出。此方案是北京市技术质量监督局要求的。 ）此装置用得普遍。使用时间长。 ，钢丝绳橡胶套线，大车运行滑线装置。此装置用得最为普遍。 ，利用大梁下弦工字钢作轨道与橡胶套线结合的大车运行滑线装置。此装置用得较少。 ，大车运行滑线装置在地面。橡胶套线的

36、卷放应用液力偶合器带动滚筒实现的。此装置用得较少。 ，大车运行滑线装置在地面或安装在建筑物的墙上。电力输送应用安全滑触线。优点：安全，使用时间长。 二，380V 光裸线,共三根。技术难点在滑动装置上。制作铜滑轮三个。直径约100150 毫米。铜滑轮支座上安装有带弹簧铜顶杆两个。铜顶杆一端与铜滑轮侧壁利用弹簧压紧接触。铜顶杆另一端焊导线。 三, 钢丝绳橡胶套线，大车运行滑线装置。技术难点在钢丝绳垂度的控制上。解决办法；设计格构式塔架两个。钢丝绳一端通过塔架顶端的滑轮与可活动的配重连接。另一端与塔架顶端固定。计算要点： , 确定的钢丝绳垂度，计算出端部拉力。钢丝绳垂度取（1/50）*L 。一般L1

37、00 米时，钢丝绳直径取 15.5 毫米。配重重量 1.52 吨。一般 L60 米时，钢丝绳直径取 10 毫米。配重重量 1.01.5 吨。 ，格构式塔架的计算：按压弯构件进行分析。整体结构的实轴长细比计算；整体结构的虚轴长细比计算；单肢长细比计算；弯矩与剪力计算，弯矩由弦杆承受，剪力由腹杆承受；计算稳定性强度；应力合成。 ，格构式塔架地基基础的计算：此地基基础的受力特点：弯矩与剪力相对于垂直轴向力是很大的。基础计算的要点：是保证格构式塔架是稳定的。不会发生倾翻和水平位移的。 其余用得少,这里就不讲了。改错: ，利用大梁下弦工字钢作轨道与橡胶套线结合的大车运行滑线装置。此装置用得较少。 我马虎

38、了!以上说法是电动葫芦 (小车)运行中滑线装置中的一种。不是大车运行滑线装置。 10，小车行走滑线装置的的设计： , 小车行走滑线装置有：钢丝绳橡套线结构；工字钢轨道橡套线结构；安全滑触线结构。 ，钢丝绳橡套线结构：钢丝绳直径一般取 9 毫米。橡套线在行走时不许承受拉力。所以需装尼龙绳或细钢丝绳，细钢丝绳直径约 2 毫米。牵引时它们受力。钢丝绳安装在工字钢的两端。用 810 号槽钢焊接在工字钢的两端处。上面打两个孔，孔径：28 。作两个粗牙丝杠：M27 。长约 300 毫米，上面焊有绳环。用丝杠拉紧钢丝绳。钢丝绳卡子一端 3 个。 其余不常用就不讲了。 11，轨道基础的设计： ，计算位置的确定

39、：龙门吊轨道一般长 40100 米。轨道基础在两端容易出问题。所以计算位置在轨道端部处。一般龙门吊大车行走轮距轨道基础端部23 米。因为有大车电器限位撞尺的控制和车挡的限制。 ，计算工况的简化：为使计算方便，并安全可靠。将条型基础梁的计算长度设定为：龙门吊的行走轮轴距加 4 米。意思是：简支梁带悬臂，两个支座是两个行走轮。一端悬臂是 2 米。 ，计算方法：已知两个支座反力的值。应用倒梁法求解土地对条型基础梁的作用力。为计算方便将土地对条型基础梁的作用力设为均布载荷。求解出弯矩与剪力。画出弯矩图与剪力图。设定条型基础梁的截面与配筋。按钢筋混凝土的计算方法计算强度，变形。计算土地的承载能力。一般条

40、型基础梁的外形为：宽400500 毫米，高 500800 毫米。主筋直径为 1216 毫米。箍筋 68 毫米。上下都有主筋。 ，与钢轨连接用的地脚螺栓宽度相对距离 250 毫米。纵向长度相对距离600700 毫米。地脚螺栓直径：5 吨龙门吊为 18 毫米；10 吨龙门吊为 20 毫米；15 吨龙门吊为 22 毫米。轨道压板可外购。 12，安全装置的设计: ,大车运行缓冲器的设计： ，有机械弹簧式的；有橡胶式的；有尼龙式的。目的：减轻对起重机的冲击。，安装位置在台车梁两端。一般长度为：400600 毫米。焊在大车运行扫轨板上。 ，计算方法：应用能量理论求解龙门吊的撞击力。 ，机械弹簧式：弹簧大圈

41、直径约 5060 毫米，弹簧直径约 1014 毫米 ，橡胶式与尼龙式可外购。 ，大车运行扫轨板的设计：距轨道 10 毫米。板厚 10 毫米。宽度与台车梁等同。目的：将轨道上的物体扫掉。 ，大车运行电器撞尺（限位）的设计：用 6X60 扁铁或 L60X60X6 的角钢制作。总长度约 15002000 毫米。两端作斜边。用于电器行程开关搬动用。 ，轨道端部车挡的设计：大车运行缓冲器撞在此处。要满足强度要求。不得与钢轨焊接。因为钢轨是 65Mn 高碳合金钢，可焊性差。设计时参考标准图集。 ，小车（电动葫芦）运行限位器的设计：有橡胶式的；有尼龙式；黄花松木的。安装在大梁两端的工字钢上。 13，电器设备

42、位置的确定： ，探照灯两个。安装在主梁的两侧； ，警铃安装在驾驶室处； ，电阻器安装在驾驶室的下方。二，制造技术 1，主梁的制造： ，工字钢的调整，用油压机进行。 ，测量工字钢的实际长度。分配接口的位置。接口处应远离最大弯矩点。 ，短工字钢进行连接。连接长度要满足运输工况的需要。一般为 12 米16米。连接方式为：加强板连接。加强板外形尺寸与板厚见钢结构制造工艺一书。，工字钢下翼缘焊加强板。加强板中间每隔 600700 毫米，打一个直径为20 25 的塞焊孔。加强板宽比工字钢下翼缘宽要小 20 毫米。 ，工字钢下翼缘加强板焊接后。制造现场码放枕木。工字钢按主梁的长度尺寸码放对接。画出中线、跨距

43、。测量跨中的起拱度、悬臂的起翘度。由于工字钢下翼缘加强板焊接的影响。跨中已有起拱度。如不能满足以下要求，则需调整。用油压机或用火焰校正法。悬臂则必须要调整。因为此时悬臂是下挠的。要求主梁成型后跨中起拱： F（1/1000）*L （上偏差：+1.4；下偏差：0） 式中： L跨距； 例如：21 米跨主梁起拱： F=（2129.4）毫米，为合格。 主梁成型后悬臂端起翘： F1（1/350）*L1 （上偏差：+1.4；下偏差：0） 21 米跨，7 米长悬臂，端部起翘： F1（20 28）毫米，为合格。 现在是工字钢起拱和起翘。要焊接上弦与腹杆。则跨中的工字钢起拱度要降下。悬臂中工字钢端部要起翘。所以要

44、将此因素打进工字钢预起拱和预起翘尺寸中去。规律如下： 跨中工字钢起拱： F2（1.72.0）*F 悬臂工字钢端部起翘： F3（0.50.7）*F1 ，工字钢拼接到尺寸。接头处点焊牢固。用 20 公斤的弹簧拉力计进行跨距的测量定位。使用方法见相关标准。 ，安装行架上弦的支撑工装架；安装上弦杆；安装腹杆。 ，在工装胎具上制造与支腿连接用的吊梁。 ，各种杆件的接头按钢结构制造工艺一书中讲的标准去做。 ，支腿连接用的吊梁安装在行架上弦处。用 20 公斤的弹簧拉力计进行尺寸的测量定位。使用方法见相关标准。焊接加强板等零部件。2. 支腿的制造技术 ，制作两个胎具。一个是刚性支腿的，另一个是柔性支腿的。 下

45、料，单根杆拼接。45 度斜接。槽钢内腹板贴焊加强板。预留焊接收缩量。 ，槽钢内侧刷防锈漆（成型后刷漆困难） 。 ，拼装成型。点焊出胎。 ，焊接。 ，顶部与脚部切斜边，焊支座。下支座处气割雨水孔。 3，台车梁的制造技术 ，小吨位，小跨度的龙门吊台车梁使用近似 LD 型桥吊端梁结构。技术关键点是用镗床制行走轮轴的孔和减速机齿轮的孔。 ，台车梁中部是槽钢格构式结构。制造技术为：下料单根杆拼接45 度斜接槽钢内腹板贴焊加强板槽钢内侧刷防锈漆。 ，车轮处机加工。 ,拼装，用钢丝找中，找正 4，司机室的制造技术 拼装骨架蒙板安装活动窗户安装活动门安装吊顶安装底板安装电器设备。油漆 5，驾驶室支承平台的的制

46、作 拼装骨架蒙板作栏杆油漆。 6，检修台的制作 拼装骨架蒙板作栏杆油漆。 7，爬梯的制作 下料折边放大样（定斜边）拼装作扶手油漆。 8，雨罩子的制作 拼装骨架蒙板油漆。9，大车行走滑线装置的制作 ，钢丝绳橡套线大车行走滑线装置的制造关键点是：钢结构塔架的制 作。做法如下： ，制作胎具； ，下料，调直，短料对接； ，拼装，焊接； ，滑轮安装； ，油漆。 ，其余的大车行走滑线装置主要工作量在安装现场。 10，大车行走滑线装置的制作 ，钢丝绳橡套线小车行走滑线装置的制造关键点是：8 号槽钢支承杆的制作。 ，安全滑触线小车行走滑线装置的制造关键点是：连接杆的制作。 11，轨道基础零件的制作 ，底脚螺栓

47、的制作：下料车螺纹底脚螺栓底部焊横杆。 ，压板的制作：大量的采用铸件结构。少量的采用焊接结构。用两块板进行叠加焊接。 12，安全装置的制作: ,大车运行缓冲器与扫轨板的制作： ，机械弹簧式的：下料车弹簧外套钢管机加工其余零部件组装。 ，大车运行扫轨板的制作：下料制孔用油压机搬角度。 ，大车运行缓冲器与扫轨板进行连接，油漆。 橡胶式与尼龙式可外购，不用制作。 ，大车运行电器撞尺（限位）的制作：下料拼接焊接油漆。 ，轨道端部车挡的制作：下料拼接焊接油漆。 ，小车（电动葫芦）运行限位器的制作：钢结构零件进行下料拼接焊接油漆。二安装技术 1,方案制定: ,安装方案是由现场实际情况决定的。现场停放汽车吊

48、的位置是否够。空中有没有高压线。支腿支杆或缆风绳固定空间是否够。如能满足要求。使用第一方案。如不能满足要求。使用第二方案。 , 对方案进行工艺计算。检查此过程是否可行。 , 对方案进行经济分析。检查经济效果。 , 对方案进行起重吊装技术，机具吊装的计算。 , 安装技术培训大纲的编制。 , 画出施工平面图，画出支腿安装施工图（包括地锚压铁的位置） 。 , 编制安装技术方案，施工技术交底，安全技术要求。 , 编制安装用材料，机具使用表。 ，技术施工人员构成花名册。 2，安装技术计算： ，汽车吊起吊能力的计算。如用一台汽车吊在满足使用的回转半径下，汽车吊许用额定载荷大于主梁的重量时。此方案可行。如汽车吊许用额定载荷小于主梁的重量时。此方案不可行。改用双机抬吊。双机抬吊起吊重物时，任何一台单机的许用额定载荷不许超过 80。 例如：某台 50 吨汽车吊使用回转半径在 7.0 米时。吊臂在起重机的后方。吊臂长 24.8 米，起升高度为：26 米。此时对应的额定起重量为 16.75 吨。龙门吊主梁的吊装起升高度 16 米，主梁宽 2.2 米，起吊重量为：14.8 吨。满足起吊重量的要求。但这还不够，还需用图解法对主梁宽 2.2 米时能否磕臂作验算。理论分