1、华东交通大学硕士学位论文格式模板本模板供统招、同等学力、高校教师使用(2011 年 3 月修订)一、页面设置 纸张大小：A4 页边距：上 2.8cm、下 2.5cm，左、右 2.5cm，装订线： 0cm 页眉：1.6cm，页脚：1.5cm 文档网格：无网格（设置文档网格后无法达到模板格式要求！） 从第一章开始，其后面的所有内容一律采用双面印刷；第一章前的其他各部分内容只有 1 页时，采用单面印刷，有 2 页时采用双面印刷，多于 2 页且页数为奇数时，最后一页单面印刷，其余双面印刷二、字间距无特别说明时均采用标准字间距。三、小技巧1、设置标题、段落格式时请学会使用格式刷；2、一段文字中既有中文又
2、有英文（含数字） ，中英文采用不同字体时，可先选中这段文字，设定中文字体后再设定英文字体；3、采用插入分节符（下一页）的办法强行换页；4、如果对自动编号的格式设置不十分熟悉，建议不要使用自动编号。四、其他1、本模板中的内容来自于不同的资料，上下文之间可能没有直接的联系，由此给您带来的不便，我们表示歉意；2、各章节标题由作者自行确定。华东交通大学研究生处2011-3-20分类号_ 密级_ 编号_硕 士 学 位 论 文基坑支护技术经济分析与 AHP 法方案优选学位申请人： 学科专业： 结构工程指导教师： 教授 （职称前 1个空格，下同）副指导教师： 副教授 （无副导师时此行不填文字）（表格固定行高
3、 1.2cm，无副导师时 4行，有副导师时 3行）答辩日期：宋体五号字，顶左，标准字间距，2 倍行距，段前、段后 0。UDC 为全角字符。线长：下划线 32 字符。定义制表位：22 字符。图片：高 1.7cm，宽 10.32cm。段落：缩进 0，居中，单倍行距，段前 1.5 行，段后 1 行。隶书，初号，加粗，标准字间距，字间插入 1 空格。段落：缩进 0，居中，2 倍行距，段前、段后 0。表格行高 3cm；文字：宋体二号字，标准字间距；缩进 0，中部居中，1.25 倍行距。本栏表格固定行高 2cm。 表格列宽 8cm；文字：宋体三号，加粗，首行缩进 5 字符，分散对齐；单倍行距，段前、段后各
4、 0.5 行。宋体四号，加粗，顶左；制表位 22 字符。实际打印时隐去所有表格线！姓名与职称间插入 1 个空格华东交通大学2011届硕士学位论文基坑支护技术经济分析与AHP法土木建筑学院王永祥本栏表格固定行高 7.5cm。坚排,仿宋五号字,加粗本栏表格固定行高 10cm。坚排,仿宋五号字,加粗本栏表格固定行高 4cm。坚排,仿宋五号字,加粗坚排,仿宋五号字,加粗。出现无法用仿宋体打印的字时，姓名用宋体打印。打印时取消所有表格线，书脊独创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已经发表
5、和撰写的研究成果，也不包含为获得华东交通大学或其他教育机构的学位或证书所使用过的材料。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。本人签名_日期_关于论文使用授权的说明本人完全了解华东交通大学有关保留、使用学位论文的规定，即：学校有权保留送交论文的复印件，允许论文被查阅和借阅。学校可以公布论文的全部或部分内容，可以采用影印、缩印或其他复制手段保存论文。保密的论文在解密后遵守此规定，本论文保密期 X 年。本人签名_导师签名_日期_请不要改变格式！无保密内容的论文，请将“保密期 X 年”改为“无保密内容”摘要I基坑支护技术经济分析与 AHP 法方案优选摘要随着城
6、市高层建筑基坑工程数量的不断增加和基坑工程周边环境的限制,合理地遴选一个技术经济效果都较优的基坑支护方案以及在基坑支护方案招标评标中使决策全面、科学、公正、准确已成为一个突出的研究课题。就此问题，作者对全国若干城市基坑工程支护状况进行了深入地调研并查阅了大量工程实例资料，对上述问题作了较详细的研究和探讨。论文首先从技术角度研究和探讨了各主要支护结构的适用性，在遵从技术先进、经济合理的原则下统计与筛选了主要支护结构类型的技术参数，参照相关定额，通过计算得出了各主要支护结构的经济性指标，在此基础上提出了较为合理的基坑支护方案选择程序和选型表。研究结果对实际基坑支护方案合理选型具有重要意义。另外，论
7、文有针对性地研究了南昌地区基坑支护状况，相应地作了经济性分析并提出了一些建议。基于基坑支护选型是一个复杂的系统工程，论文的最后将系统工程 AHP 理论应用于基坑支护选型，建立了数学模型并用工程实例详细地给出了计算过程，研究成果可用于基坑支护方案招标评标工作当中。关键词：基坑支护，技术分析，经济分析，AHP标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前 24 磅，段后 18 磅宋体（英文用 Times New Roman）小四号，1.25 倍行距，段前 1.5 行，段后 0，悬挂缩进 4.8 字符， “关键词”三字加粗，中文标点。宋体五号居中页码：Times New Roman 小五号居中，下同内容：宋
8、体（英文用 Times New Roman）小四号，1.25 倍行距，段前段后 0AbstractIITECHNICAL AND ECONOMIC ANALYSIS OF FOUNDATION PIT RETAINING STRUCTURE AND OPTIMUM PROGRAMME WITH AHPABSTRACTWith the increase of high building foundation pit and the restriction of the surroundings around foundation pit, it has become a prominent re
9、search subject to work out properly a project of foundation pit retaining structure with a better economic and technical effect, and render it comprehensively, scientifically, impartially, and accurately in the bid work of foundation pit retaining structure. In regard to this, the author conducted a
10、 survey of present situation of foundation pit in some domestic cities and, by consulting extensively related materials, made a deep research into the above problem.The thesis first explores the technical adaptability of different foundation pit retaining structure. Then under the guidance of the pr
11、inciple of advanced technology and economic feasibility, the author identifies the technical parameters of primary retaining structure. According to the related quota, after calculation, the author obtains the economic index of primary retaining structure then, on the basis of it, proposes reasonabl
12、e selection procedure and chart. All of these conclusions are of vital importance to the selection of foundation pit retaining programmes. Besides, the thesis covers the present situation of foundation pit retaining in Nanchang City and accordingly makes an economic analysis and raises some suggesti
13、ons. Since it is a complex systematic project, the thesis finally applies the theory of Analytical Hierarchy Process (AHP) into the selection of foundation pit retaining structure, and builds a mathematical model and offers in detail the whole calculating process illustrated with a true project exam
14、ple. The conclusion can be used in the bid work for foundation pit retaining structure.Key Words: foundation pit retaining structure, technical analysis, economic analysis, AHP内容：Times New Roman 小四号，1.25 倍行距，段前段后 0。英文标点，标点后空 1 格。Times New Roman 五号居中Times New Roman 小四号，1.25 倍行距，段前 1.5 行，段后 0，悬挂缩进 6 字
15、符，“Key Words”两词加粗。英文标点，标点后空 1 格。标题：Arial 三号加粗居中，单倍行距，段前 24 磅，段后 18 磅目录III目录主要符号说明 I第一章 绪论 11.1 前言 .11.2 轮轨噪声研究概况 .1第二章 轮轨相互作用关系 32.1 轮轨接触关系及接触刚度 .32.2 轮轨接触区滤波作用及表面粗糙度谱 .42.3 轮轨耦合振动功率谱分析 .42.3.1 车轮径向和钢轨竖向接触点功率谱 42.3.2 车轮径向振动平均功率谱 42.3.3 钢轨竖向振动平均功率谱 4第六章 总结 56.1 主要工作回顾 .56.2 本课题今后需进一步研究的地方 .5参考文献 6附录
16、A 7个人简历 在读期间发表的学术论文 8致谢 9标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前 24 磅，段后 18 磅章标题：宋体小四号,1.25 倍行距,段前段后 0 磅，两端对齐,页码右对齐宋体五号居中一级节标题：宋体小四号,1.25 倍行距,段前段后 0 磅，左缩进 2 字符，两端对齐二级节标题：宋体小四号,1.25 倍行距,段前段后 0 磅，左缩进 4 字符，两端对齐主要符号说明I主要符号说明As1 外钢管截面面积；As2 内钢管截面面积；Aco 名义核心混凝土截面面积（外钢管内径所包围的面积） ；Ac 核心混凝土截面面积；Asc 中空夹层钢管混凝土截面面积（= A s1+ Ac+As2）
17、 ；B 外钢管边长；Do 内钢管直径；eo 轴向荷载偏心距；Es 钢材弹性模量；Ec 混凝土弹性模量；Esc 轴压弹性模量；Esct 轴压切线模量；Esch 轴压强化模量；Escm 抗弯弹性模量；fc 混凝土抗压强度设计值；fck 混凝土抗压强度标准值；fcu 混凝土立方试块强度；fp 钢材比例极限；Isc 组合截面抗弯惯性矩；Is1 外钢管截面抗弯惯性矩；Is2 内钢管截面抗弯惯性矩；L 构件计算长度；M 弯矩；Min 内弯矩；Mu 抗弯承载力；N 构件所受轴压力；Nin 内轴力；Nu 轴心受压强度承载力。宋体（英文用 Times New Roman 体，倾斜）小四号，两端对齐书写，段落首行
18、缩进 2 个汉字符。1.25 倍行距，段前 0 行，段后 0 行。标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前 24 磅，段后 18 磅宋体五号居中第一章 绪论1第一章 绪论1.1 前言当今世界高速铁路迅速发展，先进国家的列车最高运行速度已达到，甚至于超过300Km/h，但是随着列车运行速度的提高，轮轨相互作用不断增强，振动和噪声问题日益加重，铁路火车的噪声所带来的影响越来越大，许多城市的铁路经过市区，对附近居民的休息、睡眠和工作影响极大，对周围环境的污染问题日益突出。铁路噪声是由于列车在行车过程中，轨道结构和列车各个部分的振动经由大气和大地的传播而产生的。铁路噪声可分为以下几类：（1）轮轨噪声，也
19、称为轮轨滚动噪声。当列车速度低于 250 kmh 时，这是铁路噪声的主要来源，其能量集中在频率范围 8002 500 HZ1。轮轨噪声是由于轨道结构和轮对的振动经由空气传播而产生的，一般把它分为三类 2：撞击声、滚动声与尖叫声。撞击声是车轮经过钢轨接缝处或钢轨其它不连续部位（如辙叉）及表面呈波纹状钢轨时所产生的噪声；滚动声是由于车轮和钢轨接触表面粗糙所造成的；尖叫声是列车沿小半径曲线轨道运行时产生的强烈噪声。（2）空气动力学噪声。即列车车体与空气的磨擦而产生的噪声。当列车速度高于250kmh 时，空气动力学噪声成为铁路噪声的主要来源。由于我国现阶段火车的速度低于 250Km/h，轮轨噪声是铁路
20、噪声的主要来源。而对于轮轨噪声里的撞击声、滚动声与尖叫声中，当线路曲线半径比较大时和焊接长钢轨的广泛使用，其滚动噪声将成为轮轨噪声的主要噪声源，也是铁路噪声的主要来源，故本文主要作这方面的研究。1.2 轮轨噪声研究概况准高速铁路噪声的控制是一个世界难题，美、日、法等国对铁路线路设计、车辆外型、结构等进行了大量研究，但都未对噪声的降低取得满意的结果，以致仍然要化巨资建造被动式防噪声的声屏障。近年，国际上才出现对轮轨噪声较系统的定量研究，许多发达国家如美国、欧洲各国都投入了大量人力、物力争相开展了有关的研究工作，标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前 24磅，段后 18 磅， 章序号与章名间空一个
21、汉字符一级节标题：黑体四号加粗顶左，单倍行距，段前 24 磅，段后 6 磅，序号与题名间空一个汉字符字符段落文字：宋体（英文用 Times New Roman 体）小四号，两端对齐书写，段落首行缩进 2 个汉字符。1.25倍行距（段落中有数学表达式时，可根据表达需要设置该段的行距） ，段前 0 行，段后 0 行。宋体五号居中第一章 绪论2迄今为止，已召开了七届轮轨噪声国际会议（International Workshop on Railway Noise，简称 IWRN） 3,4。在美国，铁路噪声早已引起其政府、铁路运输部门、高等院校的高度重视，政府发布的环境噪声绿皮书都对铁路噪声给予了充分的
22、叙述。已经开展了有关的研究工作，也开发了一些评估轮轨滚动噪声的理论模型 5-8。第二章 轮轨相互作用关系3第二章 轮轨相互作用关系2.1 轮轨接触关系及接触刚度车轮和钢轨的表面不平顺构成了轮轨振动的激励源，车轮和钢轨接触的几何关系见图 2-1，图中 SW 是车轮的表面粗糙度； SR 是钢轨表面的粗糙度； KW 是车轮的接触弹性钢度；K R 是钢轨的接触弹性刚度。Y W 是车轮的位移变量，Y R 是钢轨的位移变量。图 2-1 夹层钢管混凝土的截面形式Fig.2-1 Various Composite Forms of CFDST Sections由图 2-1 所示可得出在轮轨接触点处有如下的几何
23、关系。（2-1）RWRWRKFSY/式中：F 轮轨间垂直作用力假设激励是周期性干扰力 ，将（2-1）式对时间 t 求导得：jwteF0（2-2）RWRWRjwS/（2-9）3124)1(32RWCPEK式中：P载荷； E、 车轮与钢轨的弹性模量和泊松比； 车轮的半径；WR钢轨的半径； 与 有关的系数见表 2-1。R引入传递函数 、 和 ，其表达式分别如下：)(WH)(R)(TH置于图的下方：中文标注：宋体五号居中，1.25 倍行距，段前 6 磅，段后 0 磅，图序与图名文字之间空一个汉字符宽度；英文标注：Times New Roman 五号，1.25 倍行距，段前 0 磅，段后 12 磅，图序
24、与图名文字之间空 2 格；图片：无缩进，居中，1.25 倍行距，段前0.5 行，段后 0 行。顶右，用空格调整公式位置；段落格式同正文文字。第二章 轮轨相互作用关系4表 2-1 混凝土轴压强度不同表示值之间的近似对应关系 1,30强度等级 C30 C40 C50 C60 C70 C80 C90fck/Mpa 20 26.8 33.5 41 48 56 64fc/Mpa 24 33 41 51 60 70 80Ec/104Mpa 3.00 3.25 3.45 3.65 3.85 4.00 4.152.2 轮轨接触区滤波作用及表面粗糙度谱2.3 轮轨耦合振动功率谱分析2.3.1 车轮径向和钢轨竖向
25、接触点功率谱设车轮和钢轨表面不平顺功率谱密度分别为 和 ；接触点车轮径向和)(W)(R钢轨竖向振动速度的自功率谱密度分别为 和 。根据“输出谱=|传递函数PCYPCY|2输入谱”这一基本关系式，引入滤波函数 ，由（2-12）和（2-13）式可得：2|)(|k2.3.2 车轮径向振动平均功率谱2.3.3 钢轨竖向振动平均功率谱置于表的上方，宋体（Times New Roman）五号居中，单倍行距，段前 6 磅，段后 6 磅，表序与表名文字之间空一个汉字符宽度。二级节标题：黑体小四号加粗顶左，单倍行距，段前 12 磅，段后 6 磅，序号与题名间空一个汉字符表格无缩进居中，线粗 1 磅。表中文字：宋
26、体（Times New Roman）五号居中，单倍行距，段前 3 磅，段后 3 磅。表后空 1 行，五号字，单倍行距。第六章 总结5第六章 总结6.1 主要工作回顾本文研究轮轨噪声的理论依据是：轮轨噪声是由于轮轨表面不平顺而引起的。当轮对在轨道上滚动时，这种不平顺激发轮轨振动，振动向空气中辐射就变成了轮轨滚动噪声。当然除了轮轨辐射噪声外，轨枕、道床、车体也会由于振动而辐射噪声，但一般处于次要位置，本文暂不作考虑。本文的主要工作是：6.2 本课题今后需进一步研究的地方（1）轮轨系统模型中计算钢轨阻抗时，把钢轨当作了梁单元处理，那么对钢轨的高频振动响应计算就不真实，今后计算钢轨竖向阻抗时，采用何种
27、钢轨模型需要进一步研究。另外在计算轮轨噪声时，还要考虑车轮的横向振动以及地面反射的影响。（5）计算轮轨噪声时，多个移动振动源的相互干扰是一个极为复杂的问题，本课题没有涉及，这是一个须进一步研究的问题。参考文献6参考文献1 Elishakoff I., Ren Y. J. & Shinozuka M, Variational principles developed for and applied to analysis of stochastic beams J. Journal of Engineering Mechanics, 1996, Vol.122 (6): 559-565.2 陈建
28、军，车建文，陈勇.具有频率和振型概率约束的工程结构动力优化设计J. 计算力学学报，2001，Vol.18（1）:74-80.3 吕西林，金国芳，吴晓涵.钢筋混凝土结构非线性有限元理论与应用M.上海：同济大学出版社，1997.4 陈景润.组合数学M. 郑州：河南科学技术出版社，1985.5 丁光莹.钢筋混凝土框架结构非线性反应分析的随机模拟分析 D: 博士学位论文. 上海：同济大学土木工程学院，2001.6 丁义明,方福康,范文涛.离散动力系统的密度演化方法C. 见：许国志主编.系统科学与工程研究. 上海：上海科技教育出版社,2000:62-77.7 谢希德. 创造学习的新思路N. 人民日报,
29、1998-12-25(10).8 GB/T 16159-1996, 汉语拼音正词法基本规则S.9 姜锡洲. 一种温热外敷药制备方案P. 中国专利: 881056073,1989-07-2610 王明亮. 关于中国学术期刊标准化数据库系统工程的进展EB/OL. http:/www. 1998-08-16/1998-10-04附注：参考文献类型用下列代码进行标识（本附注内容不插入到论文中）根据 GB3469 规定，以单字母方式标识以下各种参考文献类型：参考文献类型 专著 论文集 报纸文章 期刊文章 学位论文 报告 标准 专利文献类型标识 M C N J D R S P对于数据库（dababase
30、）计算机程序（computer program）及电子公告(electronic bulletin board)等电子文献类型的参考文献，以双字母作为标识。电子参考文献类型 数据库 计算机程序 电子公告电子文献类型标识 DB CP EB电子文献载体类型及标识载体类型 磁带 磁盘 光盘 联机网络标 识 MT DK CD OL标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前24 磅，段后 18 磅；正文：宋体（英文用 Times New Roman）五号，1.25 倍行距，段前段后 0；标点：统一使用英文标点，其后空 1 格。发表或更新日期/引用日期，可任选其中之一文献类型标识，见附注附录7附录 A 标题要
31、求同各章标题；正文部分：宋体（英文用 Times New Roman 体）小四号，两端对齐书写，段落首行左缩进2 个汉字符。1.25 倍行距（段落中有数学表达式时，可根据表达需要设置该段的行距） ，段前段后 0。个人简历 在读期间发表的学术论文8个人简历 在读期间发表的学术论文个人简历：，男，1975 年 8 月生。1997 年 7 月毕业于东北大学矿山建设（工业与民用建筑）专业，获学士学位。1997 年 9 月入华东交通大学读硕士研究生。已发表论文：1 陈建兵，李杰.结构设备体系动力相互作用研究J.地震工程与工程振动，2001，Vol.21 （3）:70-74待发表论文：1 陈建兵，李杰.随机结构分析中的均值参数反应与反应均值J.力学季刊（已接收）标题要求同各章标题，正文部分：宋体（英文用 Times New Roman 体）五号，1.25 倍行距，段前段后 0，学术论文书写格式同参考文献,“个人简历” 、 “已发表论文”等字加粗致谢9致谢论文的最后，我想对我的恩师教授表示深深的敬意和真挚的感谢！老师在，表示深深的谢意！标题：黑体三号加粗居中，单倍行距，段前24 磅，段后 18 磅；正文部分仿宋小四号，1.25 倍行距，段前段后 0 磅
