1、1无锡地铁 2 号线工程参考图设计标准出入口顶盖第一分册钢结构设计 计算书设 计：校 对： 审 核：中铁第四勘察设计院集团有限公司2013 年 06 月2目 录一、工程概况 .1二、主休结构计算 .12.1 计算模型 12.2 计算荷载 22.3 荷载组合 22.4 计算结果 3三、节点连接计算 .73.1 次梁 GKL2 与主梁 GKL1 连接 .73.2 主梁 GKL1 与箱形梁节点板连接 83.3 GKZ1 与箱形梁围焊缝连接。 83.4 GKZZ1 与基座连接 113.5 箱形梁与基座连接 131一、工程概况本工程为 2 号线出入口顶盖钢结构设计通用参考图，本计算书为钢结构设计计算书。
2、二、主休结构计算2.1 计算模型2 号线出入口顶盖基座数据由业主提供，依据此资料，2 号线大部分基座宽度为 300mm（九里河、查桥站等为 600mm） ，考虑到通用图的包容性，计算模型对箱形梁中心线间宽度取为 5600mm，各立柱间距离、主次梁距离同图纸，各构件规格见图纸。计算软件采用 3d3s V10。计算模型如下图所示。对柱脚节点按照铰接结点考虑，主次梁、箱形梁与主梁、箱形梁与立柱等均按照刚接考虑。22.2 计算荷载（1）恒荷载：对屋面按照 0.8 kPa，侧面玻璃按 1.3 kPa，构件自重由程序自动考虑。（2）活荷载：屋面不上人活荷载 0.5Kpa。（3）雪荷载：标准值 0.4 kP
3、a，50 年一遇，此荷载与（ 2）不同时组合，按最大值考虑，计算表明可不考虑此项荷载。（4）风荷载：1.正对敞口，体型系数-2.0，基本风压 0.45 kPa；2.背对敞口：体系系数 1.3，基本风压 0.45 kPa；3. 正对侧面玻璃：体型系数为 0.8、-0.5 （屋面） 、-0.5（另一面玻璃） ，基本风压 0.45 kPa。对上述各种面荷载，由程序按照导荷载区域双向划分至各结构构件中。2.3 荷载组合恒荷载 活荷载 风荷载1 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) 2 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) 3
4、1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) 4 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2) 5 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 3) 6 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4) 7 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5) 8 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6) 9 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2) 10 1.000 * 1.000( 0) +
5、 1.400 * 1.000( 3) 11 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4) 12 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5) 13 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6) 14 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2) 15 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3) 16 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000
6、( 1) + 1.400 * 0.600( 4) 17 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5) 18 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6) 319 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2) 20 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3) 21 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 *
7、 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 4) 22 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5) 23 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6) 24 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2) 25 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3) 26 1.200 * 1.000( 0) + 1.
8、400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4) 27 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5) 28 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6) 29 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2) 30 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3) 31 1.000 * 1.000( 0)
9、 + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4) 32 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5) 33 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6) 34 1.200 * 1.000( 0) 35 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 2) 36 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.60
10、0( 3) 37 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 4) 38 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 5) 39 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 6) 40 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 2) 41 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 3) 42 1.350 * 1.000( 0) + 1.400
11、* 0.600( 4) 43 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 5) 44 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 6)2.4 计算结果（1）内力包络图4轴力包络图剪力包络图5弯矩包络图（2）强度验算结果：强度验算结果图由上图可以看出，各结构构件强度中，最大的应力与设计值相比为 0.81，满足要求。（3）整体稳定验算结果6绕弱轴整体稳定验算结果绕强轴整体稳定验算结果绕弱轴长细比验算结果7绕强轴长细比验算结果由以上计算可见，对顶盖各结构构件的整体稳定与长细比均满足规范的相关的相关要求。三、节点连接计算3.1 次梁 GKL2 与主梁
12、 GKL1 连接由计算提取控制受力为：弯矩最大：(1)M3=1.2KN*m，V2=1.2KN N=3.9KN剪力最大：(2)M3=0.8KN*m，V2=2.4KN N=3.9KN(1)焊脚尺寸 Hf=4mm焊缝计算长度 Lw=142mm焊缝应力 Fw=56.305N/mm2焊缝强度设计值 Ffw=160.000N/mm2结论：Hf0;Lw0;Fw0;Lw0;Fw=Ffw：焊缝连接设计满足要求。由以上计算表明：主次梁采用 4mm 焊缝满足要求。3.2 主梁 GKL1 与箱形梁节点板连接控制性内力为：(1)M3=13.0KN*m，V2=6.6KN N=13.3KN依据：钢结构设计规范(GB5001
13、7-2003)结果：v=2.344 N/mm2 n=4.650 N/mm2“m=72.881 N/mm2 m=56.978 N/mm2焊缝强度设计值 Ffw=160.000 N/mm2折算应力 Fw=SQRT(v+“m)*2+(n+m)*2)=97.245结论：Fw=Ffw ；焊缝连接设计满足要求。由以上计算表明，采用双侧角钢板（120x60x8） ，长 160mm 时连接满足要求。3.3 GKZ1 与箱形梁围焊缝连接。控制性内力：弯矩最大(1)M2=5.8KN*m，V2=2.3KN N=34.4KN剪力最大(2)M2=5.3KN*m，V2=4.1KN N=17.1KN（1）一. 基本资料截面
14、类型为：BOX-120*5-Q235连接方式为：9连接方式：采用四面围焊角焊缝，焊脚高度6 mm连接板厚度为：14mm焊缝高度为：6mm内力值为：N=34.4kN. Mx=5.8kNm. Vy=2.3kN. 二. 角焊缝验算焊缝群分布和尺寸如下图所示：角焊缝焊脚高度：hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm焊缝受力：N=34.4kN ；Vx=0kN；Vy=2.3kN ；Mx=5.8kNm ；My=0kNm；T=0kNm未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数f=1.221 角焊缝强度验算有效面积：A=20.866 cm2形心到左下角距离：Cx=64.2 mm；Cy=64.2 mm
15、对形心惯性矩： Ix=537.056 cm4；Iy=537.056 cm4Vy作用下：vy=Vy/A=2.3/20.86610=1.102 MPa角点平面内综合应力：/=|vy|=1.102 MPa轴力下正应力：N=N/A=34.4/20.86610=16.486 MPa绕Y轴弯矩下：My=My*Cx/Ix=064.2/537.05610 2=0 MPa绕x轴弯矩下：Mx=Mx*Cy/Ix=5.864.2/537.05610 2=69.334 MPa角点平面外最大正应力：max=N+|Mx|+|My|=|16.486+|69.334|+|0|=85.82 MPa角点平面外最小正应力：min=N
16、-|Mx|-|My|=|16.486-|69.334|-|0|=-52.847 MPa角点平面外正应力=max(|max|，|min|)=85.82 MPa角点最大综合应力：m=(/f) 2+/20.5=(85.82/1.22)2+1.10220.5=70.353 MPa160，满足2 角焊缝构造检查角焊缝连接板最小厚度：Tmin=14 mm构造要求最大焊脚高度：hfmax=1.2*Tmin=16.8 mm6 ，满足腹板角焊缝连接板最大厚度：Tmax=16 mm构造要求最小腹板焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax 0.5=6 mm6，满足10（2）一. 基本资料截面类型为：BOX-120*5
17、-Q235连接方式为：连接方式：采用四面围焊角焊缝，焊脚高度6 mm连接板厚度为：14mm焊缝高度为：6mm内力值为：N=17.1kN. Mx=5.3kNm. Vy=4.1kN. 二. 角焊缝验算焊缝群分布和尺寸如下图所示：角焊缝焊脚高度：hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm焊缝受力：N=17.1kN ；Vx=0kN；Vy=4.1kN ；Mx=5.3kNm ；My=0kNm；T=0kNm未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数f=1.221 角焊缝强度验算有效面积：A=20.866 cm2形心到左下角距离：Cx=64.2 mm；Cy=64.2 mm对形心惯性矩： Ix=537
18、.056 cm4；Iy=537.056 cm4Vy作用下：vy=Vy/A=4.1/20.86610=1.965 MPa角点平面内综合应力：/=|vy|=1.965 MPa轴力下正应力：N=N/A=17.1/20.86610=8.195 MPa绕Y轴弯矩下：My=My*Cx/Ix=064.2/537.05610 2=0 MPa绕x轴弯矩下：Mx=Mx*Cy/Ix=5.364.2/537.05610 2=63.357 MPa角点平面外最大正应力：max=N+|Mx|+|My|=|8.195+|63.357|+|0|=71.552 MPa角点平面外最小正应力：min=N-|Mx|-|My|=|8.1
19、95-|63.357|-|0|=-55.161 MPa角点平面外正应力=max(|max|，|min|)=71.552 MPa角点最大综合应力：m=(/f) 2+/20.5=(71.552/1.22)2+1.96520.5=58.682 MPa160，满足2 角焊缝构造检查角焊缝连接板最小厚度：Tmin=14 mm11构造要求最大焊脚高度：hfmax=1.2*Tmin=16.8 mm6 ，满足腹板角焊缝连接板最大厚度：Tmax=16 mm构造要求最小腹板焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax 0.5=6 mm6，满足由上所述，GKZ1 与箱形梁的连接采用 6mm 角焊缝满足要求。3.4 GKZ
20、Z1 与基座连接基座所受节点力为：(1)N=37.65KN V=12.84KN连接方法一：对未施工基座，可采用预埋件，预埋件详图见图纸。1 预埋件计算： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 法向拉力设计值 N 37.7kN，弯矩设计值 M 0kNm，剪力设计值 V 12.8kN 1.1.3 受力直锚筋的层数 n 2 层，每层直锚筋的根数、直径为： 220； 每层直锚筋的间距 b 1 150mm，沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距离 z 150mm， 每排直锚筋的间距 b 150mm 1.1.4 锚板厚度 t 16mm，锚板宽度 B 300mm，锚板高度 H 300mm
21、 1.1.5 混凝土强度等级为 C35， f c 16.72N/mm 2； 锚筋的抗拉强度设计值 f y 270N/mm 2 1.2 锚筋的总截面面积 A s 验算 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按混凝土规范式 9.7.21 及式 9.7.22 两个公式计算，并取其中的较大值： As V / ( rvfy) + N / (0.8bfy) + M / (1.3rbfyz) As N / (0.8 bfy) + M / (0.4rbfyz) 1.2.1 锚筋的受剪承载力系数 v 按混凝土规范式 9.7.25 计算： v (4.0 - 0.08d)(fc / fy)0.5 (4.0-0.08
22、*20)*(16.72/270) 0.5 0.597 1.2.2 锚板的弯曲变形折减系数 b 按图集 04G362 式 G.2.1 2 计算： b (0.6 + 0.25t / d) / 1 + 0.055(b s / t - 8) (0.6+0.25*16/20)/1+0.055*(150/16-8) 0.744 1.2.3 当锚筋层数 n 2 时，锚筋层数影响系数 r 1 1.2.4 锚筋的总截面面积 A s 2*2*(20/2) 2 1257mm 2 As1 V / ( rvfy) + N / (0.8bfy) + M / (1.3rbfyz) 12840/(1*0.597*270)+3
23、7650/(0.8*0.744*270)+0 80+234+0 314mm 2 A s 1257mm 2 As2 N / (0.8 bfy) + M / (0.4rbfyz) 37650/(0.8*0.744*270)+0 234+0 234mm 2 A s 1257mm 2 121.3 锚筋间距和锚筋至构件边缘的距离 按混凝土规范第 9.7.4 条，对受剪预埋件，其锚筋的间距 b、b 1 不应大于 300mm，且 b 1 不应小 于 6d 和 70mm；锚筋至构件边缘的距离 c 1，不应小于 6d 和 70mm，b、c 均不应小于 3d 和 45mm。即： b、b 1 300mm，b、c 6
24、0mm，b 1、c 1 120mm 1.4 锚板的构造要求 1.4.1 锚板的厚度不宜小于锚筋直径的 60。 锚板厚度 t 16mm 0.6d 12mm，满足要求。 1.4.2 锚筋中心至锚板边缘的距离 t 1 Max2d, 20 40mm 锚板最小宽度 B min 1*150+2*40 230mm B 300mm，满足要求。 锚板最小高度 H min 1*150+2*40 230mm H 300mm，满足要求。 1.4.3 当锚筋直径不大于 20mm 时，宜采用压力埋弧焊。采用手工焊时，对于 300MPa 级钢筋焊缝高 度不宜小于 Max6, 0.5d 10mm。以上计算表明采用 300x3
25、00 的预埋件受力满足要求。基座所受节点力为：(1)N=37.65KN V=12.84KN 拉力 N=-6.21KN连接方法二：对已施工基座，可采用后锚固化学锚栓，化学锚柱采用M16，钢材等级为 5.8 级。验算式为混凝土结构后锚固技术规程（JGJ 145-2004）式 6.3.1 与式 6.3.2.单根化学锚栓所受拉力：6.21/4=1.56KN。单根化学锚栓所受剪力：12.84/2=6.42KN。对节点所受的压力，直接由节点板传递给混凝土：37.65/300/300=0.418N/mm216.7mm N/mm2，满足要求。对 5.8 级 M16：N RD,s=500x201.1/(1.3/
26、0.8)=61.88KNVRD,s=0.5x500x201.1/(1.2/0.8)=33.52KN对化学锚栓与混凝土连接的承载力，可由现场试验确定，图纸中给出了相关试验参数，对 M16，N RD,c=18KN，V RD,c=20KN。对式 6.3.1 （N hsd/NRD,s） 2+（V hsd/VRD,s） 2=0.03731，满足。对式 6.3.2 （N hsd/NRD,c） 2+（V hsd/VRD,c） 2=0.11061，满足。13因此采用 4M16 化学锚栓后植筋处理满足要求。3.5 箱形梁与基座连接基座所受内力为：N=47.34KN Vx=69.51KN，Vy=33.09KN一.
27、 节点基本资料采用设计方法为：常用设计柱截面：669*250， 材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：一级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 729 mm400 mm，厚：T= 25 mm锚栓信息：个数：4采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M24锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=7020底板下混凝土采用C35二. 验算结果一览验算项 数值 限值 结果最大压应力(MPa) 0.16 最大16.7 满足底板厚度 25.0 最小20.0 满足等强 全截面 1 满足最大正应力(MPa) 70.1 最大376 满足2轴剪应力(MPa) 31.0 最大125 满足3轴剪应力(MPa) 20.
28、2 最大125 满足综合应力(MPa) 65.2 最大160 满足腹板焊脚高(mm) 6.00 最大12.0 满足腹板焊脚高(mm) 6.00 最小4.74 满足翼缘焊脚高(mm) 6.00 最大12.0 满足翼缘焊脚高(mm) 6.00 最小4.74 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：组合工况1N=-47.34 kN；底板面积：A=L*B =72940010-2=2916cm2底板承受的压力为：N=47.34 kN底板下混凝土压应力：c=47.34/2916 10=0.1623 N/mm216.7，满足四. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：tn=20 mm柱截面要求最
29、小板厚：tz=20 mm构造要求最小板厚：tmin=max(tn，tz)=20 mm25，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算底板混凝土最大压应力计算参混凝土承载力验算腹板区域按三边支承板计算14悬挑长度：b2=0.5400=200 mm跨度：a2=669-20=649 mm分布弯矩：Mw=0.028470.1623649649 10-3=1.947kNm/mtwc=(6*Mw/f)0.5=(61.947/376 103)0.5=5.574 mm翼缘外侧按悬臂板计算悬挑长度：a=0.5(729-669+20)=40 mm分布弯矩：Mf=0.50.16234040 10-3=0.1299k
30、Nm/mtfc=(6*Mf/f)0.5=(60.1299/376 103)0.5=1.44 mm混凝土反力要求最小板厚：tmin=max(twc，tfc)=5.574 mm25，满足五. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求六. 抗剪键验算1 正应力验算控制工况：组合工况1N=-47.34 kN；Vx=69.51 kN；Vy=33.09 kN；锚栓所承受的拉力为：Ta=0 kN柱脚所承受的剪力：V=(Vx 2+Vy2)0.5=(69.512+69.512)0.5=76.984 kN柱脚底板的摩擦力：Vfb=0.4*(-N+Ta)=0.4(47.34+0)=18.936 kN抗剪
31、键X向剪力：Vsx=Vx(V-Vr)/V=69.51(76.984-18.936)/76.984=52.412 kN抗剪键Y向剪力：Vsy=Vy(V-Vr)/V=33.09(76.984-18.936)/76.984=24.951 kN抗剪键X向弯矩：Msx=Vyhd=24.9515010 -3=1.248 kNm抗剪键Y向弯矩：Msy=Vxhd=52.4125010 -3=2.621 kNm计算 ：截面塑性发展系数2=1.23=1.05验算强度：1=1.248/229.267/1.05103-(2.621)/33.633/1.2103=-59.749N/mm22=1.248/229.267/
32、1.05103+(2.621)/33.633/1.2103=70.114N/mm23=-(1.248)/229.267/1.05103-(2.621)/33.633/1.2103=-70.114N/mm24=-(1.248)/229.267/1.05103+(2.621)/33.633/1.2103=59.749N/mm2max=70.114 N/mm2376 ，满足2 2轴剪应力验算控制工况同正应力验算，2轴剪力计算参上=52.412135.5/1/2292.66710=30.977N/mm22=30.977 N/mm2125，满足3 3轴剪应力验算控制工况同正应力验算，3轴剪力计算参上=2
33、4.95127.25/2/168.16710=20.215N/mm23=20.215 N/mm2125，满足15七. 抗剪键角焊缝验算焊缝群分布和尺寸如下图所示：角焊缝焊脚高度：hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm焊缝受力：N=0kN；Vx=24.951kN；Vy=52.412kN；Mx=2.621kNm；My=1.248kNm ；未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数f=1.221 焊缝群基本信息抗压面积：AN=34.171 cm2抗剪面积：Ax=19.051 cm2；Ay=15.12 cm2形心到左下角距离：Cx=158.4 mm；Cy=108.4 mm对形心惯性矩：
34、Ix=231.728 cm4；Iy=2148.095 cm4X向剪应力：x=|Vx|/Ax=24.95110 3/1905.12=13.097 MPaY向剪应力：y=|Vy|/Ay=52.41210 3/1512=34.664 MPa轴力下正应力：N=N/A=0/34.17110=0 MPa2 外角点综合应力强度验算外角点到焊缝形心x向距离：x1=0.5200+4.2=104.2 mm外角点到焊缝形心y向距离：y1=0.5100+4.2=54.2 mm绕y轴弯矩下：My1=|My|*x1/Iy=1.248104.2/2148.09510 2=6.052 MPa绕x轴弯矩下：Mx1=|Mx|*y
35、1/Ix=2.62154.2/231.72810 2=61.295 MPa外角点最大正应力：max1=N+Mx1+My1=0+61.295+6.052=67.347 MPa外角点最小正应力：min1=N-Mx1-My1=0-61.295-6.052=-67.347 MPa外角点最大综合应力：m1=max(|max1|，|Min1|)/f 2+y20.5=max(|67.347|，|-67.347|)/1.22 2+34.66420.5=65.184 MPa160，满足3 腹板顶点综合应力强度验算腹板顶点到焊缝形心x距离：x2=0.5200-10=90 mm腹板顶点到焊缝形心y距离：y2=0.5
36、10+4.2=9.2 mm绕y轴弯矩下：My2=|My|*x2/Iy=1.24890/2148.09510 2=5.227 MPa绕x轴弯矩下：Mx2=|Mx|*y2/Ix=2.6219.2/231.72810 2=10.404 MPa腹板顶点最大正应力：max2=N+Mx2+My2=0+10.404+5.227=15.631 MPa外角点最小正应力：min2=N-Mx2-My2=0-10.404-5.227=-15.631 MPa腹板顶点最大综合应力：m2=max(|max2|，|Min2|)/f 2+x20.5=max(|15.631|，|-15.631|)/1.22 2+13.09720
37、.5=18.322 MPa160，满足4 角焊缝构造检查16腹板角焊缝连接板最小厚度：Tmin=10 mm腹板构造要求最大焊缝高度：hfmax=1.2*Tmin=12 mm6，满足腹板角焊缝连接板最大厚度：Tmax=10 mm构造要求最小腹板焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax 0.5=4.743 mm6，满足翼缘角焊缝连接板最小厚度：Tmin=10 mm翼缘构造要求最大焊脚高度：hfmax=1.2*Tmin=12 mm6，满足翼缘角焊缝连接板最大厚度：Tmax=10 mm构造要求最小翼缘焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax 0.5=4.743 mm6，满足以上计算表明，采用 400x72
38、9 的节点板，铰接节点满足要求。基座所受内力为：N=47.34KN Vx=69.51KN，Vy=33.09KN 拉力 N=-5.77KN连接方法二：对已施工基座，可采用后锚固化学锚栓，化学锚柱采用6M24，钢材等级为 5.8 级。验算式为混凝土结构后锚固技术规程（JGJ 145-2004）式 6.3.1 与式 6.3.2.单根化学锚栓所受拉力：5.77/6=0.96KN。单根化学锚栓所受剪力：69.51/6=11.59KN，33.09/3=11.03。合成剪力为：（1159 2+11.032） 0.5=16.00KN对节点所受的压力，直接由节点板传递给混凝土：47.34/400/729=0.1
39、63N/mm216.7mm N/mm2，满足要求。对 5.8 级 M24：N RD,s=500x452.4/(1.3/0.8)=139.2KNVRD,s=0.5x500x452.4/(1.2/0.8)=75.4KN对化学锚栓与混凝土连接的承载力，可由现场试验确定，图纸中给出了相关试验参数，对 M24，N RD,c=28KN，V RD,c=42KN。对式 6.3.1 （N hsd/NRD,s） 2+（V hsd/VRD,s） 2=0.04561，满足。对式 6.3.2 （N hsd/NRD,c） 2+（V hsd/VRD,c） 2=0.10411，满足。因此采用 6M24 化学锚栓后植筋处理满足要求。
