大坪斜井变形分析(XK1+40-+00).doc

1、大坪斜井 XK1+55-+00 段变形情况一、变形段支护参数木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段原设计为 级围岩。后经变更为双车道，设计 支护参数：拱墙设 I16 钢架，局部立拱；拱 墙 采用 22 砂浆锚杆， 锚杆长3 米，环纵 向间距 1.21.2 米；拱墙设 8 钢筋网，网格间距 2020cm；拱墙喷射C25 混凝土厚 20cm。二、变形段地质情况木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段施工时间为 2010 年 9 月 29 日至 10月 12 日， 该段围岩为炭质 板岩，黑色，中强风化，属 软岩，薄层状，节理发育，层理有扭曲变形现象，岩体破碎，自稳性较差，地下水较发育。木寨岭隧

2、道大坪斜井 XK1+55+00 段围岩照片三、变形段变形情况XK1+55+00 段自施工后，隧道净空收敛和拱顶下沉变形量一直较大，由于后期变形导致喷射砼面出现裂缝、鼓包、起壳和掉 块现象， 为使该段变形尽快稳定，对该段采取了如下加固措施：1、在每榀钢架连接板处增设一对 423.5mm 锁脚小 导管，小 导管长 4.5m/根，注水泥单液浆。小导管、拱架、纵向连接筋三者通过 22 螺纹钢采用 L 形焊接进行连接，每条焊缝长度不小于 22cm。2、在该段拱墙部位采取径向小导管注浆，小 导管长 4m/根， 环纵向间距1m1m，梅花形布设，注水泥 单液浆。3、对喷射砼面出现裂缝、起壳和掉块处进行了复喷混

3、凝土施工， 喷射厚度不小于 10cm。采取以上加固措施后，经过量测组跟踪监测， XK1+55+00 段变形趋于稳定，最大拱顶下沉累积变形 值为 mm，最大 净空收 敛累积变形值为 mm。2011 年 10 月 31 日，XK1+55+00 段拱顶下沉和边墙收敛发生突变，该段拱架严重扭曲变形，部分拱架拱顶处出现断裂，上下部连接板处发生脱落；拱墙喷射砼面出现开裂起壳和掉块现象；底部仰拱出现鼓起现象，该段仰拱已严重破损。截止 11 月 3 日，该段最大拱顶下沉累积变形值为 518mm，最大 净空收敛累积变形值为 300mm；最大变形速率为：拱顶下沉 198mm/d、净空收敛 155mm/d，且变形仍

4、在发展，存在严重的施工安全隐患。附表：XK1+55+00 段量测数据统计表木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段变形照片木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段变形照片木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段变形照片四、变形原因分析XK1+55+00 段围岩发生大变形经分析存在以下几点原因1、高地应力的影响：隧道含有大量的炭质板岩， 风化程度严重， 单轴抗压强度低，隧道通过易变形的炭质板岩，易发生严重的流塑性变形而导致岩体破坏。2、地下水的影响：地下水的存在会对岩体造成损伤，导致岩体强度降低，孔隙率增大，开挖后围岩自稳能力变差。同 时。炭质板岩遇水易 软化，这更加大了地下水对围岩工程力

5、学性能的损伤作用。3、隧道底部应力释放和积水影响：隧道开挖后，洞底围岩的上部压力解除，又无支护体约束的条件下，由于应力释放，洞底 围岩产生卸荷膨胀；加之坑道积水，使洞底围岩产生浸水膨胀。因而造成洞底围岩鼓出挤压仰供变形，从而造成仰供被破坏。五、变形后拟采取的处理措施XK1+55+00 段发生大变形后，我工区与设计院及时沟通联系，拟对该段采取如下处理措施：1、对 XK1+100XK0+50 段拱、墙采取径向注浆，小导管长 3.5m，间距1.2*1.2m，梅花形布置，注水泥浆。2、木寨岭隧道大坪斜井 XK1+55+00 段增设套拱，采用 HW150 型钢拱架，间距 1 榀/1.0m；喷射 C25 砼厚 25cm；8 钢筋网网格间距 2020cm；系统锚杆采用 22 全螺纹 砂浆锚杆 L=3.0m，环纵向间距 1.01.0m。3、重新施作 XK1+55+00 段仰供，采用 C35 钢筋混凝土，衬砌钢筋采用22200mm、14250mm、8250mm 钢筋。4、加强现场监控量测，及时反馈围岩变形信息。建立日常量测管理体制及管理标准，以数据分析来指导 施工。